SU933333A2 - Способ термокомпрессионной сварки - Google Patents
Способ термокомпрессионной сварки Download PDFInfo
- Publication number
- SU933333A2 SU933333A2 SU803005139A SU3005139A SU933333A2 SU 933333 A2 SU933333 A2 SU 933333A2 SU 803005139 A SU803005139 A SU 803005139A SU 3005139 A SU3005139 A SU 3005139A SU 933333 A2 SU933333 A2 SU 933333A2
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- precipitation
- welded
- heating
- parts
- values
- Prior art date
Links
Description
Изобретение относится к области автоматического регулирования ч контроля за качеством соединения металлических проводников с полупроводниковыми кристаллами, выполненных термокомпреосионной сваркой.
В основном авт. св. № 719830 описан способ термокомпрессионной сварки, по которому при достижении максимальной скорости осадки металлического про* водника к рабочему инструменту прикладывают добавочное усилие сжатия Г1].
Однако при этом способе нельзя осуществить автоматическое регулирование процессом, а также контроль качества сварных соединений по величине осадки металлического проводника.
Целью изобретения является возможность осуществления автоматического контроля качества сварных соединений и повышение его надежности.
Поставленная цель достигается тем, что по предложенному способу измеряют величину осадки металлического про— водника и время от начала нагрева свариваемых деталей до каждого снижения скорости осадки до нуля, сравнивают их с заданными значениями и по сигналу рассогласования управляют процессом сварки. При заниженном сигнале величины осадки по сравнению с заданным сигналом в период первого снижения скорости осадки до нуля производят Дополнительный импульсный нагрев свариваемых деталей.
На фиг. 1 приведена структурная схема устройства, с помощью которого реализуется предлагаемый способ; на фиг. 2 характерная осциллограмма осадки, совмещенная во времени с температурой инструмента и циклограммой усилия сжатия.
Устройство состоит из датчика перемещения 1, механически связанного с инструментом 2, схемы измерения 3 величины осадки металлического проводника, изменения ее во времени (скорости осадки) и времени от начала нагрева свариваемых деталей в периоды каждого снижения скоро’сти осадки до нуля, схемы запоминания 4 величины осадки и времени от начала нагрева свариваемых деталей, классификатора 5 уровней осадок и времени с логикой по выходу, схемы управления процессом и синхронизации 7,
Предлагаемый способ осуществляется следующим образом. to
Свариваемые детали^ например криоталл кремния, припаянный на вольфрамовый кристаллодержатель и алюминиевый 'проводник) устанавливаются на наклонный стол и сжимаются V -образным ин- fS струментом начальным усилием сжатия. V —образный инструмент нагревается импульсом тока и за счет теплопередачи происходит разогрев зоны контакта алюминий-кремний. Одновременно с подачей 20 импульса тока на инструмент включается схема управления и синхронизации 6 устройства, обеспечивающая заданный цикл измерения. При этом осуществляется запуск схемы измерения 3, которая начинает измерение времени от начала нагреВа свариваемых деталей.
В процессе нагрева алюминиевый проводник постепенно деформируется. При этом с помощью датчика перемещения 1, механически связанного с инструментом 2, на схему измерения 3 подается сигнал, · пропорциональный величине осадки проводника.
Осадка проводника происходит вначале замедленно (участок I ,фиг. 2) из-за 35 постепенного нагрева, потом в процессе дальнейшего нагрева скорость осадки увеличивается (участок |1 , фиг. 2). В этот период схема измерения начинает измерять измерение осадки во времени 40 (скорость осадки). Далее скорость осадки замедляется до нуля (участок Ш , фиг. 2) из-за уменьшения удельного давления в связи с увеличении площади контакта свариваемых деталей. В этот 45 момент схема измерения 3 измеряет величину осадки проводника и время от начала нагрева свариваемых деталей, а сигналы передаются на схему запоминания 4. Со схемы запоминания 4 сигна- 50 лы поступают на классификатор 5.
При дальнейшем нагреве скорость осадки резко увеличивается и начинается пластическое течение алюминиевого проводника (участок § , фиг. 2). В этот момент на свариваемые детали прикладывают добавочное усилие сжатия. При этом происходит осадка с еще большей скоростью (участок V , фиг. 2), и величина осадки достигает практически максимального значения. В процессе дальнейшего нагрева величина осадки возрастает незначительно (участок VI , фиг. 2). Далее’ нагрев прекращается. При этом осадка резко снижается (участок W , фиг. 2), и на участке осадки от 6 к 7 происходит второе снижение скорости осадки До нуля. В этот момент схема измерения 3 измеряет величину осадки и время и передает сигналы на классификатор 5, где они сравниваются с заданными величинами. Результаты сравнения подаются на схему индикации 7, которая в случае совпадения всех значений S^, >
Sjy и или отклонения одного .из них или нескольких от заданных значений подает соответствующий сигнал оператору норма или брак.
Заданные величины осадок и и времени t1 и определяется на основе экспериментальных данных путем предварительных сварок на оптимальном режиме определенных деталей с последующим испытанием сварных соединений на прочность. Затем оптимальные значения S , и вводят в виде заданных сигналов в классификатор 5.
Если величина осадки S1 при оптимальном t л в период первого снижения скорости осадки до нуля имеет заниженное значение по сравнению с заданным сигналом из классификатора 5 поступает сигнал в схему управления процессом 6, которая включает дополнительный импульсный нагрев свариваемых деталей (на фиг. 2 показано пунктиром), позволяющий достигнуть оптимального (заданного) значения осадки Sv Далее сравнение сигналов осуществляется, как описано вьпцё.
Преимущества предложенного способа по сравнению с известным заключаются в возможности осуществления автоматического контроля за качеством сварных соединений и автоматического регулирования процесса, а также в повышении надежности контроля.
Так, например, использование способа термокомпрессионной сварки алюминиевого (марки АВООО) управляющего вывода толщиной 0,3 мм и шириной 0,6 мм к кремниевому кристаллу толщиной 0,27 мм в заготовке тиристора типа ТЛ-160 при заданных значениях , Ц и Sq, tq., соответственно рав~ ных 2^=0,11—0,14 мм, t-) =0,8-1,0 с, =0,20-0,2 2 мм и 1^=2-2,2 с, свидетельствовало о требуемой прочности сварных соединений на отрыв с изгибом на 9О°Ротр =500-650 гс при удовлетворительных параметрах управления тиристором.' При отклонении одной или нескольких из сравниваемых величин , Ц , и Цот заданных значений было выявлено снижение прочности сварных соединений ниже 230 гс с одновременным ухудшением параметров управления тиристором или пробоем р-п-перехода.
Claims (2)
- IИзобретение относитс к области ав тематического регулировани ч контрол за качеством соединени металлических проводников с полупроводниковыми кристаллами, выполненных термокомпреосионной сваркой.В основном авт. св. № 719830 описан способ термокомпрессионной сварки, по которому при достижении максимальной скорости осадки металлического про водника к рабочему инструменту при- . .кладывают добавочное усилие ежа тин 1.Однако при этом способе нельз осуществить автоматическое регулирование процессом, а также контроль качества сварных соединений по величине осадкн металлического проводника.Целью изобретени вл етс возможность осуществлени автоматического контрол качества сварных соединений и повышение его надежности.Поставленна цель достигаетс тем, что по предложенному способу измер ют величину осадки металлического про-водника и врем от начала нагрева сва-риваемых деталей До каждого снижени скорости осадки до нул , сравнивают их с заданными значени51ми и по свгналу рассогласовани управл ют процессом сварки. При заниженном сигнале величины ocazucti по сравнению с заданным сигналом в период первого снижени скорооти осадки до нул тфойзвод т Допопивтельный импульсный нагрев сварЕваемыХto деталей.На фиг. 1 приведена структурна сэсек ма устройства, с помощью которого реа- лизуетс предлагаемый способ; на фиг. 2 характерна осциллограмма осадки, сов15 мещенна во времени с температурой инструмента и циклограммой усили .Устройство состоит из датчика пере мещени 1, механически св занного с20 инструментом 2, схемы измерени 3 величины осадки металлического провоДгника , изменени ее во времени (скорое ти осадки) и времени от начала нагрева свариваемых деталей в периоды каждого шижени скорости осадки до нул , схемы запоминани 4 величины осадки и времени от начала нагрева свариваемых деталей, классификатора 5 уровней осадок и времени с логикой по выходу, схе мы управлени процессом и синхронизации 7. Предлагаемый способ осуществл етс следующим образом. Свариваемые детали/ например криоталл кремни , припа нный на вольфрамовый кристаллодержатель и алюминиевы проводник) устанавливаютс на наклонный стол и сжимаютс V -образным инструментом начальным усилием сжати . V -образный инструмент нагреваетс импульсом тока и за счет теплопередачи происходит разогрев зоны контакта алюминий-кремний . Одновременно с подачей импульса тока на инструмент включаетс схема управлени и синхрон1юации 6 устройства , обеспечивающа заданный цикл измерени . При этом осуществл етс запуск схемы измерени 3, котора начина ет измерение времени от начала нагрева свариваемых деталей. В процессе нагрева алюминиевый проводник постепенно деформируетс . При этом с помощью датчика перемещени 1, механически св занного с инструментом 2, на схему измерени 3 подаетс сигна пропорциональный величине осадки проводника . Осадка проводника происходит вначале замедленно (участок I ,фиг. 2) из-за постепенного нагрева, потом в процессе дальнейшего нагрева скорость осадки увеличиваетс (участок 1 , фиг. 2). В этот период схема измерени начинает измер ть измерение осадки во времени (скорость осадки). Далее скорость осаДгки замедл етс до нул (участок iTj , фиг, 2) из-за уменьщени удельного давлени в св зи с увеличеним площади контакта свариваемых деталей. В этот момент схема измерени 3 измер ет величину осадки S проводника и врем t от начала нагрева свариваемых деталей, а сигналы передаютс на схему запоминани 4. Со схемы запоминани 4 сигналы поступают на классификатор 5. При дальнейщем нагреве скорость осадки резко увеличиваетс и начинаетс пластическое течение алюминиевого проводника (участок W , фиг. 2). В этот момент на свариваемые детали прикладывают добавочное усилие сжати . При этом происходит осадка с еще большей скорое- чью (участок V , фиг. 2), и величина осадки достигает практически максимального значени . В дальнейшего нагрева величина осадки возрастает незначительно (участок yi , фиг. 2). Далее нагрев прекращаетс . При этом осадка резко снижаетс (участок W , фвт. 2), и на участке осадки от 6 к 7 происходит второе снижение скорости осадки До нул . В этот момент схема измерени 3 измер ет величину осадки SQ и врем t и передает сигналы на классификатор 5, где они сравниваютс с заданными величинами . Результаты сравнени подаютс на схему индикации 7, котора в сЛучае совпадени всех значений 5, t , Sn и in или отклонени одного .из них или нескольких от задарных значений подает соответствующий сигнал onepaippy норма или брак. Заданные величины осадок S., и 5 и времени t и tn определ етс на основе экспериментальных данных путем предварительных сварок на оптимальном режиме определенных деталей с последующим испытанием сварных соединений на прочность. Затем оптимальные значени S,, t, SQ н t ввод т в виде заданных сигналов в классификатор 5. Если величина осадки 5 при оптимальном t,, в перЕод первого снижени скорости осадки до нул имеет заниженное значение по сравнению с заданным сигналом из классификатора 5 поступает сигнал в схему управлени процессом 6, котора включает дополнительный импульсный нагрев свариваемых деталей (на фиг. 2 показано пунктиром), позвол ющий достигнуть оптимального (заданного) значени осадки S. Далее сравнение сигналов осуществл етс , как описано . Преимущества предложенного способа по сравнению с известным заключаютс в возможности осуществлени автоматического контрол за качеством сварных соединений и автоматического регулировани процесса, а также в повышении надежности контрол . Так, например, использование способа термокомпрессионной сварки алюминиевого (марки АВООО) управл ющего вывода толщиной 0,3 мм и щириной 0,6 мм к кремниевому кристаллу толщиной 0,27 мм в заготбвке тиристора типа ТЛ-16О при заданных значени х S , t. и S-n, if, соответственно равных ,11-O,14 мм, ti 0,8-1,0 с. 5(,20-0,22 мм и ,2 с, свидетельствовало о требуемой прочности сварных соединений на отрыв с изгибом на 90°PQ p 5ОО-65О гс при удовлетворительных параметрах управлени тиристором . При отклонении одной или нескольких из сравниваемых величин S i , Sn и t(j от заданных значений было вы влено снижение прочности сварных соединений ниже 23О гс с одновременным ухудшением параметров управлени тиристором или пробоем р-п-перехода. Фор м у ла изобретени 1. Способ термокомпрессионной сварки по авт. св. № 71983О, от л и ч а ю щ и и с тем, что, с целью обеспечени автоматического контрол качеств сварных соединений и повышени его Haдежности , измер ют величину осадки металлического проводника и врем от начала нагрева свариваемых деталей до каждого снижени скорости осадки до нул , сравнивают их с заданными значени ми , и по сигналу рассогласовани управл ют процессом сварки.
- 2. Способ по п. 1, о т л и ч а ю - и и и с тем, что, с целью обеспечении автоматического регулировани процесса, при заниженном сигнале величины осаДгки по сравнению с заданным сигналом в период первого снижени скорости осадки До нул производ т дополнительный импульсный нагрев свариваемых деталей. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1. Авторское свидетельство СССР NO 71983О, кл, В 23 К 19/00, 1980 (прототип).Фог. ffVff/fAHoe yct/ft/e ffJffff/77yjf V/ }Z5fca/ Ш /
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU803005139A SU933333A2 (ru) | 1980-11-20 | 1980-11-20 | Способ термокомпрессионной сварки |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU803005139A SU933333A2 (ru) | 1980-11-20 | 1980-11-20 | Способ термокомпрессионной сварки |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU719830 Addition |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU933333A2 true SU933333A2 (ru) | 1982-06-07 |
Family
ID=20926388
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU803005139A SU933333A2 (ru) | 1980-11-20 | 1980-11-20 | Способ термокомпрессионной сварки |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU933333A2 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5323952A (en) * | 1991-09-18 | 1994-06-28 | Hitachi, Ltd. | Bonding apparatus and testing apparatus of a bonded portion |
-
1980
- 1980-11-20 SU SU803005139A patent/SU933333A2/ru active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5323952A (en) * | 1991-09-18 | 1994-06-28 | Hitachi, Ltd. | Bonding apparatus and testing apparatus of a bonded portion |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0314679B1 (en) | Method and apparatus for measuring and controlling indentation in resistance welding | |
US9889521B2 (en) | Method and system for pull testing of wire bonds | |
US4447700A (en) | Resistance spot welder adaptive control | |
EP1044753B1 (en) | Control apparatus for resistance welding machine | |
CA1286370C (en) | Ultrasonic method and apparatus for spot weld control | |
US20090151149A1 (en) | Method of controlling contact load in electronic component mounting apparatus | |
US3462577A (en) | Welding method and apparatus | |
US6467678B2 (en) | Wire bonding method and apparatus | |
SU933333A2 (ru) | Способ термокомпрессионной сварки | |
US5176311A (en) | High yield clampless wire bonding method | |
JPH0722456A (ja) | ワイヤボンディングにおけるボール形成装置、その制御方法及びワイヤボンディング装置 | |
US3585347A (en) | Quality control in resistance welding | |
US6912906B2 (en) | Method and apparatus for the production and quality testing of a bonded wire connection | |
US4447698A (en) | Welding system monitoring and control system | |
US6308881B1 (en) | Quality control method | |
JPS6096378A (ja) | フラツシユバツト溶接法 | |
US3932725A (en) | Method for monitoring and regulating electrical resistance welding | |
JPS5825882A (ja) | 高周波溶接鋼管の溶接入熱制御方法 | |
GB2206424A (en) | Single crystal growing | |
JP3260899B2 (ja) | ワイヤボンディング装置 | |
US7080771B2 (en) | Method for checking the quality of a wedge bond | |
SU961898A1 (ru) | Способ управлени процессом микросварки и контрол качества сварного соединени | |
JPS622914B2 (ru) | ||
KR920007552B1 (ko) | 저항 용접기에 있어서의 저항 측정장치 | |
JPH01262080A (ja) | 溶接2次ケーブルのケーブル間抵抗計測方法及びその装置並びにその方法を利用した断線予知方法 |