SU927747A1 - Method for controlling process for producing feed precipitate - Google Patents

Method for controlling process for producing feed precipitate Download PDF

Info

Publication number
SU927747A1
SU927747A1 SU802978345A SU2978345A SU927747A1 SU 927747 A1 SU927747 A1 SU 927747A1 SU 802978345 A SU802978345 A SU 802978345A SU 2978345 A SU2978345 A SU 2978345A SU 927747 A1 SU927747 A1 SU 927747A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
consumption
chalk
cao
output
signal
Prior art date
Application number
SU802978345A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Юрий Михайлович Трофимов
Юрий Маркович Иванов
Моисей Израилевич Лифсон
Евгений Александрович Туниманов
Вадим Павлович Сульков
Ильдар Аминович Альмухаметов
Original Assignee
Ленинградский Государственный Научно-Исследовательский И Проектный Институт Основной Химической Промышленности
Мелеузовский Химический Завод
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ленинградский Государственный Научно-Исследовательский И Проектный Институт Основной Химической Промышленности, Мелеузовский Химический Завод filed Critical Ленинградский Государственный Научно-Исследовательский И Проектный Институт Основной Химической Промышленности
Priority to SU802978345A priority Critical patent/SU927747A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU927747A1 publication Critical patent/SU927747A1/en

Links

Description

Изобретение относитс  к автоматизации производства кормовых фосфатов ,на основе ортофосфорной кислоты и может быть использовано в химической промышленности.The invention relates to the automation of the production of feed phosphates, based on orthophosphoric acid, and can be used in the chemical industry.

Известен способ автоматического регулировани  процесса нейтрализации фосфорной кислоты путем изменени  расхода фосфорной кислоты в зависимости от величины рН среды в реакторе и стабилизации температуры в нем ll ,There is a method of automatically regulating the process of neutralizing phosphoric acid by varying the consumption of phosphoric acid depending on the pH of the medium in the reactor and stabilizing the temperature in it,

Известен также способ регулировани  процесса нейтрализации фосфорной кислоты путем-регулировани  расхода фбсфорной кислоты в смеситель в зависимости от соотношени  расходов мела, кальцита и фосЛорной кислоты с коррекцией по плотности фосфорной кислоты 2 .There is also known a method for regulating the process of neutralizing phosphoric acid by regulating the consumption of fbasoric acid in the mixer depending on the ratio of the consumption of chalk, calcite and phos Loric acid with correction for the density of phosphoric acid 2.

Однако известные способы не обеспечивают высокой точности регулировани  расхода реагентов, что при- водит к повышенному удельному расходуHowever, the known methods do not provide high accuracy in controlling the consumption of reagents, which leads to an increased specific consumption.

сырь . Параметры регулировани  расхода реагентов на входе в смеситель могут характеризовать лишь качество промежуточного продукта , но не готового продукта, так как его пока-,, затели завис т и от других параметров процесса, например фазового состава и времени пребывани  продукта в дозревателе,режима сушки и др.В св зи с этим трудно добитьс  стабильных ка10 чественных показателей в готовом продукте в случае отклонени  от заданных и соответственно невозможно максимально приблизить реальные расходные коэффициенты к оптималь15 ным. Плотность фоскислоты зависит от температуры , поэтому требуетс  обеспечить контроль за ней, а так как врем  пребывани  реагентов в смесителе меньше, чем инерционность этого raw materials. The parameters for controlling the consumption of reagents at the entrance to the mixer can only characterize the quality of the intermediate product, but not of the finished product, since its performance depends on other process parameters, such as the phase composition and the residence time of the product in the matcher, the drying mode, etc. In this connection, it is difficult to achieve stable quality indicators in the finished product in case of deviations from the specified values and, accordingly, it is impossible to bring real expenditure ratios to the optimum values as close as possible. The density of the phocic acid depends on the temperature, therefore it is necessary to ensure control over it, and since the residence time of the reactants in the mixer is less than the inertia of this

30 параметра, то точность измере.ни  плотности может быть недостаточной. Кроме того, такое управление процессом получени  кормового преципитата не обеспечивает повышени  производительности процесса, так как измен етс  расход всех реагентов, что может привести к колебательному процессу.30 parameter, then the accuracy of the measurement. Density may be insufficient. In addition, such control of the process for obtaining the feed precipitate does not provide an increase in the productivity of the process, since the consumption of all the reactants changes, which can lead to an oscillatory process.

Цель изобретени  - снижение удельного расхода сырь  за счет повышени  точности регулировани  рас-хода реагентов.The purpose of the invention is to reduce the specific consumption of raw materials by increasing the accuracy of controlling the consumption of reagents.

Поставленна  цель достигаетс  тем,что в способе дополнительно измер ют концентрацию дикальцийфоссйата и монокальцийфосфата в смесителе и измен ют врем  пребывани  промежуточного продукта в дозревателе в зависимости от концентрации монокальцийфосфата, а расход реагентов регулируют в зависимости от Концентрации дикальцийфосфата и соотношении расходов кальцита и фосфорной кислоты.The goal is achieved by the fact that the method additionally measures the concentration of dicalcium fossate and monocalcium phosphate in the mixer and changes the residence time of the intermediate product in the dispenser depending on the concentration of monocalcium phosphate, and the consumption of reagents is adjusted depending on the concentration of dicalcium phosphate and the ratio of the costs of calcite and phosphoric acid.

На чертеже представлена схема реализации данного способа.The drawing shows the implementation of this method.

На выходе смесител  .1 установлены блок 2 определени  соотношени  расходов мела и фосфорной кислоты (СаО : ) и блоки 3 и 4 измерени  концентрации,соответственно, дикальцийфосфата (ДКФ) и монокальцийфосфата (МКФ) , выходы которых через, блоки и 7 сравнени  св заны с фазочувствительными усилител ми 8,9 и 10. Выход усилител  8 подключен к дозат«)ру 11 фосфорной кислоты, выход усилител  9 св зан с устройством 12 изменени  времени пребывани  промежуточного продукта в дозревателе , выход усилител  10 соединен через блок 13 задерх ки и блок lA запрета с дозатором 15 мела.At the output of the mixer .1, a block 2 for determining the ratio of the consumption of chalk and phosphoric acid (CaO:) and blocks 3 and 4 for measuring the concentration of dicalcium phosphate (DCF) and monocalcium phosphate (MFC), respectively, are installed, the outputs of which are through, blocks and 7 comparisons with phase sensitive amplifiers 8.9 and 10. The output of the amplifier 8 is connected to the phosphoric acid dose 11; the output of the amplifier 9 is connected to the device 12 for changing the residence time of the intermediate product in the matcher; the output of the amplifier 10 is connected through the back end unit 13 and the lA unit dose ban Torus 15 chalk.

Способ осуществл 1§т следующим образом . IThe method was implemented as in the following way. I

Ретур и мел из специальных бункеров дозируют на ленточные весы, а затем конвейером, в котором происходит предварительное смешение рету-1 ра и мела, подаютс  в смеситель 1. Сюда же из напорного, бака посту. пает термическа  фосфорна  кислота. В смесителе реагенты интенсивно перемешиваютс  в течение определенного времени. При взаимодействии фоскислоты с мелом образуетс  дикаль цийфосфат (ДКФ) , монокальцийфосфат (МКФ) и остаетс  некоторое количество непрореагировнчиего мела.Retur and chalk from special bunkers are metered onto belt scales, and then a conveyor in which preliminary mixing of retu-1 pa and chalk takes place is fed to mixer 1. Here, too, from a pressure tank, a post. thermal phosphoric acid. In the mixer, the reagents are intensively mixed for a certain time. The interaction of phosphate with chalk forms dipotassium phosphate (DCF), monocalcium phosphate (MFR) and some unreacted chalk remains.

Расход мела и кислоты должен соответствовать стехиометрической норме , по,этому периодически контролируют в смесителе соотношение СаО : PpOj(no регламентным нормам оно должно находитьс  в пределах 0,77-0,82). Соотношение СаО : определ етс  блоком 2. Одновременно блоками 3 и t измер етс  текущее значение концентрации ДКФ и МКФ. В блоках 5,6 и 7 происходитThe consumption of chalk and acid must comply with the stoichiometric norm, according to this, the ratio of CaO: PpOj is periodically monitored in the mixer (it must be within the range of 0.77-0.82 in the regulatory norms). The ratio of CaO: is determined by block 2. At the same time, blocks 3 and t measure the current value of the concentration of DCF and MCF. In blocks 5.6 and 7 occurs

сравнение текущих значений измер емых параметров с заданными,  вл ющимис  оптимальными. .В качестве оптимальных прин ты следующие значени : соотношение СаО : равное 0,79comparison of the current values of the measured parameters with the given, which are optimal. The following values are optimally accepted: CaO ratio: 0.79

(среднее значение регламентного диапазона ), а концентраци  ДКФ и МКФ 70 и 9 соответственно. Эти значени  установлены эмпирическим путем на основании проведенных исследоваНИИ , Если на выходе cooтвefcтвyюего блока сравнени  5 и 7 по вл етс  сигнал дисбаланса, превышающий зону срабатывани  фазочувствительных усилителей 8 и 10, при этом в(average value of the prescribed range), and the concentration of DCF and MKF 70 and 9, respectively. These values are established empirically on the basis of the conducted research. If at the output of the comparison unit 5 and 7 an imbalance signal appears, which exceeds the pickup zone of the phase-sensitive amplifiers 8 and 10, while

зависимости от знака дисбаланса измен етс  расход только фосфорной кислоты или фосфорной кислоти и мела, в зависимости от соотношени  СаО : .PjOj и концентрации ДКФ.depending on the sign of the imbalance, only the consumption of phosphoric acid or phosphoric acid and chalk varies, depending on the ratio of CaO: .PjOj and the concentration of DKP.

Если же сигнал дисбаланса по вл етс  на.выходе блока сравнени  6, то он усиливаетс  усилителем 9 и поступает в дозреватель дл  изменени  времени пребывани  промежуточного продукта в дозревателе, после дозревател  кормовой преципитат поступает на сушку, и дальнейшую обработку. асть готового продукта в качестве ретура возвращаетс  в процесс, причем расход ретура поддерживаетс  посто нным .If the imbalance signal appears on the output of the comparison unit 6, it is amplified by the amplifier 9 and enters the matcher to change the residence time of the intermediate product in the dispenser, after the maturation agent the feed precipitate enters for drying and further processing. As a retour, the finished product returns to the process, and the retour consumption is kept constant.

В процессе управлени  процессом получени  кормового преципитата могут возникнуть различные ситуации.In the process of managing the process of obtaining the feed precipitate, various situations may arise.

Приме р 1 .Пусть продукт невыходе из смесител  1 имеет следующие параметры: СаО: Рд ,79, концентраци  ДКФ 70,5 , а концентраци  МКФ 8,5. Так как эти значени Example 1. Let the product not leave mixer 1 have the following parameters: CaO: Pd, 79, concentration of DKP 70.5, and concentration of MKF 8.5. Since these values

Claims (1)

очень близки к оптимальным значени м (СаО; Pj05 79; Ср, 70 , 9 ), ТО на выходе блоков сравнени  5,6 и 7 величины Дисбаланса будет недостаточно дл  срабатывани  фазочувстви тельных усилителей 8,9 и 10 и р эсход реагентов (кислоты и мела) м изменитс , В этом случае ре.чим нооцессл  вл етс  оптимальным. П р и м е р 2 . Пусть продукт на выходе из смесител  1 имеет следую щие параметры : СаО : ,8l3; SbKF этом случае н выходе блоков сравнени  .и 7 по в тс  сигналы на изменение тех нологического режима. Tak как соотношение СаО : PJ Oj и концентраци  ДКФ выше оптимального значени , то сигнал дисбаланса с выхода блока сравнени  5 усиленный усилителем 8, поступает на дозатор 11 и в соот ветствии со знаком дисбаланса выдает команду на увеличение расхода те мической фосфорной кислоты. Одновре менно с выхода блока 5 сравнени  на один из выходов блока 1 запрета по ступает сигнал запрета на увеличе ние расхода мела. Сигнал дисбаланса с выхода блока 7 сравнени , усиленный Фазочувствительным усилителем 10, поступает на вход блока 13 задержки,а затем через врем  t- , на дозатор 15. Сдвиг по времени необходим дл  того, что основным регу лирующим воздействием  вл етс  изме нение расхода фоскислоты , а измене ние расхода мела  вл етс  корректирующим воздействием , возможно, что за врем  t технологический режим восстановитс  и тогда корректировка непотребуетс . В этом случае имеет с  сигнал запрета f на увеличение расхода мела, который поступает с выхода блока сравнени  5- В данном случае запрет на увеличение расхода мела позвол ет быстрее достигнуть оптимального соотношени  СаО : Pj05только за счет изменени  расхода кислоты, в противном случае расходные коэффициенты сырь  на единицу продукции возросли бы. I Так как концентраци  МКФ меньше оптимального значени , то на выходе блока 6 сравнени  также имеетс  сигнал дисбаланса, который усиливаетс  Фазочувствительным усилителем 9 и поступает в схему контрол  времени пребывани  продукта в дозревателе, В соответствии с этим сигналом врем  дозревани  нейт рализованного продукта уменьшаетс , а производительность процесса несколько увеличиваетс . П р и м е р 3. Пусть продукт на выходе из смесител  1 имеет следующие значени  измер емых параметров: СаО : Pj 05 0,76; С цфбБ %; i/tKtf °° ЭТОМ случае на выходе всех блоков 5,6 и 7 сравнени  по в л ютс  сигналы дисбаланса, которые усиливаютс  фазочувствительными усилител ми 8,9 и 10 и будут выданы управл ющие воздействи  на изменение технологического режима . Регулирование осуществл етс  следующим образом: так как соотношение СаО : Р Oj и концентраци  ДКФ ниже оптимального значени , то сигналы с выхода фазочувствительных усилителей 8 и 10 поступают на дозаторы 11 и 15 на изменение расхода фоскислоты и мела, причем соответственно на уменьшение первого и увеличение второго реагента. На втором входе блока I запрета в- этом случае запрещающего сигнала f нет (так как соотношение СаО : РрОз |1оптимального ). В этом случае соотношение СаО : быстрее достигает оптимального значени  , следует только учесть, что основным управл ющим воздействием  вл етс  изменение расхода фоскислоты, а изменение расхода мела  вл етс  корректирующи(,т.е. должно обеспечиватьс  уменьшение расхода фоскислоты в большей степени, а увеличение расхода мела в меньшей степени.. Так как концентраци  уКФ ;больше оптимального значени  , то сигнал дисбаланса с выхода блока сравнени  6, усиленный Фазочувствительным усилителем 9, поступает в схему контрол  времени пребывани  нейтрализованного продукта в дозревателе. Врем  дозревани  увеличено. I П р и м е р 4. Пусть продукт на выходе из смесител  1 имеет следующие значени  : СаО : Рг 05 0,815; , 66 %; (:„.,.., 13 I. В этом случае на выходе всех блоков сравнени  по вл ютс  сигналы дисбаланса, которые усиливаютс  фазочувствительными усилител ми . Регулирование происходит еледующим образом. Так как концентраци  МКФ больше оптимального значени , то врем  дозревани  промежуточного продукта в дозревателе увеличено( аналогично примеру З). Так как соотношение СаО : Р Oi оптимального, а концентраци  ДКФ оптимального, то изменение расходов этих реагентов происходит следующим образом. Сигнал на увеличение расхода фоскислоты поступает на дозатор 11, сигнал же на увеличение расхода мела не поступа7 ет на дозатор 15, так как на втором входе блока Н запрета имеетс  сигнал запрета с выхода блока 5 сра внени , В данном случае дл  ускорени  отработки дисбаланса по параметру соотношени  СаО : Р Оу можно несколько уменьшить расход мела, но в меньшей степени,чем увеличение ра хдда кислоты. На практике это можно реализовать за смет сдвига этих сигналов по времени, т.е. корректирующий сигнал на изменение расхода мела поступит на дозатор 15 через блок 13 задержки. Преимуществом данного способа управлени  производством кормового преципитата перед известными  вл етс  повышение точности регулировани , так как процесс в основном управл етс  путем изменени  расхода фосфорной кислоты, расход ретура поддерживаетс  посто нным,а расход мела измен етс  незначительно, так как в основном этот параметр исполь зуетс  дл  точной Корректировки. Кроме того, такое управление позвол ет снизить расходные коэффициенты сырь  за счет приближени  их к сте .хиометрическим и соответственно уве личить выход и качество готового продукта. Все это позвол ет улучшить технико-экономические показате 7 ли процесса получени  кормового преципитата . Формула изобретени  Способ управлени  процессом получени  кормового преципитата путем регулировани  расхода фосфорной кислоты в смеситель в зависимости от соотношени  расходов кальцита и фосфорной кислоты, отличающийс  тем, что, с целью снижени  удель- ного расхода сырь  за счет повышени  точности регулировани  расхода реагентов , дополнительно измер ют концентрацию дикальцийфосфата и монокальцийфосфата в смесителе и измен ют врем  пребывани  промежуточного про дукта в дозревателе в за&исимости от концентрации монокальцийфосфата, а расход реагентов регулируют в зависимости от концентрации дикальцийфосфата и соотношени  расходов кальцита и фосфорной кислоты. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1.Авторское свидетельство СССР № 673606, кл. С 01 В 25/163, 19752 .Авторское свидетельство СССР № 605789, кл. С 01 В 25/32, 1976,very close to the optimal values (CaO; Pj05 79; Cf, 70, 9), the MOT at the output of Comparison Units 5.6 and 7 of the Imbalance will not be enough to trigger the phase-sensitive amplifiers 8.9 and 10 and the P reductance of the reagents (acid and In this case, the best process is optimal. PRI me R 2. Let the product at the exit of the mixer 1 have the following parameters: CaO:, 8l3; SbKF in this case, the output of the blocks of the comparison and 7 signals in the TC to change the technological mode. As the ratio of CaO: PJ Oj and the concentration of DCF is above the optimal value, the imbalance signal from the output of the comparison unit 5, amplified by the amplifier 8, goes to the dispenser 11 and, in accordance with the unbalance sign, issues a command to increase the consumption of the phosphoric acid. At the same time, from the output of unit 5 of the comparison to one of the outputs of unit 1 of the prohibition, a signal of prohibition of an increase in the consumption of chalk is given. The unbalance signal from the output of the comparator unit 7, amplified by the Phase-sensitive amplifier 10, is fed to the input of the delay unit 13, and then after time t-, to the metering device 15. The time shift is necessary so that the main regulating influence is the change in the consumption of phosphate, and a change in the consumption of chalk is a corrective effect, it is possible that during time t the technological mode will be restored and then the adjustment will not be used. In this case, it has a prohibition signal f to increase the consumption of chalk, which comes from the output of the comparator block 5. In this case, the ban on increasing the consumption of chalk allows faster achievement of the optimal CaO: Pj05 ratio only by changing the acid consumption, otherwise the expenditure coefficients of the raw material per unit of production would increase. I Since the MKF concentration is less than the optimal value, the output of comparison unit 6 also has an imbalance signal, which is amplified by the Phase-Sensitive Amplifier 9 and enters the control circuit of the product residence time in the tester. In accordance with this signal, the maturation time of the neutralized product decreases, and the productivity process increases slightly. PRI me R 3. Let the product at the exit of the mixer 1 have the following measured parameters: CaO: Pj 05 0.76; With TSFBB%; The i / tKtf °° this case, at the output of all blocks 5.6 and 7 comparisons, imbalance signals are amplified, which are amplified by phase-sensitive amplifiers 8.9 and 10 and control effects on the change in process conditions will be issued. The regulation is carried out as follows: since the ratio of CaO: P Oj and the concentration of DCF are below the optimum value, the signals from the output of phase-sensitive amplifiers 8 and 10 go to the dispensers 11 and 15 to change the consumption of phos-acid and chalk, respectively reagent. At the second input of block I, in this case there is no prohibiting signal f (since the ratio of CaO: Proc | 1 is optimal). In this case, the CaO: ratio quickly reaches the optimal value, it should only be taken into account that the main control effect is a change in the consumption of phocic acid, and a change in the consumption of chalk is corrective (i.e., the consumption of phocic acid should be reduced to a greater extent, and the flow of chalk to a lesser extent .. Since the concentration of the UCF is greater than the optimal value, the imbalance signal from the output of the comparison unit 6, amplified by the Phase-Sensitive Amplifier 9, enters the control circuit of the residence time neutralization product in the reviser. The ripening time is extended. I Example 4. Let the product at the exit of the mixer 1 have the following meanings: CaO: Pr 05.05155, 66%; (:. .., 13 I. In this case, imbalance signals appear at the output of all the comparison units, which are amplified by phase-sensitive amplifiers. Since the ratio of CaO: P Oi is optimal, and the concentration of DCF is optimal, the change in the flow rates of these reagents occurs as follows. The signal for an increase in the consumption of phosphate goes to the dispenser 11, but the signal to increase the consumption of chalk does not reach the dispenser 15, since the second input of the prohibition block H has a prohibition signal from the output of the block 5, in this case, to speed up the imbalance development by the ratio of CaO: P Oy can somewhat reduce the consumption of chalk, but to a lesser extent than an increase in rahdda acid. In practice, this can be implemented for the estimates of the shift of these signals in time, i.e. a correction signal to change the flow of chalk will go to the dispenser 15 through the block 13 of the delay. The advantage of this method of controlling the production of fodder precipitates over the known ones is an increase in the accuracy of regulation, since the process is mainly controlled by changing the consumption of phosphoric acid, the retour consumption is kept constant, and the consumption of chalk is not significantly changed, since accurate adjustments. In addition, such management allows to reduce the consumption ratios of the raw materials by bringing them closer to their stoichiometric ones and, accordingly, to increase the yield and quality of the finished product. All this makes it possible to improve the technical and economic indicators of the process for the production of the feed precipitate. Claims The method of controlling the process of obtaining feed precipitate by controlling the consumption of phosphoric acid in the mixer depending on the ratio of the costs of calcite and phosphoric acid, characterized in that, to reduce the specific consumption of raw materials by increasing the accuracy of controlling the consumption of reagents, the concentration is also measured dicalcium phosphate and monocalcium phosphate in the mixer and change the residence time of the intermediate product in the dispenser at & on the concentration of monocalcium phosphate atm, and the flow rate of the reactants is adjusted depending upon the concentration and ratio of calcite dicalcium costs and phosphoric acid. Sources of information taken into account in the examination 1. USSR author's certificate number 673606, cl. From 01 to 25/163, 19752. USSR author's certificate No. 605789, cl. From 01 To 25/32, 1976,
SU802978345A 1980-09-01 1980-09-01 Method for controlling process for producing feed precipitate SU927747A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU802978345A SU927747A1 (en) 1980-09-01 1980-09-01 Method for controlling process for producing feed precipitate

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU802978345A SU927747A1 (en) 1980-09-01 1980-09-01 Method for controlling process for producing feed precipitate

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU927747A1 true SU927747A1 (en) 1982-05-15

Family

ID=20916388

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU802978345A SU927747A1 (en) 1980-09-01 1980-09-01 Method for controlling process for producing feed precipitate

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU927747A1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102079515A (en) * 2010-03-22 2011-06-01 云南天创科技有限公司 High efficiency low consumption thick slurry method for preparing high-quality monocalcium phosphate monohydrate

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102079515A (en) * 2010-03-22 2011-06-01 云南天创科技有限公司 High efficiency low consumption thick slurry method for preparing high-quality monocalcium phosphate monohydrate

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US3475392A (en) Process control system for maintaining constant polymerization conditions
CN105645534B (en) Method for controlling a process
US4676926A (en) Method of regulating the quality of a foam when it exits from a foam conveyor line
SU927747A1 (en) Method for controlling process for producing feed precipitate
US4416394A (en) Regulating apparatus for automatically controlling the production of a comminuted mixture having prescribed composition
SU1440539A1 (en) Method of controlling the consumption and crushing of charge components in the mill
JPS56117853A (en) Method for adjusting moisture of grains and fine particles
SU889613A1 (en) Method of automatic control of neutralizing process
SU621808A1 (en) Device for regulating current density in plating bath
SU844057A1 (en) Method of controlling charge component flowrate
SU1271857A1 (en) Method of automatic control for process of decomposing mineral raw material by acid in production of fertilizer
SU1225837A1 (en) Method of controlling continuous process of etherification
SU1002780A1 (en) Method of automatic control of drying process in drum dryer
SU773047A1 (en) Method of automatic control of stereoregular rubber production process
SU907516A1 (en) Fermented solution neutralization process automatic control method
SU706778A1 (en) Device for correcting concrete mixture content
SU952798A1 (en) Method for controlling process for preparing multicomponent slurry
SU1613427A1 (en) Method of controlling concentration of oleum in drying-absortion section of sulfuric acid production section of sulfuric acid production
SU943361A1 (en) Method of automatic control of mass-disintegration process
SU1570773A1 (en) Apparatus for controlling the process of grinding material in mill with introduction of surfactant
SU829171A1 (en) Control system for single-stage grinding ball-type mill
SU1321679A1 (en) Automatic device for controlling process for ammonia synthesis
RU2023718C1 (en) Method for automatically controlling process of manufacture of alcohol vinegar
SU865862A1 (en) Method of neutralizing process control in production of complex granulated fertilizers
SU717014A1 (en) Method of automatic control of binder expense in production of mineral wool articles