SU925534A1 - Промежуточный ковш дл разливки металлов - Google Patents

Description

логических параметров разливки, например скорости лить , необходима соответствующа  корректировка расхода газа индивидуально дл  каждой продувочной камеры. Целью изобретени   вл етс  более точное регулирование режима реверсивной обработки жидкого металла инертным газом при одновременном уменьшении интенсивности продувки расплава по длине проточной футерованной ванны. Цель достигаетс  тем, что в предлагаемом промежуточном ковше дл  разливки металлов, включающем приемную и разливочную секции, разделенные огнеупорной перегородкой, содержащей проточную футерованную ванну, состо щую из четнсго количества сообщающихс  в шахматном пор дке камер, крайние из которых соединены с приемной и разливочной секци ми ковша, а основанием камер  вл ютс  пористые огнеупорные блоки с подводом от системы подачи инертного газа,, блоки каждой последующей пары камер выполнены с равномерным уменьшением открытой пористости по направлению движени  металла по сравнению с блоками каждой предыдущей пары камер, причем отношение пористости блоков двух первых камер к пористости блоков двух последних камер равно 1,3-1,85. Выполнение оснований каждой последующей пары камер из пористых блоков с, меньщей открытой пористостью, чем по-, ристые блоки предыдущих камер, обеспечивает уменьшение интенсивности продувки расплава инертным газом по длине проточной футерованной ванны. Известно, что дегазаци  жидкого металла требует большей интенсивности продувки , чем удаление из него неметаллических включений. Если цель обработки - удаление включений , то удельный расход аргона должен находитьс  в пределах 0,6-1,0 . Если необходимо провести дегазацию металла, то удельный расход аргона должен составл ть 2,0-3,0 мз/т. Большой расход инертного газа, обеспечива  эффективную дегазацию расплава , приводит к разрушению футеровки ковша и загр знению стали неметаллическими включени ми. В св зи с этим металл необходимо продувать с большей интенсивностью в первых камерах проточной футерованной ванны и с меньшей интенсивностью в последующих ее камерах. Следовательно, интенсивность продувки металла инертным газом по длине проточной футерованной ванны необходимо уменьшать в пределах ,0 1,0 0,6 Такой режим продувки металла обеспечиваетс  при отношении пористости блоков первых двух камер к пористости блоков двух последних камер проточной футерованной ванны в пределах 1,3-1,85 соответственно при отношении расходов инертного газа 2-5. В качестве исходных данных дл  определени  отношени  пористостей блоков принимали зависимости расхода газа от давлени  при различных пористост х блоков У, К„Р + Вп. В результате математической обработки следующую зависимость в общем виде 1, 0,0288 П (Р-0,113)-2,23Р + 0,49, справедливую в диапазоне П 23-42%, где Ц - пористость блока, %; 5 - рабоча  поверхность блока, Уд - расход аргона, . В результате преобразовани  получили зависимость пористости от отношений расхода газа П -П J и ) 11нин-11маь:с - + П- ,J р Q, 104- где Пмин -минимальна  пористость блоков , %; Пмакс - максимальна  пористость блоков , %; Xs - отношение рабочих площадей блоков камер ( прин то равным I, так как все Karviepbi имеют одиковые геометрические размеры ); А,/- отношение расходов га1У ,,,,Л за U1. Результаты расчета сведены в таблицу (дл  Р 0,8-3,0 ат). 1 макс/1 мин 2 VnaKC/VMKH - 5 Из таблицы видно, что вли ние давлени  на отношение пористостей незначительно , при этом оно уменьшаетс  по мере увеличени  давлени  газа. Таким образом, изменение отношени  пористостей блоков в пределах 1,3-1,85 обеспечивает возможность изменени  расхода аргона в 2-5 раз. На практике примен ют блоки с пористостью 23-42%. При большей пористости блоки тер ют механическую прочность , при меньшей - имеют незначительную газопроницаемость.

На чертеже показан промежуточный ковш дл  разливки металлов.

На фиг. 1 показан промежуточный ковш, вид сбоку в разрезе, на фиг. 2 - разрез А-А на фиг. 1.

Ковш содержит приемную секцию 1 и разливочную секцию 2, огнеупорную перегородку 3, проточную футерованную ванну 4, соединенную каналом 5 с приемной и дополнительным каналом б с разливочной секци ми ковша, камеры 7-12, разделенные огнеупорными стенками 13 с отверсти ми 14 в нижней части, пористые блоки 15-20, трубопроводы 21-22 инертного газа, газовые коллекторы 23-24 и сталеразливочный стакан 25.

Разливку и обработку металла с использованием предлагаемого промежуточного ковша производ т следующим образом .

Наполн ют металлом приемную секцию 1 ковша, футеровку которого предварительно нагревают до 800-1000° С. Перед поступлением металла в проточную футерованную ванну 4 по трубопроводу 21 в коллектор 23 начинают подавать аргон.

Аргон из коллектора 23 проходит через огнеупорные блоки 15, 17, 19, имеющие различную открытую пористость при отношени х riir,/njn 1,3-1,85.

В каждую из трех камер соответственно будет поступать различное количество аргона.

После подъема уровн  металла во всех шести камерах выше отверстий 14 на зеркало металла забрасывают шлакообразующую смесь требуемого состава и поддерживают уровень металла посто нным в течение всего процесса разливки.

Металл последовательно проходит через все шесть камер и поступает через канал б в разливочную секцию 2 ковша и через сталеразливочный стакан 25 в литейную форму.

Продувка металла инертным газом в камерах 15, 17, 19 при отсутствии продувки в камерах 16, 18 и 20, выполненных аналогично камерам 15, 17 и 19, обеспечивает высокоэффективный режим пульсирующей продувки расплава в потоке.

Через 10-15 мин закрывают вентиль на трубопроводе 21 и одновременно открывают вентиль на трубопроводе 22. Инертный газ поступает в газовый коллектор 24

и через пористые блоки 16, 18 и 20 в продувочные камеры 8, 10 и 12.

В дальнейщем цикл операций реверсировани  инертного газа и продувки им расплава повтор ют до окончани  разливки .

Эффективность рафинировани  металла от газов и окисных неметаллических включений возрастает при использовании промежуточных ковшей большой емкости, обеспечивающих возможность выполнени  в проточной футерованной ванне большого количества рафинировочных камер.

Использование предлагаемого изобретени  наиболее перспективно в процессах непрерывного рафинировани  жидкого металла , в том числе при непрерывной разливке .

Ожидаемый экономический эффект от реализации изобретени  на одном заводе составит 320000 руб. в год.

Claims (1)

1. Формула изобретени 

   Промежуточный ковш дл  разливки металлов, содержащий приемную и разливочную секции, разделенные огнеупорной перегородкой, содержащей проточную футерованную ванну, состо щую из четного

   количества сообщающихс  в шахматном пор дке камер, крайние из которых соединены с приемной и разливочной секци ми ковша, а основанием камер служат пористые огнеупорные блоки с подводом от системы подачи инертного газа, отличаюшийс  тем, что, с целью более точного регулировани  режима реверсивной обработки жидкого металла инертным газом при одновременном непрерывном и равномерном уменьшении интенсивности продувки расплава по длине проточной футерованной ванны, блоки каждой последующей пары камер выполнены с равномерным уменьщением открытой пористости по

   направлению движени  металла по сравнению с блоками каждой предыдущей пары камер, причем отнощение пористости блоков двух первых камер к пористости блоков двух последних камер равно 1,3-1,85.

   Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе:

   1 Авторское свидетельство СССР № 674315, кл. В 22 D 11/10, 1976.

   2 Авторское свидетельство СССР по за вке № 2686687, кл. В 22 D 11/10, 1978.

   rZ 7Г 18 10 / 9 17 13 8 fff

   1L..L./II//

   г

   А-А