SU908485A1 - Интенсификатор кипени дл обработки стали - Google Patents

Description

() ИНТЕНСИФИКАТОР КИПЕНИЯ ДЛЯ ОБРАБОТКИ СТАЛИ

Изобретение относитс  к черной металлургии , а Рменно к составам интенсификаторов кипени , которые могут быть использованы, в частности, при разливке кип щей стали дл  получени  качественного гор че- и холоднокатаного листового проката. Применение до насто щего времени интенсификаторов кипени  в металлургии было обусловлено, главным образом их способностью поддерживать стабильное интенсивное кипение металла в изложнице , необходимое дл  получени  в слитках плотной беспузыристой корочки в услови х скоростной разливки кип щей стали массового производства выплавл емой в современных высокопро изводительных крупнотоннажных сталеплавильных печах. Формирующа с  при этом по всей высоте слитка плотна  наружна  корочка достаточной толщины способствует резкому снижению отбраковки сл бов по рваной кромке, пленам, трещинам и рванинам в процессе прокатного передела стальных слитков из кип щих марок стали,, так как образование указанных дефектов на сл бах взаимосв зано с недостаточ но энергичным кипением металла в изложнице , и, как следствие, утонение корочки в слитке, в результат чего располох енные близко к поверхности . сотовые пузыри вскрываютс  и, окисНй  сь , не завариваютс  при прокатке. Дл  достижени  указанного технического эффекта известные интенсифика торы кипени , определ ющие кинетику реакции взаимодействи  углерода и кислорода и интенсивность кипени .металла в изложнице, содержат в своем составе окислитель из группы таких легковосстанавливающихс  кислородсодержащих соединений, как прокатна  окалина, натриева  селитра и другие совместно с флюсукхцей добавкой, обеспечивающей необходимые физико-химические свойства получаемого при рас33Q плавлении смеси жидкого окислительно го шлака {т J - . Наиболее часто.в качестве флюса используют такие активные фторсодержа щие компоненты, как плавиковый шпат, фтористый натрий, криолит и другие 8 - 11.. Однако опыт металлургического производства свидетельствует о том, что весьма эффективными заменител ми ука занных дорогосто щих и дефицитных чи тых фтористых флюсов в р де случаев могутбыть легкоплавкие шлаки соответ ствующего состава, окислы титана в ви де перовскитового концентрата и , другие шлакообразующие мат ериалы, снижающие температуру плавлени ,в зкость и поверхностное нат жение жидкой окислительной шлаковой фаэы, образующейс  на зеркале металла в процессе разливки. Существенным преимуществом заменителей чистых фторидов  вл етс  их незначительна  токсичность . Указанные обсто тельства способствуют значительному улучшению санитарно-гигиенических условий труда в сталеплавильном цехе при разлив ке стали массового производства. В этой св зи существенным недостатком известных интенсификаторов кипени   вл етс  то, что они не оказывают эффективного физико-химического воздействи  на сталь за счет 08кп 0,05-0,08 0,25-0,6 0,03 0,025 0810 Не более 0,20-0,Ю 0,01 0,022 0,07

При этом качественный холоднокатаный лист толщиной О , мм в зависимости от группы выт жки должен 26-33 Не болееНе болееНе менее Не более 20 0,66 36 k6 26-36 0,70 3

обладать следующими механическими и технологическими свойствами . снижени  вредного вли ни  серы, азота и других примесей в металле, очищени  его от неметаллических включений и других факторов, привод щих к повышению ресурса пластичности и, следовательно, деформационной способности холоднокатаного листового проката из малоуглеродистой стали типа 08кп при штамповке. Также эти интенсификаторы не решают проблем получени  качественного гор чекатаного листа из углеродистых сталей типа Зкп и др. По этой причине в насто щее врем  получение качественного гор чеи холоднокатаного листа из кип щих марок стали во многом зависит от возможностей применени  на металлургических заводах качественных передельных чугунов, прошедших, например, внедоменную десульфурацию низкосернистого лома и других чистых шихтовых и топливных материалов. Указан-. ное, однако, не всегда возможно в практике металлургического производства . Дл  получени  качественного холоднокатаного листа по ГОСТ , предназначенного дл  холодной штамповки , химсоставов малоуглеродистой стали ограничиваетс  по содержанию углерода, кремни , серы и фосфора следующими пределами 0,025 0 ,020 0,02-0,05 Не менее 10,8

Производство холоднокатаного листа указанным в ГОСТ свойствам удовлетвор ет лишь металл из стали 08Ю, стабилизированной алюминием, так как введение алюмини  в малоуглеродистую сталь приводит к повышению пластических свойств и способности к выт жке холоднокатаного листового проката, имеете с тем известно , что алюминий снижает деформационную способность стали при температурах гор чей прокатки и из-за образовани  в металле неблагопри тных тугоплавких глиноземистых включений в значительной мере  вл етс  ответственным за большие объемы зачистки поверхносЧто же касаетс  химического состава стали ОВкп по ГОСТ 1050-7, предназначенной дл  изготовлени  холоднокатаного листа по ГОСТ 16523-70, то в ней предусматриваютс  более расширенные пределы по содержанию углерода (не более 0,11%), серы (.е более 0,035) и фосфора (,не более 0,030%). В зависимости от содержани  серы в стали ВОкп в принципе возможно при невысоком выходе годного (т.е. с бол шой отсортировкой металла в низшие категории выт жки) получить холоднокатаный лист группы ВГ весьма глубокой выт жки (если серы в металле не более 0,028 - остальные элементы в пределах ГОСТ и ТУ), Г - глубо1сой вы т жки (если серы не более 0,030) и Н - нормальной выт жки (если серы не более 0,032). Оставшийс  отсорти рованный металл с пониженными технологическими и механическими свойствак 1 переводитс  в группу О, не пред

ти проката, что обуславливает также повышенную отсортировку холоднокатаного листа из стали 08Ю по пленке, рас слою и другим дефектам.

Сталь массового производства 08кп, не достига  вышеуказанных свойств, используетс  в основном дл  менее сложных в отношении выт жки деталей группы ВГ, Г к Н или даже дл  изготоЕлеии  деталей, не подвергаемых никакой выт жке - группа О, В соответствии с требовани ми ГОСТ 16523 70 сталь 08кп должна удовлетвор ть исход  из вышеуказанных групп выт жки, следующим свойствам назначенной на выт жку и не пригодной дл  штамповки.При существующей технологии производства слитков кип щей стали ОВкп с применением известных интенсификаторов кипени  металлургический завод массово выпускает сталь группы Г с пределом прочности кгс/мм, если содержание (серы в металле не превышает 0,025% ( использу  низкосернистый лом, другие чистые шихтовые материалы, в том числе передельный чугун, прошедший внедоменную десульфурацию , малосернистое топливо и др.) С повышением содержани  серы в металле до 0,035% и выше продукцией завода  вл етс  в основном некачест- венный лист категории Н, а зачастую и О, не пригодный дл  штамповки. Производство же качественного холоднокатаного листа дл  штамповки детапей весьма глубокой выт жки группы ВГ в существующих услови х производства слитков из стали 08кп с примен нием известных интенсификаторов кипени  требует снижени  содержани  серы в металле до 0,016-0,020. Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемому  вл етс  интенсифи-, катор кипени  ., включающий прокатную окалину при следующем соотношении ингредиентов, вес.%: Прокатна  окалина 82-8+ Натриева  селитра , 10-12 Плавиковый шпат Существенным недостатком данного интенсификатора кипени   вл етс  то ЧТО он, будучи довольно эффективным дл  снижени  отбраковки сл бов на первом прокатном переделе стальных слитков, не оказывает значительного вли ни  на отсортировку гор че- и хо лоднокатаного .листа на последующих прокатных переделах в лист полученных сл бов, подвергающихс  в том числе зачистке. Это обусловлено тем что сера, будучи сильно ликвирующей примесью, в значительной мере выдел  етс  по границам зерен и тем самым способствует ослаблению металла. В результате этого металл рветс , так как не выдер)1{ивает при прокатке сл бое на лист примен емых обжатий. Так как при прокатке сл бов на гор чекатаный лист получаютс  рванины, естественно , что в существующих услови х производства слитков кип щей стали с применением известных интенсификаторов кипени  наиболее распрос раненный дефект гор че- и холоднокатаных листов рвана  кромка, плен и разрывы. Предусмотренна  же ГОСТ и заводскими ТУ поставка тонколистовой стали на предпри ти х , оснащенных высокопроизводитель ными автоматическими лини ми дл  шта повки металлоизделии, не допускает наличие таких дефектов. Из-за рваной кромки до 50 -металла переводитс  в некондиционную продукцию,. Известный интенсификатор кипени  не оказывает заметного положительног вли ни  на ресурс пластичности металла , определ ющего штампуемость холоднокатаного листа при 1изготоилении деталей весьма глубокой, сложноР и особо сложной выт жки. Поскольку в процессе штамповки металл упрочн етс , то дл  снижени  брака металл по разрывам при штамповке и получени качественных металлоизделий холоднокатаный лист должен обладать достаточно высоким запасом пластичности ( невысокий предел текучести и невысокое значение отношени  предела текучести к пределу прочности, достаточно высокое относительное удлинение и повышенные значени  величины выт жки по Эриксену или глубины сферической лунки при испытании металла прибором МТЛ-10Г на выдавливание, невысока  твердость и др.). Кроме того, известное устройство не оказывает вли ни  на снижение склонности металла из кип щих марок стали ОВкп, Зкп и других к механическому старению (увеличение со временем прочности и твердости , уменьшение в зкости и пластичности металла). Недостаток известного интенсификатора кипени  заключаетс  также в относительно высокой стоимости, обусловленной наличием в его составе таких сравнительно дефицитных и дорогосто щих компонентов, как натриева  селитра и плавиковый шпат (стоимость последнего, например, находитс  на уровне 170-268 руб/т) и значительном ухудшении санитарно-гигиенических условий работы в .разливочном пролете из-за выделени  из изложниц загр зн ющих атмосферу сталеплавильного цеха таких токсичных соединений, как окислы азота (из натриевой селитры) и газообразные соединени  фтора (фтористый кремний, фтористый натрий и др.). Невысока  температура 380С) диссоциации натриевой селитры и частичное разложение ее еще до момента взаимодействи  с металлом с образованием газообразных продуктов (кислорода, азота и окиси азота) обуславливают непосто нство в скорости формировани  жидкого окислительного шлака по высоте изложницы в процессе отливки слитка. Указанное непосто нство шлаковой фазы оказывает значительное вли ние на кинетику взаимодействи  углерода в металле с кислородом интенсификатора кипени  и, следовательно , на интенсивность газообразовани  или кипени  металла в изложнице,  вл ющегос  основным фактором формировани  равномерной по высоте слитка наружной корочки достаточной толщины. Газообразование при разложении твердой натриевой селитры приводит к значительному пылевыделению мелкодисперсых фракций шлакооЬразующей смеси из зложниц.

Следствием указанных нелостатков  вл ютс  существенные технологические трудности, затрудн щие применение известного интеисиЛикатора кипени  при разливке стали с высокими скорост ми через сталеразливочный стакан 0100-120 мм и более.

Цель изобретени  - оптимизаци  условий разливки стали, повышение качества поверхности и макроструктуры слитков и сл бов, улучшение физико-механических и технологических свойств металла, снижение отсортирор ки гор че- и холоднокатаного листа в сочетании с его повышенной стойкостью к старению.

Поставленна  цель достигаетс  тем что интенсификатор кипени  дл  обработки стали, включающий прокатную окалину, дополнительно содержит дато лит при следующем соотношении ингредиентов , весД: Прокатна  окалина 20-80 Датолит80-20 Датолит - это хрупкий минераловул канического происхождени , зернистый или кристаллический, с твердостью и удельным весом 2, г/см , из группы силикатов, представл ющий собой природный сплавленный оксидный шлак, содержащий 6-22 окислов бора. Значительные запасы указанного минерала наход тс  в Закавказье и на Дальнем Востоке. Природное борсодержащее химическое соединение эвтектического состав ( датолит) имеет в отличие от чистого окисла бора ({5орного ангидрида) благопри тные дл  разливки стали температуру плавлени  (950-1000 0) и короткие интервалы плавлени  и затвердевани  10-15°С), что в присутствии прокатной окалины или других оки пов железа оказывает немаловажное вли ние на кинетику формировани  и свойства жидкого активного окислительного шлака: сравнительно низка  температура плавлени  датолита, кото ра  к тому же незначительно отличаетс  от температуры плавлени  второго компонента - прокатной окалины, при разливке кип щей стали с применением предлагаемого интенсификатора кипени  приводит к повышению скорости шлакообразовани , жидкотекучести шлака и уменьшает его в зкость даже при невысокой температуре разливки металла, при скоростных режимах разливки стали например. Указанные об-сто тельства оптимизируют услови  разливки стали, так как оказывают благопри тное вли ние на интенсивность кипени  металла в изложнице,

очищение стали от неметаллических включений, газов и вредных примесей, что в целом способствует повышению качества поверхности и внутренней макроструктуры как самих стальных

слитков, так и получаемых из них сл бов . Использование в интенсификатере кипени  предлагаемого состава в качестве окислител  такого легковосстан а вли в а Ю1де го с  ки ело род соде ржаще го

соединени , как прокатна  окалина, обусловлено способностью окислов железа к полному восстановлению углеродом , когда предотвращаетс  поступление в металл посторонних оксидных неметаллических включений, Одновременное введение датолита в состав интенсификатора кипени  придает ему и всему технологическому процессу изготовлени  слитков, сл бов и листов из кип щей стали качественно новые свойства , заключающиес  в по влении возможности дл  осуществлени  процесса микролегировани  металла бором в наиболее оптимальных услови х - непосредственно в процессе разливки и кристаллизации стали. Также использование борсодержащего минерала датолита в составе интенсифи катора кипени , с применением которого осуществл етс  разливка стали в изложницы, позвол ет оптимизировать услови  микролегировани  кип щей стали бором, обеспечив под действием мощных циркул ционных и конвективных потоков жидкой стали его равномерное распределение в объеме слитка, а следовательно , D объеме сл бов и листов. Пределы по содержанию датолита в составе интенсификатора кипени  и его весовой расход позвол ют получить оптимальные содержани  бора в металле. Процесс.микролегировани  и модифицировани  кип щей стали бором в предлагаемом интенсификаторе обусловлен тем, что окислы бора, наход сь в химически св занном состо нии с другими составл ющими датолита, при контакте с жидким металлом в услови х дефицита кислорода восстанавливаютс  при температуре разливки стали углеродом, растворенным в металле. При этом в кип щей стили с содержанием более 0,04% углерода в равновесии с раст .BOpei-iHbiM в металле кислородом может находитьс  до 0,007% бора.

Важным преимуществом разливки стали с применением предлагаемого интенсификатора кипени , содержащего датолит,  вл етс  то, что она обеспечивает равномерное поступление в металл бора, когда никаких его локальных скоплений в слитке не образуетс . Оптимальные содержани  бора 3 металле наход тс  в пределах 0,0010 ,003%. При таком содержании бор не .соедин етс  с кислородом в малоуглеродистой стали и поэтому не образует неметаллических включений.

Ммкролегирование и модифицирование кип щей стали бором 8 оптимальных количествах, что достигаетс  вводом в состав интенсификатора кипени  20-80 датолита, оказывает исключительно благопри тное вли ние на весь комплекс качественных характеристик металла, а именно повышаетс  однородность состава и, следовательно ,стабильность механических и технологических свойств готового гор ча- и холоднокатаного листа в пределах всей крупнотоннажной плавки, повышаютс  пластические свойства и трещиноустойчивость металла при высо ких температурах, что обеспечивает улучшение- деформационной способности металла ппи прокат(:е, привод щей ic снижению отбраковки металла при переделе слитков ма сл бы и гор чекатаный лист, за счет перераспределени  под вли нием бора серы и других примесей в металле;снижени  содержани  газов I- неметаллических включений значительно повышаетс  ресурс пластичности холоднокатаной стали, что -обеспечивает увеличение выхода ухолоднокатаного листа дл  металлоизделий весьма глубокой, елейной и особо сложной выт жки из стали с большими колебани ми по содержанию серы к других примесей, снижаетс  склонность металла к старению за счет снижени  миграции углерода и уменьшени  в сталии концентрации свободного азота путем св зывани  его а нитриды. Содержани  компонентов в интенсификаторах кипени  взаимосв заны с сортаментом разливаемых сталей. Предлагаемые интенсификаторы кипени  с высоким -содержанием датолита ( р,о 80 и, соответственно, пониженным содержанием прокатной окалины примен ютс  |при разливке малоуглеродистых кип щих

сталей типа 08кп и 10кп. Так как с повышением содержани  углерода в металле интенсивность кипени  стали снижаетс , дл  получени  благопри тной макроструктуры слитков и повышени  качества поверхности проката из кип щих марок стали с повышенным содержанием углерода типа Зкп, 2кп) примен ютс  интенсификаторы кипени  с повышенным содержанием прокатной окалины (до Вои при соответствующем уменьшении в их составе датолита. Указанные пределы по содержанию выбранных ингредиентов в предлагаемом

интенсификаторе кипени  позвол ют получать в слитках кип щей стали с различным содержанием углерода плотную беспузыристую корочку достаточной толщины.

Интенсификатор кипени  получают смешиванием порошкообразных компонентов и его примен ют в порошкообразном виде, подава  под струю металла в ковш или в изложницу при невысокой

скорости разливки стали. Скоростную же разливку кип щей стали более эффективно производить с применением интенсификатора кипени  в брикетированном виде. При содержании в исходной смеси более прокатной окаЛИНЫ получаемые на гидравлическом прессе брикеты имеют недостаточную прочность, а соответствующее при этом снижение содержани  датолита резко понижает скорость формировани  на зеркале металла в процессе скоростной разливки активного жидкоподвижного окислительного шлака, в результате чего утон етс  корочка в донной час:ти слитков. Одноврвмвнно В корочкв наблюдаетс  по вление такого дефекта, как пористость. При содержани х окалины менее 2G% невозможно получить плотную наружную корочку в слитке по всей его высоте, поскольку соответствующим увеличением содержани  датолита нельз  восполнить требуемого количества кислорода дл  обеспечени  достаточно интенсивного кипени  металла в изложнице при скоростной разливке стали. Брикеты получают прессованием исходной порошкообразной смеси с влажностью 0,,5 на однопозиционном прессе при давлени ЗЮ атм, Пределы по влажности смеси выбраны из расчета улучшени  прессуемости ее и обеспечени  безопасности использовани  брикетов предотвращение хлопков, выбросов жидкой стали из изложниц и т, п. смеси предлагаемого состава прессуют с  хорошо, обеспечива  получение прочных брикетов весов k-,5 кг. При разливке сверху кип щей стали в слитки весом 19,15 т со скоростью 3 т/мин брикеты в количестве 300600 г/т подают на подушку жидкого ме талла, поступающего в изложницу в те чение с после открыти  стопора ковша. Взаимодействие опытных брикетов с металлом протекает спокойно пр отсутствии какого-либо заметного пылевыделени  из изложниц. Образу  жид кий активный окислительный шлак, опы ные брикеты за врем  отливки слитка полностью расходуютс , вызыва  интен сивное кипение металла в изложнице в течение отливки всего тела слитка, В результате этого даже в наиболее опасной донной части слитка происходит формирование плотной беспузыристой корочки толщиной 16-25 мм. Химический состав выплавленных сталей ;08кп приведен в табл. 1, а техно огические свойства брикетов и данные по качестве корковой зоны слитков опь1тных плавок - в табл. 2. Из 900-тонной мартеновской плавки стали Зкп, содержащей, %: углерод 0,15; марганец О. кремний 0,03; сера 0,030 и фосфор 0,011, отливают (50 т металла (один ковш ) с применен ем известного интенсификатора кипени ( 82% прокатной окалины, 11 натриевой селитры и 7°о плавикового шпата) и еще один ковш Ui50 т металла) с применением предлагаемого интенсификатора кипени , содержащего, %: прокатна  окалина 50-80,и датолит 20S0%- После прокатки слитков на сл бы весь металл опытного ковша признан годным и вз т гор чим всадом без какой-либо зачистки поверхности дл  дальнейшей прокатки на гор чекатаный лист. В то же врем  из-за по влени  рванин и плен на сл бах только около 50% металла из обычного ковша при н то годным дл  дальнейшей прокатки на лист. Прокатка сл бов на гор чекатаный лист осуществл етс  в соответствии с действующей на завода тех нологической инструкцией. После прокатки сл бов из стали Зкп на готовый гор чекатаный лист толщиной 2,1 мм о ковша микролегированного бором (етал па отсортировано лишь 2Q% листов, в то врем  как величина отсортировки обычного металла наличи  таких дефектов, как разрывы по корке, плена , расслой пр кромке, раковины и усадка, находитс  Б пределгэх . Физико-механические и технологические свойства холоднокатаного листа определ ют на стандартных разрывных образцах, а способность его к выTR/XK8 при штамповке - на приборе МТЛ-ЮГ по Эриксену. Одновременно в соответствии с требовани ми ГОСТ -70 контролируют склонность отожжен-. ной дрессированной стали к деформационному старению по наличию площадки текучести на диаграммах раст жени  образцов. При отсутствии же пло- .. щадки текучести дополнительна  количестсенна  проверка склонности стали к старению производитс  по показателю старени . При этом за показатель старени  принимают абсолютную разницу в пределах прочности при +20 С и 4-200 С. Не склонна  к старению сталь имеет при С более низкий предел прочности, чем при -f20 С, так как с повышением температуры прочностные свойства стали, не способной к упрочнению, снижаютс . Считаетс ,, что нестареюща  сталь гарантирует сохранение механических и технологических свойств в течение двух мес цев , сталь ОВю например. Химическую неоднородность определ ют как сумму минииалы-юго и максимального отклонений в содержании того или иного элемента в рулоне холоднокатаного листа от данных химического анализа ковшевой пробы металла , Физико-механические и технолсгические свойства готового холоднокатаного листа толщиной 0,,7 мм из опытных плавок, металл которых характеризуетс  хорошим качеством поверхности (1-й и 2-й групп отделки), в сравнении.со свойствами металла обычным плавок, а таьохе с требовани ми ГОСТ дл  спокойной стали 08Ю и ГОСТ 16523-70 дл  кип щей стали 08кп приведены в табл. 3Как следует из экспериментальных данных разливка кип щей стали 08кп с применением интенсификатора кипени  на основе датолита гарантирует даже ПриiВЫСОКОМсодержании серы и других примесей в металле (плавки 3 и ij стабильное получение качественного холоднокатаного листа группы ВГ весьма глубокой выт жки по ГОСТ 16523 70. Опытный холоднокатаный лист из стали 08кп с различным содержанием серы (0,020-0,035, облада  повышенным ресурсом пластичности (невысоки значени  твердости, предела текучее ти и отношени  его к пределу прочности , значительный запас штампуемости по Эриксену и др.) , отвечает требовани м ГОСТ дл  спокой ной стали 08Ю самых высоких групп в т жки С8 и ОСВ.. Повышение (улучшени фи3иKQ механических и технологичес ких свойств холоднокатаного листа обусловлено в первую очередь, как подтверждают экспериментал ные данные по качеству металла промышленных плавок, влийни е14 датолита в составе интенсификагора кмпени , обес печивающего поступление в металл в оптмнйльных концентраци х бора и ег равномерное распределение. Рулоны холоднокатаной полосы опы Hbsx плавок значительно однородной п химсоставу и металл их имеют более благопри тную Г4икроструктуру. Если 3 обычном метал1зе наблюдаютс  укрупненные иглообразные включени  цементита , которые располагаютс  преимущественно по границам зерен и ока зывают упрочн ющее действие, способству  одновременному повышению склон ности метахша к старению, то в опытном иеталле цементит разбит и представлен а виде мелких равноосных точечных вклочений, разномерно расопределенных в металле по всему полю зрени  микроскопа. Снижение количест аа структурно свободного цементита имеет значение при производстве холоднокатаного листового проката с повышенной стойкостью к старению и холоднокатаного листа дл  эмалировани  Применение интенсификатора кипени  на основе датолита обеспечивает, стабильное интенсивное кипение металла в изложнице на прот жении всего периода отливки слитка. Заметных пыле- и дымовыделений из изложниц при разливке стали, ухудшающих санитарно-гигиенические услови  труда в разливочном пролете цеха, при применении опытных брикетов не наблюдаетс  . Качество макроструктуры слитков изучено на угловых темплетах, вырезанных на различных уровн х по высоте слитка. ПрИ проведении исследований установлено, что прот женность плотной беспузыристой корочки в слитках вполне достаточна  и находитс  в пределах 16-25 мм, В опытном металле меньшее содержание неметаллических включений и газов. Лучшее качество металла и достаточно глубокое залегание сотовых пузырей в слитках опытных плавок обеспечило в целом лучшее качество поверхности прокатаных из них сл бов. Именно благодар  этому сл бы опытных плавок, отлитых с применением предлагаемого интенсификатора кипени , поступали на прокатный стан 1700 сразу гор чим всадом без какого-либо охлаждени  и зачистки поверхности. Таким образом, применение предлагаемого интенсификатора кипени  на основе датолита обеспечивает оптимизацию условий скоростных режимов разливки кип щей стали сверху в современные крупные слитки и одновременное стабильное усвоение металлом бора в оптимальных количествах, привод щих к уменьшению отбраковки металла на прокатных переделах, снижение отсортировки гор чекатаного листа и увеличение выхода рулонов холодндкатаной полосы с повышенным сопро ивл нием к механическому старению, предназначенной дл  штамповки металлоизделий весьма глубокой.выт жки. Разница в стоимости металла ответственных заказов дл  изделий весьма глубокой выт жки по сравнению с группами Г и Н составл ет соответственно 4 и 8, в то врем  как стоимость тонны листового холоднокатаного проката находитс  в пределах 150-163 РУб.

D

ZT

s: с; vo

Ш

CMf

-3- u vo r

00 СГЛ

о г

сз

сэ

- 00

с со ил

со

0)

и S

S

у оо

о

о

н

о

ю

та I0}

I

0), X

о а

е

СЗиГ 1ЛLA СЭ

ЧОLn(ГЛ

JJJ-J

1t |I 1I

IIIIГМ

О «- «М

оо г --Формула изобретени  Интенсификатор кипени  дл  обработки стали, включающий прокатную окалину , отличающийс  тем, 5 что, с целью оптимизации условий разливки стали, повышени  качества поверхности и макроструктуры слитков и сл бов, улучшени  физико-механических и технологических свойств металла, О снижени  отсортировки гор че- и холоднокатаного листа и повышени  его стойкости к старению, интенсификатор дополнительно содержит датолит при следующем соотношении ингредиентов, вес 5 весД: Прокатна  окалина20-80 Датолит80-20 Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1. Авторское свидетельство СССР № 270196, кл. В 22 D 7/00, 1966. 908(85 № « № № N ff 53 кл W кл № 26 2.Авторское свидетельство СССР 273238, кл. В 22 D 7/00, 1968. 3.Авторское свидетельство СССР , кл. В 22 D 7/00, t971. , Авторское свидетельство СССР , кл. В 22 D 7/00, 19755 .Авторское свидетельство СССР 595056, кл. В 22 О 7/00, 1976. 6.Авторское свидетельство СССР 6 18325, кл. В 22 D 7/00, 1977. 7- Авторское свидетельство СССР 657906, кл. В 22 О 7/00, 1976. 8. Патент ClJA fP 3 36209, кл. 75 , 1976. 9.Патент Великобритании fP 1193182, . С 7 О, 1972. 10.Патент Великобритании 278it23, кл. С 7 О, 1975. 11.Патент Франции № , . С 21 С, 1970. 12.Авторское свидетельство СССР 12297, кл. В 22 D 7/00, 1966.

Claims (1)

1. Формула изобретения

   Интенсификатор кипения для обработки стали, включающий прокатную окалину, отли чающи йся тем, что, с целью оптимизации условий разливки стали, повышения качества поверхности и макроструктуры слитков и слябов, улучшения физико-механических и технологических свойств металла, Ю снижения отсортировки горяче- и холоднокатаного листа и повышения его стойкости к старению, интенсификатор дополнительно содержит датолит при следующем соотношении ингредиентов, вес вес.%:

   Прокатная окалина 20-80

   Датолит 80-20