SU904815A1 - Groove of roll for pilger rolling of tubes - Google Patents

Groove of roll for pilger rolling of tubes Download PDF

Info

Publication number
SU904815A1
SU904815A1 SU802886928A SU2886928A SU904815A1 SU 904815 A1 SU904815 A1 SU 904815A1 SU 802886928 A SU802886928 A SU 802886928A SU 2886928 A SU2886928 A SU 2886928A SU 904815 A1 SU904815 A1 SU 904815A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
section
pipe
polishing
longitudinal
gap
Prior art date
Application number
SU802886928A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Давид Соломонович Фридман
Иван Филиппович Хайдуков
Валерий Васильевич Ериклинцев
Аскольд Михайлович Меньшиков
Владимир Яковлевич Давыдов
Ноан Ионович Зеленый
Борис Константинович Зырянов
Анатолий Прокопьевич Седов
Original Assignee
Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности
Северский Трубный Завод
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности, Северский Трубный Завод filed Critical Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности
Priority to SU802886928A priority Critical patent/SU904815A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU904815A1 publication Critical patent/SU904815A1/en

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B21/00—Pilgrim-step tube-rolling, i.e. pilger mills
    • B21B21/02—Rollers therefor

Description

II

Изобретение относитс  .к трубопрокатному производству и касаетс  усовершенствовани  ручь  пилигримового валка.The invention relates to pipe production and concerns the improvement of a pillow of a pilgrim roll.

При гор чей пилигримовой прокатке труб в валках, имеющих ручьи с участками бойка, полирующим и продольного выпуска, большое значение имеет обеспечение свободного перемещени  металла по дорну, чтобы предупредить образование «гармошки. Дл  обеспечени  возможности перемещени  прокатанных участков трубы по дорну последнему придают некоторую конусность. Улучша  услови  перемещени  металла, конусные дорны навод т продольную разностенность , KOTopafi может достигать половины и более пол  допусков по толщине стенки. Однако и конусные дорны не гарантируют, особенно на тонких стенках, от образовани  «гармощек. «Гармощка по вл етс  при использовании изношенных дорнов или при остывании металла, плотно охватывающего дорн, вследствие каких-либо задержек в процессе прокатки. В этом случае образующиес  за каждый пилигримовый шаг участки трубы не могут сдвинуть пристающий к дорну последний участок трубы. ПоэтомуDuring hot piligrim rolling of tubes in rolls having streams with striker, polishing and longitudinal sections, it is of great importance to ensure free movement of metal along the mandrel in order to prevent the formation of an accordion. In order to allow the rolled sections of pipe to move along the mandrel, they are given some taper. By improving the condition of metal movement, conical mandrels induce longitudinal fracturing, KOTopafi can reach half or more floor tolerances in wall thickness. However, the conical mandrels do not guarantee, especially on thin walls, the formation of an "accordion." A harping occurs when worn mandrels are used or when metal coats tightly around the mandrel because of any delays in the rolling process. In this case, the pipe sections formed for each pilgrim step cannot move the last pipe section attached to the mandrel. therefore

происходит см тие трубы - образуетс  «гофр 1.the pipe is creased - a corrugation 1 is formed.

Дл  улучшени  скольжени  металла относительно дорна используют ручьи пилигримовых валков, в которых полирующийTo improve the slip of the metal relative to the mandrel, use pillow rolls of streams, in which polishing

5 участок имеет форму не окружности с выпуском , а овальную. Труба, прокатанна  в валках такой калибровки, состоит из отдельных овальных участков, приче.м ось каждого последующего участка перпендикул рна оси овала предыдущего участка.5 the plot has the shape of a circle with the release, and the oval. A tube rolled in rollers of this calibration consists of separate oval sections, and the axis of each subsequent section is perpendicular to the axis of the oval of the previous section.

10 Получающийс  зазор между трубой и дорном преп тствует защемлению дорна при охлаждении трубы 2.10 The resulting gap between the tube and the mandrel prevents the mandrel from pinching when the tube 2 is cooled.

Недостатком этих решений  вл етс  то, что они, позвол   получить некоторый зазор в зоне выпусков, не обеспечивает образова15 ни  зазора между дорном и внутренним контуром трубы по всему его периметру, а сведение валков при уменьшенных диаметрах дорен дл  образовани  овала приводит к по влению дополнительной поперечнойThe disadvantage of these solutions is that, by allowing a certain gap in the outlet zone, they do not provide for the formation of a gap between the mandrel and the inner contour of the pipe around its perimeter, and the reduction of rolls with reduced diameters of the mandrel to form an oval leads to the appearance of an additional transverse

20 разностенности труб.20 difference pipes

Claims (3)

Наиболее близким к предлагаемому  вл етс  ручей валка дл  пилигримовой прокатки труб, в котором .по окружности бочки. последовательно расположены участки бойка , полирующий и участок продольного выпуска с поперечным сечением каждого из них в виде центральной дуги с пр мыми симметричными относительно нее выпусками причем по длине участка бойка радиус центральной дуги выполнен уменьшающимс  от его начала к концу, по длине полирующего участка - посто нным, а по длине продольного выпуска - переменным больщим, чем радиус центральный дуги полирующего участка 3. Недостатком известного ручь  валка  вл етс  то, что он не обеспечивает свободного перемещени  прокатанных участков трубы относительно дорна ввиду отсутстви  кругового зазора между внутренним контуром трубы и дорном по всему его периметру, что приводит к снижению точности труб, к их разностенности, наведенной конусным дорном, к снижению подачи из-за возникновени  сил трени  между трубой и дорном, а также к снижению качества поверхности труб. Цель изобретени  - повыщение точности геометрических размеров и качества поверхности прокатываемых труб. Дл  достижени  поставленной цели ручей дл  пилигримовой прокатки труб, содержащий по окружности бочки последовательно расположенные боек, полирующий и продольного выпуска участки с поперечным сечением, образованным пр мыми выпусками и центральной дугой, которые по длине полирующего участка посто нны, поперечное сечение по всей длнне участка продольного выпуска выполнено посто нным площадь его равна площади поперечного сечени  полирующего участка, а радиус центральной дуги составл ет 1,01 радиуса центральной дуги полирующего участка. Указанные отличи  позвол ют.на участке ручь  продольного выпуска обеспечивать не только плавный отрыв валков от трубы, но и формировать зазор между дорном и внутренним контуром трубы по всему его периметру. На фиг. 1 представлен ручей валка дл  пилигримовой прокатки труб, общий вид; на фиг. 2 - разрез А-А на фиг. 1; на фиг. разрез Б-Б на фиг. 1. Ручей валка дл  пилигримовой прокатки труб содержит по окружности бочки рабочую зону, составленную из участка бойка, ограниченного углом QS, имеющего прот женность 70-80°, полирующего участка на углу Qn, прот женностью 100-110°, и участка, продольного выпуска, ограниченного углом Q, равным 30-35°. Угол, ограниченный углом QX, представл ет собой холостую зону ручь  валка. Каждый участок рабочей зоны в попе-речном сечении образован центральной дугой с радиусом Rn - з полирующем участке и RB - на участке продольного выпуска и симметричными пр мыми выпусками, ограниченными углом d на полирующем участке, и d-B - на участке продольного выпуска. По длине участка бойка радиус центральной дуги выполнен уменьщающимс  от начала бойка к его концу. На углу Qn полирующего участка радиус центральной дуги посто нный , на участке продольного выпуска (угол Q) радиус центральной дуги выполнен также посто нным, но больщей величины чем радиус полирующего участка и составл ет 1,01 радиуса центральной дуги полирующего участка. Поперечное сечение по всей длине участка поперечного выпуска посто нно и площадь его равна площади поперечного сечени  полирующего участка. Прот женность участка продольного выпуска определ етс  в зависимости от т, где m - величина подачи, а f - коэффициент выт жки. Пр мые выпуски поперечного сечени  ручь  на участке бойка выполнены на первой трети его посто нными каждый с углом cA-g (35-37°), затем уменьщаютс  до полирующего участка, где угол d остаетс  посто нным и определ етс  из соотнощени : +2бг sin«i-i-(dt-sindi.-cosa) Я(От-28т-ДОА , (lL-0.56) б - диаметр дорна, соответствующий полирующему участку; DT -диаметр трубы в гор чем состо нии Sj-толщина стенки трубы; R -радиус угла центральной дуги полирующего участка; А - величина зазора между дорном н внутренним контуром трубы, равна  0,ОШ„. Основным требованием к величине угла bt  вл етс  обеспечение необходимой площади поперечного сечени  зазора А в зоне пр мых выпусков. С увеличением зазора А возрастает и угол oL. Площадь поперечного сечени , соответствующа  минимально допустимому углу вС, выражаетс  F п(0т-28т -А)А, Поскольку внутренний контур трубы - круг с выпусками, то максимально допустимое значение угла i, ограниченное требованием незатекани  металла трубы в разъемы валков на участке продольного выпуска, определ ют из выражени : 2 rU- 28psindL--|- (ot-SlnoL-cos i)(ri-2)CB х ( ST - РВ-«4 +2SГь sincCg-- X Х(В- $( С05«Ав), где Сд-величина угла пр мого выпуска на участке продольного выпуска, величина которого задаетс ; г определ етс  по формуле B(ti-05fi),. Таким образом, значение «i может находитьс  в некотором диапазоне, определ емом выражением (1) и (2). Дл  построени  конкретного ручь  достаточно из соотношени  (1) определить минимально допустимое значение at, обеспечивающее наличие кругового зазора. В процессе деформации при предпоследнем пилигримовом шаге, за счет наличи  на ручье пр мого выпуска с углом, на полируюшем участке между дорном и трубой образуетс  в местах выпусков зазор (фиг. 2). При последующем пилигримовом шаге после поворота на 90° (фиг. 3) металл, расположенный в зоне выпуска, попадает в вершину ручь . В результате обжати  трубы локализованный в выпусках зазор распредел етс  по всему периметру внутреннего контура трубы на участке продольного выпуска. Пространство дл  распространени  зазора предусмотрено тем, что Rg RT, -f Д. Поскольку Rn RB, то часть трубы с радиусом R на участке продольного выпуска раст гиваетс , ее внутренний контур отходит от дорна. Таким образом, на полирующем участке ручь  формируетс  зазор между дорном и трубой в зоне выпусков, площадь поперечного сечени  которого  вл етс  функцией угла oL и равна площади кругового зазора на участке продольного выпуска. Если ранее участок продольного выпуска предназначалс , в основном, дл  плавного отрыва валков от трубы и прот женность его определ лась 10-30°, то в предлагаемом ручье у него по вл етс  нова  функци  - формирование зазора между дорном ивнутренним контуром трубы по всему его периметру. Поскольку образование этого зазора осуществл етс  при последнем пилигримовом шаге, длина участка продольного выпуска должна быть равна . Формирование зазора обеспечиваетс  тем, что на участке продольного выпуска имеет место зависимость радиусов R 1,01 Rn и Rg const. Величина зазора А на участке продольного выпуска должна гарантировать, что при возможном остывании металла трубы вследствие каких-либо задержек в процессе прокатки не произойдет плотного охватывани  дорна. С учетом коэффициента температурного расширени  и возможного уменьшени  диаметра трубы при ее остывании гарантированное наличие зазора обеспечиваетс  величиной Д 0,01 RnДл  обеспечени  зазора Д между дорном и трубой Д 1 мм при прокатке трубы 256 х X 9 ММ параметры ручь  пилигримового валка следующие: угол пр мого выпуска в поперечном сечении на полирующем участке вС 25°. Rn 127 мм; на участке продольного выпуска dt-j 20°, RB 128 мм. Диаметр дорна в гор чем состо нии б 236 мм. Дл  обеспечени  зазора Л 1,5 мм при прокатке этой же трубы: d 28°, Rp 126,5 мм, RB 128 мм, а1в 20°. Диаметр дорна в гор чем состо нии S 235 мм. При Я 9,5, гп 21 мм, диаметре бочки валка DS 850 мм и зазоре между ребордами валков 25 мм угол участка продольного выпуска составл ет Q 37°. Предлагаемое устройство ручь  валка повышает эффективность процесса пилигримовой прокатки, причем за счет свободного перемещени  прокатанных участков трубы по дорну предупреждаетс  образование «гармошек, повышаетс  устойчивость и надежность протекани  процесса, а отсутствие (или резкое уменьшение) сопротивлени  сил трени  перемещению металла трубы по дорну позвол ет более чем на 10% повысить величины подачи и, тем самым, повысить производительность пилигримового стана . Кроме того, наличие зазора между дорНОМ и трубой позвол ет отказатьс  от конусных дорнов и перейти на цилиндрические, сократив тем самым разностенность труб, наводимую конусными дорнами, на 30-50% от пол  допуска по толщине стенки. Использование предлагаемого технического решени  возможно на любом пилигримовом стане гор чей прокатки. Ожидаемый экономический эффект составл ет более 500 тыс. руб. в год. Формула изобретени  Ручей валка дл  пилигримовой прокатки труб, содержащий по окружности бочки последовательно расположенные боек, полирующий и продольного выпуска участки с поперечным сечением, образованным пр мыми выпусками и центральной дугой, которые по длине полирующего участка посто нны , отличающийс  тем, что, с целью повышени  качества поверхности и точностц геометрических размеров труб, поперечное сечение по всей длине участка продольного выпуска выполнено посто нным, площадь его равна площади поперечного сечени  полирующего участка, а радиус центральной дуги составл ет 1,01 радиуса центральной дуги полирующего участка. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1.Шевакин Ю. Ф. и Глейберг А. 3. Производство труб. «Металлурги , 1968, с. 167. Closest to the present invention is a roll stream for pilgrim tube rolling, in which there is a circumference of the barrel. sections of the striker, polishing and a section of longitudinal outlet with a cross section of each of them in the form of a central arc with straight symmetrical outlets with respect to it, are successively arranged; along the length of the striker section the radius of the central arc is made decreasing from its beginning to the end, along the length of the polishing section - constant , and along the length of the longitudinal outlet - variable larger than the radius of the central arc of the polishing section 3. The disadvantage of the known roll stream is that it does not allow free movement of the rolled sections of the pipe are relatively mandrel due to the absence of a circular gap between the inner contour of the pipe and the mandrel around its perimeter, which leads to a decrease in the accuracy of the pipes, to their variofeness, induced by a tapered mandrel, to a decrease in supply due to the occurrence of friction forces between the pipe and the mandrel, and also reduce the quality of the pipe surface. The purpose of the invention is to increase the accuracy of the geometric dimensions and surface quality of rolled pipes. To achieve this goal, a pillow for piligrim pipe rolling containing circumferentially barrels successively located striker, polishing and longitudinal release sections with a cross section formed by straight outlets and a central arc, which are constant along the length of the polishing section, the longitudinal section the area is equal to the cross section of the polishing area, and the radius of the central arc is 1.01 of the radius of the central arc of the polishing area ka. These differences allow the longitudinal outlet stream to ensure not only a smooth separation of the rolls from the pipe, but also to form a gap between the mandrel and the inner contour of the pipe along its entire perimeter. FIG. 1 shows a roll stream for piligrim tube rolling, a general view; in fig. 2 shows section A-A in FIG. one; in fig. section bb in fig. 1. A roll stream for pilgrim pipe rolling contains around the barrel circumference a working area composed of a striker section bounded by an angle QS, having a length of 70-80 °, a polishing section at an angle Qn, a length of 100-110 °, and a section, longitudinal production bounded by an angle Q equal to 30-35 °. The angle bounded by the angle QX is the idle zone of the swath. Each section of the working area in the cross section is formed by a central arc with radius Rn - from the polishing section and RB - on the longitudinal release section and symmetrical straight outlets limited by the angle d on the polishing section, and d-B - on the longitudinal release section. Along the length of the striker portion, the radius of the central arc is made decreasing from the beginning of the striker to its end. At the angle Qn of the polishing area, the radius of the central arc is constant, at the longitudinal outlet section (angle Q) the radius of the central arc is also constant, but larger than the radius of the polishing area and is 1.01 of the radius of the central arc of the polishing section. The cross section along the entire length of the cross-sectional release portion is constant and its area is equal to the cross-sectional area of the polishing portion. The length of the longitudinal section is determined by t, where m is the feed rate and f is the stretch ratio. The straight cross section of the brook in the striker section is made in the first third of its constant with an angle of cA-g (35-37 °), then decreases to a polishing section where the angle d remains constant and is determined by "Ii- (dt-sindi.-cosa) I (From-28t-DOA, (lL-0.56) b is the diameter of the mandrel corresponding to the polishing section; DT is the diameter of the pipe in a hot state Sj is the thickness of the wall of the pipe; R is the radius of the angle of the central arc of the polishing area; A is the size of the gap between the mandrel and the inner contour of the pipe, equal to 0, OR ". The main requirement for the angle la bt is to provide the required cross-sectional area of the gap A in the zone of direct outlets. With an increase in the gap A, the angle oL increases. The cross-sectional area corresponding to the minimum allowable corner of the angle C is expressed as Fp (0t-28t -A) A, Since the internal the contour of the pipe is a circle with outlets, then the maximum allowable value of the angle i, limited by the requirement that the pipe metal does not flow into the roll connectors at the longitudinal release, is determined from the expression: 2 rU- 28psindL-- | - (ot-SlnoL-cos i) (ri -2) CB х (ST - РВ- «4 + 2СГь sincCg-- X X (B - $ (C05« АВ), where Сd-value SFA direct release at the site of manufacture of the longitudinal whose value is given; g is determined by the formula B (ti-05fi) ,. Thus, the value of i can be in a certain range defined by the expression (1) and (2). To construct a concrete stream, it is sufficient to determine from the relation (1) the minimum admissible value at, which ensures the presence of a circular gap. In the process of deformation at the penultimate pilgrim step, due to the presence of direct release on the stream with an angle, in the polishing area between the mandrel and the pipe, a gap is formed at the points of release (Fig. 2). In the subsequent pilgrim step, after turning by 90 ° (Fig. 3), the metal located in the outlet zone reaches the top of the stream. As a result of pipe compression, the gap localized in the outlets is distributed along the entire perimeter of the internal contour of the pipe in the longitudinal outlet section. The space for propagating the gap is provided by the fact that Rg RT, -f D. Since Rn is RB, then a part of the pipe with radius R in the longitudinal outlet section is expanded, its internal contour moves away from the mandrel. Thus, in the polishing section, a stream forms a gap between the mandrel and the pipe in the outlet zone, the cross-sectional area of which is a function of the angle oL and is equal to the area of the circular clearance in the longitudinal outlet section. Previously, the longitudinal release section was intended mainly for a smooth separation of the rolls from the pipe and its length was 10-30 °, then in the proposed stream it has a new function - the formation of a gap between the inner and inner contour of the pipe around its perimeter . Since the formation of this gap takes place at the last pilgrim step, the length of the longitudinal section should be equal. The formation of the gap is ensured by the fact that the radii R 1.01 Rn and Rg const depend on the longitudinal release section. The size of the gap A at the longitudinal release section should ensure that, with the possible cooling of the pipe metal due to any delays in the rolling process, the mandrel will not be tightly covered. Taking into account the coefficient of temperature expansion and possible reduction of the diameter of the pipe when it cools down, the guaranteed presence of the gap is provided with the value D 0.01 Rn. release in cross section on the polishing section of the CU 25 °. Rn 127 mm; on the longitudinal section dt-j 20 °, RB 128 mm. The mandrel diameter in hot condition is b 236 mm. To provide a gap of 1.5 mm when rolling the same pipe: d 28 °, Rp 126.5 mm, RB 128 mm, a1 in 20 °. Diameter of mandrel in hot condition S 235 mm. With I 9.5, hp 21 mm, the diameter of the roll barrel DS is 850 mm and the gap between the flanges of the rolls is 25 mm, the angle of the longitudinal section is Q 37 °. The proposed roll stream system increases the efficiency of the pilgrim rolling process, and the free movement of rolled sections of the pipe along the mandrel prevents the formation of "accordions", increases the stability and reliability of the process, and the absence (or sharp decrease) of resistance to friction forces the movement of the metal along the mandrel allows than a 10% increase in feed rates and, thereby, improve the performance of the pilger mill. In addition, the presence of a gap between the dornom and the pipe allows refusing the tapered mandrels and switching to cylindrical, thereby reducing the wall thickness of the pipes, induced by the tapered mandrels, by 30-50% of the floor tolerance on the wall thickness. The use of the proposed technical solution is possible on any pilger mill of hot rolling. The expected economic effect is more than 500 thousand rubles. in year. An invention of a roll brook for piligrim tube rolling containing circumferentially barrels successively located striker, polishing and longitudinal release sections with a cross section formed by straight outlets and a central arc, which along the polishing length is constant, in order to increase surface quality and accuracy of the geometric dimensions of pipes, the cross-section along the entire length of the longitudinal section is constant, its area is equal to the cross-sectional area of the polish portion thereof, and the radius of the center arc is the center of the arc of radius 1.01 polishing portion. Sources of information taken into account in the examination 1.Shevakin Yu. F. and Gleyberg A. 3. Pipe production. “Metallurgists, 1968, p. 167. 2.Грюнер Г. Калибровка инструмента дл  производства бесшовных труб. Металлургиздат , 1962, с. 32-33. 2.Grüner G. Calibration tool for the production of seamless pipes. Metallurgizdat, 1962, p. 32-33. 3.Матвеев Ю. М. и Ващкин Я. Л. Калибровка инструмента трубных станов. М., «Металлурги , 1970, с. 136-138, 152-155.3. Matveev Yu. M. and Vashchkin Ya. L. Calibration of the instrument of pipe mills. M., “Metallurgists, 1970, p. 136-138,152-155. Фиг.22
SU802886928A 1980-02-26 1980-02-26 Groove of roll for pilger rolling of tubes SU904815A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU802886928A SU904815A1 (en) 1980-02-26 1980-02-26 Groove of roll for pilger rolling of tubes

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU802886928A SU904815A1 (en) 1980-02-26 1980-02-26 Groove of roll for pilger rolling of tubes

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU904815A1 true SU904815A1 (en) 1982-02-15

Family

ID=20879629

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU802886928A SU904815A1 (en) 1980-02-26 1980-02-26 Groove of roll for pilger rolling of tubes

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU904815A1 (en)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2516148C1 (en) * 2012-11-21 2014-05-20 Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" Roll of pilgrim mill for rolling of tube stocks with size 290h11-12 mm from low-ductile boron-containing steels of grades 04h14t3r1f-sh and 04h14t5r2f-sh
RU2516887C2 (en) * 2012-09-10 2014-05-20 Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" Roll of pilgrim mill for rolling of thin-walled pipes from cold-resistant and corrosion-resistant grades of steel
RU2527828C1 (en) * 2013-02-12 2014-09-10 Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" PILGER MILL ROLL FOR ROLLING 630×28 mm "09Г2С" STEEL FOR GAS PIPES OF GAS LIFT SYSTEMS AND GAS FIELD CONSTRUCTION FROM HOLLOW INGOTS OF ELECTROSLAG REMELTING SIZED TO "720×65×3400±50" mm
RU2537637C2 (en) * 2013-03-12 2015-01-10 Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" Pilger mill roll for hot rolling of 530 and 550 mm thin-wall pipes
RU2545932C2 (en) * 2013-03-22 2015-04-10 Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" ROLL OF PILGER MILL FOR ROLLING OF HEAVY-WALL 630×56 mm PIPES OF HARDLY-DEFORMED STEEL AND ALLOY GRADES FOR NUCLEAR POWER PRODUCTION STRUCTURES FROM ESR SLEEVES AND HOLLOW INGOTS SIZED TO 690-720×70-90×3400 mm
RU2554246C1 (en) * 2013-12-10 2015-06-27 Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" Roller of helical rolling mill

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2516887C2 (en) * 2012-09-10 2014-05-20 Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" Roll of pilgrim mill for rolling of thin-walled pipes from cold-resistant and corrosion-resistant grades of steel
RU2516148C1 (en) * 2012-11-21 2014-05-20 Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" Roll of pilgrim mill for rolling of tube stocks with size 290h11-12 mm from low-ductile boron-containing steels of grades 04h14t3r1f-sh and 04h14t5r2f-sh
RU2527828C1 (en) * 2013-02-12 2014-09-10 Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" PILGER MILL ROLL FOR ROLLING 630×28 mm "09Г2С" STEEL FOR GAS PIPES OF GAS LIFT SYSTEMS AND GAS FIELD CONSTRUCTION FROM HOLLOW INGOTS OF ELECTROSLAG REMELTING SIZED TO "720×65×3400±50" mm
RU2537637C2 (en) * 2013-03-12 2015-01-10 Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" Pilger mill roll for hot rolling of 530 and 550 mm thin-wall pipes
RU2545932C2 (en) * 2013-03-22 2015-04-10 Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" ROLL OF PILGER MILL FOR ROLLING OF HEAVY-WALL 630×56 mm PIPES OF HARDLY-DEFORMED STEEL AND ALLOY GRADES FOR NUCLEAR POWER PRODUCTION STRUCTURES FROM ESR SLEEVES AND HOLLOW INGOTS SIZED TO 690-720×70-90×3400 mm
RU2554246C1 (en) * 2013-12-10 2015-06-27 Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" Roller of helical rolling mill

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SU904815A1 (en) Groove of roll for pilger rolling of tubes
CN101151107B (en) Drawing rolling method for mandrel mill
SU554019A1 (en) Pilger mill roll
RU1838011C (en) Method of production of seamless pipes
JPS6224828A (en) Mandrel for expanding tube
JPS6224827A (en) Mandrel for expanding tube
SU647024A1 (en) Tube-manufacturing method
JPH07108358A (en) Method for reducing center porosity of continuously cast round cast billet
SU471753A1 (en) Billet with permanent inner diameter for tube rolling
SU598666A1 (en) Production tool of three-high expanding mill
RU2156174C2 (en) Sizing of tool for tube cold rolling
SU1047557A1 (en) Three-high roller mill roll
SU1189521A1 (en) Pilger mill tools
JP2541326B2 (en) Shaped steel rolling method
SU1115821A1 (en) Technological fixtures for screw reeling of tubes
SU829225A1 (en) Expanding mill technological tool
RU2006301C1 (en) Pilgrim roll groove
SU827196A1 (en) Method of cold rolling of tubes with outer longitudinal fins
SU1052293A1 (en) Pilger mill roll
SU837519A2 (en) Method of producing workpiecies of articles such as diesel engine sleeves
SU320319A1 (en) Pilot mill shafts ^ .Union Union. ., - ,,. ,, ,,,, R.-if ;; , 1::::,,; - .. LH; -. '. T -.- S ^^ i' :: jv. ^, JV.O "'tKA
SU1166851A1 (en) Pilger mill roll
SU900891A1 (en) Roll for helical broaching
SU1404129A1 (en) Process tool for screw rolling mill
SU822937A1 (en) Technological tool for cold tube rolling