Claims (2)
Наиболее близким по техннческой сущности к предлагаемому вл етс способ виитовой прошивки, включающий деформацию нагретой заготовки рабочими валками на оправке и подачу охла щающей жидкости на наружную поверхность оправки в течение всего щ оцесса 2. . .Недостаток известного способа неблагопри тные услови заполнени (включа первичный и вторичный эах . ват) и освобождени очага деформации , так как .процесс прошивки в неустановившихс стади х происходит в сравнении со стадией установившегос процесса при значительно более низком запасе т нущих сил приложе ных со стороны валков и практически посто нном запасе сил сопротив лени осевому перемещению металла. Это св зано с тем, что в стади х неустановившегос процесса прошивки площадь контактной поверхности метал ла с валками значительно меньше, чем в установившейс стадии. Причем разjra4iBiie услови динамического равновеси на прот жении процесса прошивки каждой заготовки в известном способе могут приводить к резкому перепаду геометрических размеров (диамет ра и толщины стенки) гильзы по ее дл не, в результате различного затекани металла в зазор между валкими на каждой стадаи процесса: к закатке заднего конца заготовки - гильзы на оправке из-за резкого снижени запас т нущих сил при освобождении очага деформации и к повьшению веро тности вскрыти полости перед носком оправ юн из-за снижени величины частных обжатий в период вторичного захвата Цель изобретени - повышение точности геометрических размеров по дли не гильз и увеличение выхода годного Поставленна цель достигаетс тем что в способе винтовой прошивки, включающем деформацию нагретой заготовки рабочими валками на оправке и подачу охлаждакщей жидкости на наружную поверхность оправки в установившейс стадий процесса, при заполнении и освобождении очага деформации на наружную поверхность оправки подают смазку. Процесс прошсвки осуществл етс следующим образом .Нагрета заготовка подаетс в оча деформации, где происходит захват металла валками и затем внедрение в него оправки. С момента внедрени носка оправки в металл и до выхода 74 переднего торца гильзы из валков на наружную поверхность оправки подают смазку, например триполифосфат натри . При этом уменьшаетс коэффициент трени на контактной поверхности металла с оправкой и улучшаютс услови заполнени очага деформации за счет снижени фрикционных сил сопротнвлени оправки. В этом случае не происходит значительного снижени частных обжатий в период вторичного захвата, и тем самым уменьшаетс j epoHTHocTb вскрыти полости перед носком оправки, а, следовательно, улучшаетс качество внутренней поверхности гильз. После заполнени очага деформации, когда контактна поверхность металла с валками достигает значительной величины, а, следовательно, обеспечиваетс большой запас т нущих сшГ на контакте металла с валком, rfa наружную поверхность оправки подаетс охлаждающа жидкость, а подача смазки прекращаетс . Происходит интенсивное охлаждение поверхности оправки, что способствует поаьш1ению ее. стойкости . При этом коэффициент трени на контакте металл-оправка возрастает , но одновременно возрастают и достигают наибольшей величины т нущие силы со стороны валков. Таким образом, резкого скачка в услови х динамического равновеси при заполнении очага деформации и в установившейс стадии процесса не происхоходит . Это способствует получению гильз с посто нтлми до длине геометрическими размерами. С момента входа заднего торцй заготовки в очаг на поверхность оправки вновь подают смазку. При этом уменьшаютс фрикционные силы осевого сопротивлени оправки, что позвол ет сохранить динамическое равновесие между фрикционными силами на контакте металла с валками н пр уменьшении первых в период освобождени очага деформации. При этом значительно улучшаютс услови схода гильзы. Особенно это важно при прошивке металлов и сплавов, обладающих пониженным коэффициентом трени и склонных к налипанию на оправку (нержавеющие стали, сплавы на основе титана). Пример. В трехвалковом тане винтовой прокатки прошивают гильзы из стали 12Х18Н10Т Диаметром 68 и ТОЛ1ЦННОЙ стенки 12 мм по двум вариантам: с посто нной подачей воды и пЪ предлагаемому способу. Валки имеют биконическую калибровку с углом наклона образующей . В ходе проведени прокатки установл но, что.при прошивке по первоь-у варканту у 15% гильз наблюдаетс закат заднего конца. При прошивке по второму варианту закатов не наблюдаетс . Замер геометрических размеров показывает, что гильзы, получае мые по первому варианту, имеют наружный диаметр в середине на 2,02 ,5 мм дольше, а толщину стенки на 1,0-1,2 мм больше, чем соответст венно наружный диаметр и толщина стенки на переднем и заднем концах. В то же врем аналогичные отклоне1аи по диаметру и толщине стенки у гиль полученных по второму варианту, сос тавл ют 1,2-1,1 и 0,4-0,7 мм соотве ственно. Таким образом, использование пре лагаемого способа позвол ет повысить точность геометрических размеров по длине гильзы, а, следовательно , повысить выход годного. Формула изобретени Способ винтовой прошивки, включапций . деформацию Нагретой заготовки рабо(шми валками на оправке и подачу охла цамцей жидкости на наружную поверхность оправки в установившейс стадии процесса, отличающийс тем, что, с целью повышени точности геометрических размеров по длине гнльз и увеличени выхода годного , при заполнении и освобождении очага деформации на наружную поверхность оправки подают смазку. J Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1.Авторское свидетельство СССР 458348, кл. В 21 В 25/04, 1971. The closest to the technical essence of the present invention is a way of firmware firmware, including the deformation of the heated billet with work rolls on the mandrel and the supply of cooling liquid to the outer surface of the mandrel during the entire process 2.. The disadvantage of the known method is the unfavorable filling conditions (including primary and secondary watches) and the release of the deformation zone, since the flashing process in the unsteady stages occurs in comparison with the steady state stage with a significantly lower stock of pulling forces applied from rolls and an almost constant supply of resistance to axial movement of the metal. This is due to the fact that in the stages of the unsteady flashing process the area of the contact surface of the metal with the rolls is much less than in the established stage. Moreover, the ira4iBiie conditions of dynamic equilibrium during the flashing process of each billet in the known method can lead to a dramatic difference in the geometric dimensions (diameter and wall thickness) of the sleeve for it, as a result of different metal flowing into the gap between the rollers at each stage of the process: rolling the rear end of the workpiece - the liner on the mandrel due to a sharp decrease in the stock of t force in releasing the deformation zone and increasing the likelihood of opening the cavity in front of the toe cap due to a decrease in the The purpose of the invention is to increase the accuracy of geometrical dimensions over the length of the sleeves and increase the yield. The goal is achieved by the method of helical firmware, including the deformation of the heated billet with working rolls on the mandrel and the supply of cooling fluid to the outer surface of the mandrel in the established stages process, when filling and releasing the deformation zone on the outer surface of the mandrel serves lubricant. The process of drilling is carried out as follows. A heated billet is fed to the deformation points, where the metal is gripped by rolls and then the mandrel is inserted into it. From the moment the mandrel is inserted into the metal and up to the outlet 74 of the front end of the sleeve from the rolls, a lubricant, such as sodium tripolyphosphate, is supplied to the outer surface of the mandrel. This reduces the coefficient of friction on the contact surface of the metal with the mandrel and improves the conditions for filling the deformation zone by reducing the frictional resistance forces of the mandrel. In this case, there is no significant reduction in partial collapses during the secondary seizure period, and thus decreases j epoHTHocTb to open the cavity in front of the toe of the mandrel, and, consequently, improves the quality of the inner surface of the sleeves. After the deformation zone is filled, when the contact surface of the metal with the rolls reaches a significant value, and therefore a large supply of ushs at the contact of the metal with the roll is provided, the cooling surface is supplied to the outer surface of the mandrel and the lubricant supply stops. There is an intensive cooling of the surface of the mandrel, which contributes to its completion. stamina. At the same time, the coefficient of friction on the metal-mandrel contact increases, but at the same time, increasing forces from the rolls increase and reach the maximum value. Thus, a sharp jump in the conditions of dynamic equilibrium during the filling of the deformation zone and in the established stage of the process does not occur. This contributes to obtaining sleeves with a constant length to geometric dimensions. From the moment the rear end of the billet enters the center, the lubricant is again applied to the surface of the mandrel. In this case, the frictional forces of the axial resistance of the mandrel are reduced, which allows maintaining the dynamic equilibrium between the frictional forces at the contact of the metal with the rolls and by reducing the first ones during the period of release of the deformation zone. This significantly improves the condition of the convergence of the liner. This is especially important when flashing metals and alloys with a low coefficient of friction and prone to sticking to the mandrel (stainless steel, titanium-based alloys). Example. In the three-roll helical rolling tan, liners are made of 12Kh18N10T steel with a diameter of 68 and a THICKNESS wall of 12 mm in two versions: with a constant supply of water and in the proposed method. The rolls have a biconical calibration with the angle of inclination of the generator. During the course of rolling, it was found that when the firmware was first installed on the 15% of the sleeves, the rear end is rolled back. When flashing with the second version, there are no sunsets. Measurement of geometrical dimensions shows that the sleeves obtained in the first embodiment have an outer diameter in the middle of 2.02, 5 mm longer, and a wall thickness of 1.0-1.2 mm more than the corresponding outer diameter and wall thickness at the front and rear ends. At the same time, similar deviations in diameter and wall thickness for the gill obtained according to the second variant are 1.2–1.1 and 0.4–0.7 mm, respectively. Thus, the use of the proposed method allows to increase the accuracy of the geometric dimensions along the length of the sleeve, and, consequently, to increase the yield. The invention of the method of screw firmware, inclusive. deformation of the heated workpiece (press rollers on the mandrel and cooling the liquid to the outer surface of the mandrel in an established stage of the process, characterized in that, in order to increase the dimensional accuracy along the length of the gland and increase the yield of the suitable one, when filling and emptying the deformation center to the outer the surface of the mandrel serves lubricant. J Sources of information taken into account during the examination 1. USSR Author's Certificate 458348, class B 21 B 25/04, 1971.
2. Потапрв И.Н. и др. Нова технологи винтовой прокатки. М., Мес .251. таллурги ,2. Potaprv I.N. and others. Nova technology helical rolling. M., month .251. Tallurgists