RU2614974C1 - Method of continuous rolling and continuous multistand mill for implementation thereof - Google Patents
Method of continuous rolling and continuous multistand mill for implementation thereof Download PDFInfo
- Publication number
- RU2614974C1 RU2614974C1 RU2015141791A RU2015141791A RU2614974C1 RU 2614974 C1 RU2614974 C1 RU 2614974C1 RU 2015141791 A RU2015141791 A RU 2015141791A RU 2015141791 A RU2015141791 A RU 2015141791A RU 2614974 C1 RU2614974 C1 RU 2614974C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- drive
- stands
- rolls
- roll
- rolling
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к производству труб методом непрерывной прокатки на многоклетьевом стане, и может быть использовано в трубопрокатном производстве.The invention relates to the processing of metals by pressure, in particular to the production of pipes by continuous rolling on a multi-roll mill, and can be used in pipe rolling.
Известен способ непрерывной многоклетьевой безоправочной прокатки труб (Горячая прокатка труб, Ф.А. Данилов, А.З. Глейберг, В.Г. Балакин, М.: Металлургиздат, 1962 г., с. 542-543), в котором трубу через входную проводку задают в стан, где осуществляют уменьшение ее диаметра обжатием в калибрах с постепенно уменьшающимися в направлении прокатки размерами. На выходе из стана труба через выводную проводку поступает на отводящий рольганг.A known method of continuous multi-standless flawless tube rolling (Hot tube rolling, F.A. Danilov, A.Z. Gleiberg, V.G. Balakin, M .: Metallurgizdat, 1962, S. 542-543), in which the pipe through the input wiring is set in the mill, where its diameter is reduced by compression in gauges with gradually decreasing dimensions in the rolling direction. At the exit from the mill, the pipe through the output wiring enters the discharge roller table.
В связи с тем, что в процессе безоправочной прокатки, осуществляемом с межклетевым натяжением трубы, передний и задний концы трубы деформируются без натяжения, происходит утолщение стенки на концах трубы, что приводит к высокому расходному коэффициенту металла.Due to the fact that in the process of flawless rolling, carried out with inter-braid tension of the pipe, the front and rear ends of the pipe are deformed without tension, the wall thickens at the ends of the pipe, which leads to a high expenditure coefficient of the metal.
Известен способ многоклетьевой прокатки (АС СССР №1338909, В21В 17/14, опубл. 23.09.1987), заключающийся в прокатке полых профилей в чередующихся приводных и неприводных клетях с подачей на валки в процессе прокатки различных смазочно-охлаждающих материалов для обеспечения соотношения коэффициентов трения в приводных и неприводных валках в диапазоне 0,8÷0,95. Данный способ является наиболее близким к предлагаемому и выбран в качестве прототипа.A known method of multi-roll rolling (USSR AS No. 1338909, B21B 17/14, publ. 09/23/1987), which consists in rolling hollow sections in alternating drive and non-drive stands with various lubricant-cooling materials being supplied to the rolls during rolling to ensure the ratio of friction coefficients in drive and non-drive rolls in the range of 0.8 ÷ 0.95. This method is the closest to the proposed and selected as a prototype.
Недостатком способа многоклетьевой прокатки является применение различных по химическому составу смазочных материалов для приводных и неприводных клетей или добавление в смазочно-охлаждающую жидкость абразива, что технологически усложняет процесс, а также повышает износ валков и приводит к увеличению длины утолщенных концов труб.The disadvantage of the multi-roll rolling method is the use of various chemical compositions of lubricants for drive and non-drive stands or the addition of an abrasive to the cutting fluid, which technologically complicates the process, and also increases roll wear and leads to an increase in the length of thickened pipe ends.
Известны станы для непрерывной безоправочной прокатки труб, включающие клети с двухопорным расположением валков с наклоном друг к другу в смежных клетях (Горячая прокатка труб, Ф.А. Данилов, А.З. Глейберг, В.Г. Балакин, М.: Металлургиздат, 1962 г., с. 548), при проведении прокатки в которых межклетевые расстояния влияют на величину утолщенных концов труб. Конструкция клетей данных станов не позволяет уменьшить межклетевые расстояния, что является их основным недостатком. Помимо этого, требуется приводить во вращение валки каждой клети, что увеличивает энергопотребление.Known mills for continuous flawless rolling of pipes, including stands with a two-positioned arrangement of rolls with an inclination to each other in adjacent stands (Hot rolling of pipes, F.A. Danilov, A.Z. Gleiberg, V.G. Balakin, M .: Metallurgizdat, 1962, p. 548), during rolling in which the interstand distances affect the magnitude of the thickened ends of the pipes. The design of the stands of these mills does not allow to reduce the inter-stand distances, which is their main drawback. In addition, it is required to rotate the rolls of each stand, which increases energy consumption.
Наиболее близким техническим решением, принятым за прототип, является непрерывный стан безоправочного редуцирования, включающий чередующиеся приводные и неприводные прокатные клети («Применение трехочаговых прокатных модулей - перспективное решение в развитии процесса непрерывной прокатки» Жучков С.М., Токмаков В.П., Лещенко А.И., Вестник ДГМА, 2010, №1, с. 102-107). Использование данных станов позволяет снизить энергозатраты, повысить технологическую гибкость стана. К недостаткам стана относятся возможность проскальзывания заготовки по поверхности приводных валков и повышенный износ валков.The closest technical solution adopted for the prototype is a continuous mill without compensation reduction, which includes alternating drive and non-drive rolling stands ("The use of three-focal rolling modules is a promising solution in the development of the continuous rolling process" S. Zhuchkov, V. P. Tokmakov, Leshchenko A.I., Bulletin of the DSEA, 2010, No. 1, pp. 102-107). The use of these mills can reduce energy costs, increase the technological flexibility of the mill. The disadvantages of the mill include the possibility of slipping the workpiece on the surface of the drive rolls and increased wear of the rolls.
Техническая задача, решаемая изобретениями, заключается в уменьшении длины утолщенных концов труб, снижении износа валков и энергопотребления.The technical problem solved by the inventions is to reduce the length of the thickened ends of the pipes, reducing the wear of the rolls and energy consumption.
Поставленная задача решается за счет того, что в способе прокатки труб в непрерывном многоклетьевом стане, включающем деформацию заготовки в чередующихся приводных и неприводных клетях стана при различных условиях контактного трения в клетях с подачей смазочного материала на валки, согласно изобретению, прокатку производят валками приводных и неприводных клетей, отношение диаметров которых составляет, соответственно 1,2÷1,4, при этом смазку подают перед прокаткой в виде брикетов смазочного материала в приводных клетях на участки ручья калибра каждого валка, ограниченные радиусом бочки валка и катающим радиусом валка, а в неприводных - по всей ширине валка. Кроме того, на валки приводных и неприводных клетей подают один и тот же смазочный материал.The problem is solved due to the fact that in the method of rolling pipes in a continuous multi-stand mill, including deformation of the workpiece in alternating drive and non-drive stands of the mill under various conditions of contact friction in the stands with the supply of lubricant to the rolls, according to the invention, the rolling is carried out by drive and non-drive rolls stands, the ratio of the diameters of which is, respectively, 1.2 ÷ 1.4, while the lubricant is supplied before rolling in the form of briquettes of lubricant in drive stands to sections of the stream alibra each roll, the limited radius of the roll body and roll radius of the roll, and in non-driven - across the roll width. In addition, the same lubricant is supplied to the rolls of the drive and non-drive stands.
Поставленная задача решается также за счет того, что в непрерывном многоклетьевом стане для прокатки труб, содержащем чередующиеся приводные и неприводные клети, имеющие калиброванные валки и средства подачи смазки, согласно изобретению, отношение диаметров валков приводных клетей к диаметрам валков неприводных клетей составляет от 1,2 до 1,4, при этом средства подачи смазки выполнены с возможностью подачи смазки в виде брикетов из смазочного материала в приводных клетях на участки ручья калибра каждого валка, ограниченные радиусом бочки валка и катающим радиусом валка, а в неприводных - по всей ширине валка.The problem is also solved due to the fact that in a continuous multi-stand mill for rolling pipes containing alternating drive and non-drive stands, having calibrated rolls and means for supplying lubricant, according to the invention, the ratio of the diameters of the rolls of the drive stands to the diameters of the rolls of the non-drive stands is from 1.2 up to 1.4, while the lubricant supply means are configured to supply lubricant in the form of briquettes from the lubricant in the drive stands to sections of the groove of the caliber of each roll limited by the radius of the barrel roll and roll radius of the roll, and in non-driven - across the roll width.
В предлагаемом способе перед прокаткой наносят один и тот же смазочный материал на рабочую поверхность прокатных валков, причем на приводные валки смазочный материал наносят не по всей ширине валка, а только на участки ручья калибра каждого валка, ограниченные радиусом бочки валка и катающим радиусом. Размещение прокатных клетей в линии стана осуществлено с чередованием приводных и неприводных валков, при этом отношение диаметров валков приводных клетей к диаметрам валков неприводных клетей составляет от 1,2 до 1,4.In the proposed method, before rolling, the same lubricant is applied to the working surface of the rolling rolls, and the lubricant is applied to the drive rolls not over the entire width of the roll, but only to sections of the groove of the caliber of each roll, limited by the radius of the roll barrel and the rolling radius. Placement of rolling stands in the mill line is carried out with alternating drive and non-drive rolls, while the ratio of the diameters of the rolls of the drive stands to the diameters of the rolls of the non-drive stands is from 1.2 to 1.4.
Изобретение поясняется чертежами, где на фиг. 1 схематично показан процесс редуцирования труб на многоклетьевом стане, на фиг. 2, а - валок приводной клети с участками нанесения на него смазочного материала и эпюры распределения линейных скоростей трубы и валка, на фиг. 2, б - валок неприводной клети с участком нанесения на него смазочного материала. Многоклетьевой стан для прокатки труб содержит приводные клети I с валками 1 и неприводными клети II с валками 2 меньшего диаметра. На валки 1 приводных клетей I наносят смазочный материал 3 на участки ручья калибра, ограниченные радиусом Rб бочки валка и катающим радиусом Rк валка, на валки 2 неприводных клетей II смазочный материал 4 наносят по всей ширине ручья калибра. В приводной клети I схематично показаны зоны отставания 5 и опережения 6.The invention is illustrated by drawings, where in FIG. 1 schematically shows the process of pipe reduction on a multi-stand mill, FIG. 2a - roll of the drive stand with areas for applying lubricant to it and diagrams of the distribution of linear velocities of the pipe and roll, in FIG. 2, b - roll non-driven stands with a plot of applying lubricant to it. A multi-stand mill for rolling pipes contains drive stands I with
Способ непрерывной прокатки труб реализован на многоклетьевом стане следующим образом. Трубную заготовку подают в первую клеть с приводными валками 1, которые затягивают заготовку за счет сил трения и производят ее деформацию с перемещением заготовки к приводным валкам 1 второй клети. Валки второй клети работают аналогично валкам первой клети и перемещают заготовку к неприводным валкам 2 меньшего диаметра третьей клети. За счет выполнения валков неприводных клетей меньшим диаметром и нанесения смазочного материала на всю рабочую поверхность неприводных валков обеспечивается лучшее проталкивание заготовки через калибр, образуемый неприводными валками. До момента захвата заготовки приводными валками четвертой клети осуществляется ее проталкивание через калибр третьей клети валками второй и первой клетей. После захвата заготовки приводными валками четвертой клети осуществляется вытягивание заготовки из третьей клети.The method of continuous rolling of pipes is implemented on a multi-roll mill as follows. The pipe billet is fed into the first stand with
Существенной проблемой процесса редуцирования является наличие утолщенных концов труб, что ведет к повышению расходного коэффициента и снижению экономической эффективности процесса. Основное влияние на длину утолщенных концов оказывает межклетьевое расстояние. Изготовление рабочих валков неприводных клетей диаметром в 1,2÷1,4 раза меньше диаметра валков приводных клетей позволит сократить межклетевые расстояния до 1,7 раза по сравнению с существующим и уменьшить длину утолщенных концов. Это достигается за счет возможности более плотного расположения приводных и неприводных клетей друг к другу (фиг. 1). Как видно из фиг. 1, межклетьевое расстояние между приводными клетями L1 больше межклетьевого расстояния между приводной и неприводной клетями L2. Помимо этого, обеспечивается улучшение условий обслуживания стана за счет возможности расположения привода с одной стороны, повышается устойчивость процесса редуцирования к внешним возмущающим воздействиям за счет демпфирующей способности неприводных клетей.A significant problem of the reduction process is the presence of thickened pipe ends, which leads to an increase in the flow coefficient and a decrease in the economic efficiency of the process. The main influence on the length of the thickened ends is provided by the spacing. The manufacture of work rolls of non-drive stands with a diameter of 1.2 ÷ 1.4 times less than the diameter of the rolls of drive stands will allow to reduce inter-stand distances to 1.7 times compared to the existing one and to reduce the length of thickened ends. This is achieved due to the possibility of a denser arrangement of drive and non-drive stands to each other (Fig. 1). As can be seen from FIG. 1, the spacing between the driving stands L 1 is greater than the spacing between the driving and non-driving stands L 2 . In addition, it improves the conditions of service of the mill due to the possibility of the location of the drive on the one hand, increases the stability of the reduction process to external disturbing influences due to the damping ability of non-driven stands.
При отношении диаметров валков приводных клетей к диаметрам валков неприводных клетей более 1,4 происходит предельное снижение прочности валков неприводных клетей и возможно разрушение последних во время прокатки. А при отношении диаметров валков приводных клетей к диаметрам валков неприводных клетей менее 1,2 происходит увеличение угла захвата, что приводит к увеличению осевой составляющей усилия прокатки в неприводных клетях, увеличению усилий проталкивания и протягивания трубы приводными клетями и, как следствие, к увеличению вероятности проскальзывания заготовки по поверхности валков приводных клетей и увеличению износа последних.When the ratio of the diameters of the rolls of the drive stands to the diameters of the rolls of the non-drive stands is more than 1.4, a limiting decrease in the strength of the rolls of the non-drive stands is possible and the latter can be destroyed during rolling. And when the ratio of the diameters of the rolls of the drive stands to the diameters of the rolls of the non-driven stands is less than 1.2, the angle of engagement increases, which leads to an increase in the axial component of the rolling force in the non-driven stands, an increase in the forces of pushing and pulling the pipe by the drive stands and, as a consequence, to an increase in the probability of slipping blanks on the surface of the rolls of the drive stands and increase wear of the latter.
Также существенной проблемой при прокатке с использованием приводных и неприводных клетей является повышенный износ валков, обусловленный проскальзыванием трубы в валках приводных клетей, так как помимо обжатия трубы приводные клети выполняют функцию вытягивания и проталкивания трубы в смежные неприводные клети. Усилие проталкивания и вытягивания зависит от силы трения, действующей на поверхности контакта трубы с валками неприводной клети, которая, в свою очередь, определяется площадью контакта и коэффициентом трения. Использование валков неприводных клетей меньшего диаметра позволяет уменьшить площадь контакта поверхности валков с трубой, а нанесение смазки на рабочую поверхность валков неприводных клетей - уменьшить коэффициент трения, что обеспечивает снижение износа валков.Another significant problem when rolling using driven and non-driven stands is the increased wear of the rolls caused by slipping of the pipe in the rolls of the driving stands, since in addition to crimping the pipe, the driving stands perform the function of pulling and pushing the pipe into adjacent non-driving stands. The force of pushing and pulling depends on the friction force acting on the contact surface of the pipe with the rolls of the non-driven stand, which, in turn, is determined by the contact area and the coefficient of friction. The use of rolls of non-driven stands of smaller diameter reduces the contact area of the surface of the rolls with the pipe, and the application of lubricant to the working surface of the rolls of non-driven stands reduces the coefficient of friction, which reduces wear on the rolls.
Как известно, в процессе прокатки в зоне контакта трубы с поверхностью валков приводных клетей в зависимости от соотношения линейных скоростей трубы Vтр и валка Vв присутствуют зоны опережения и отставания. Причем в зоне опережения, находящейся в вершине калибра, действует реактивная сила трения, которая играет негативную роль, поэтому при прокатке стремятся уменьшить площадь этой зоны. Площадь зоны опережения при прокатке труб в овальных и круглых калибрах можно уменьшить за счет увеличения зоны отставания. На расположение этих зон оказывает влияние коэффициент трения между трубой и поверхностью валка. При уменьшении коэффициента трения в зоне отставания линия, разграничивающая эти зоны, сместится ближе к вершине калибра, то есть площадь зоны опережения уменьшится, при этом линией разграничения зон считается линия на рабочей поверхности валка, где радиус валка равен катающему радиусу. При нанесении смазки не по всей ширине ручья калибра каждого валка приводных клетей, а только на участки, ограниченные радиусом бочки валка и катающим радиусом валка, захватывается большая часть площади зоны отставания. При уменьшении площади зоны отставания происходит снижение реактивной силы трения и, соответственно, требуется меньше мощности для вращения приводных валков, за счет чего достигается снижение энергопотребления.As you know, in the rolling process in the zone of contact of the pipe with the surface of the rolls of the drive stands, depending on the ratio of the linear velocities of the pipe V tr and the roll V in, there are advance and lag zones. Moreover, in the advance zone, located at the top of the caliber, reactive friction force acts, which plays a negative role, therefore, when rolling, they tend to reduce the area of this zone. The area of the lead zone when rolling tubes in oval and round gauges can be reduced by increasing the lag zone. The location of these zones is influenced by the coefficient of friction between the tube and the surface of the roll. With a decrease in the friction coefficient in the lag zone, the line demarcating these zones will shift closer to the top of the caliber, i.e., the area of the advance zone will decrease, while the line on the working surface of the roll, where the radius of the roll is equal to the rolling radius, is considered the line of demarcation. When applying grease, not over the entire width of the groove of the caliber of each roll of the drive stands, but only to areas limited by the radius of the roll barrel and the rolling radius of the roll, most of the area of the lag zone is captured. With a decrease in the area of the lag zone, there is a decrease in the reactive friction force and, accordingly, less power is required to rotate the drive rolls, thereby reducing energy consumption.
Пример использования изобретенияAn example of using the invention
Предлагаемый способ был реализован на трехклетьевом лабораторном непрерывном прокатном стане, первая и третья клети которого выполнены приводными, а вторая - неприводной. Диаметр валков приводных клетей составлял 260 мм, диаметр валков неприводной клети - 186 мм, ширина валков - 50 мм.The proposed method was implemented on a three-stand laboratory continuous rolling mill, the first and third stands of which are driven, and the second non-driven. The diameter of the rolls of the drive stands was 260 mm, the diameter of the rolls of the non-drive stand was 186 mm, and the width of the rolls was 50 mm.
Трубную заготовку из стали 10 с наружным диаметром 64 мм при температуре 950°С подавали в валки первой приводной клети, где происходила ее деформация с обжатием 5%. Далее с помощью валков первой приводной клети трубную заготовку проталкивали через валки неприводной клети, где происходила ее деформация с обжатием 3%. После того, как передний конец трубной заготовки достигал валков третьей приводной клети, происходил захват трубной заготовки валками третьей клети, где осуществлялась ее деформация с обжатием 5%. Во время деформации в неприводной клети на валки подавали смазочный материал по всей ширине ручья калибра, а на валки приводных клетей смазочный материал подавали только на участки ручья, ограниченные радиусом бочки валка и катающим радиусом, при этом использовали смазочный материал, в частности в виде графитовых брикетов. В приводных клетях происходит снижение мощности сил трения скольжения на контакте поверхности валка и заготовки, что приводит к уменьшению энергопотребления.A tube of steel 10 with an outer diameter of 64 mm at a temperature of 950 ° C was fed into the rolls of the first drive stand, where it was deformed with a compression of 5%. Then, using the rolls of the first drive stand, the tube stock was pushed through the rolls of the non-drive stand, where it was deformed with a compression of 3%. After the front end of the tube stock reached the rolls of the third drive stand, the tube blank was captured by the rollers of the third stand, where it was deformed with a compression of 5%. During deformation in a non-drive stand, lubricant was supplied to the rolls along the entire width of the gauge stream, and lubricant was supplied to the drive stand rolls only to sections of the stream limited by the radius of the roll barrel and rolling radius, using lubricant, in particular in the form of graphite briquettes . In drive stands, there is a decrease in the power of sliding friction forces at the contact of the surface of the roll and the workpiece, which leads to a decrease in energy consumption.
Катающий радиус валков Rк приводных клетей рассчитывали по следующей зависимости: Rк=Rид-0,25⋅Ri-1, где Rид - идеальный радиус валка, мм, Ri-1 - радиус трубы на входе в (i-1) клеть.The rolling radius of the rolls R to the drive stands was calculated according to the following relationship: R k = R id -0.25⋅R i-1 , where R id is the ideal roll radius, mm, R i-1 is the radius of the pipe at the inlet to (i- 1) crate.
Согласно предлагаемым решениям, было прокатано 20 заготовок, при этом длина переднего утолщенного конца трубных заготовок уменьшилась в среднем с 200 до 170 мм, а длина заднего утолщенного конца уменьшилась в среднем с 210 до 180 мм. Использование валков неприводных клетей с меньшим диаметром и смазочного материала позволило уменьшить площадь контакта и снизить износ валков.According to the proposed solutions, 20 billets were rolled, while the length of the front thickened end of the pipe billets decreased on average from 200 to 170 mm, and the length of the rear thickened end decreased on average from 210 to 180 mm. The use of rolls of non-driven stands with a smaller diameter and lubricant allowed to reduce the contact area and reduce wear of the rolls.
Для оценки проскальзывания заготовки в калибрах валков приводных клетей на поверхность ручьев валков поперек ручья наносили метки красящим веществом с шагом 50 мм, которые отпечатывались на поверхности заготовки во время прокатки. После прокатки расстояние между метками на поверхности заготовки составляло 50,5 мм, при этом разница между расстояниями соответствовала величине вытяжки, что свидетельствует об отсутствии проскальзывания.To evaluate the slippage of the workpiece in the roll stands of the drive stands, the surface of the roll streams across the stream was marked with a coloring agent in increments of 50 mm, which were printed on the surface of the workpiece during rolling. After rolling, the distance between the marks on the surface of the workpiece was 50.5 mm, while the difference between the distances corresponded to the amount of drawing, which indicates the absence of slippage.
Использование предлагаемых изобретений обеспечит уменьшение длины утолщенных концов труб, снижение износа валков и энергопотребления.The use of the proposed inventions will reduce the length of the thickened ends of the pipes, reduce wear of the rolls and energy consumption.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015141791A RU2614974C1 (en) | 2015-10-01 | 2015-10-01 | Method of continuous rolling and continuous multistand mill for implementation thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015141791A RU2614974C1 (en) | 2015-10-01 | 2015-10-01 | Method of continuous rolling and continuous multistand mill for implementation thereof |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2614974C1 true RU2614974C1 (en) | 2017-03-31 |
Family
ID=58506924
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015141791A RU2614974C1 (en) | 2015-10-01 | 2015-10-01 | Method of continuous rolling and continuous multistand mill for implementation thereof |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2614974C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1338909A1 (en) * | 1986-04-29 | 1987-09-23 | Днепропетровский Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева | Method of multistand rolling |
| SU1675000A1 (en) * | 1987-01-16 | 1991-09-07 | Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности | Continuous pipe mill |
| EP0476793A2 (en) * | 1990-09-19 | 1992-03-25 | MANNESMANN Aktiengesellschaft | Rolling mill for stretching hollow blanks on a mandril |
| SU1729636A1 (en) * | 1989-07-18 | 1992-04-30 | Производственное Объединение "Электростальтяжмаш" | Tool for lengthwise hot rolling of tubes |
| SU1745381A1 (en) * | 1990-04-23 | 1992-07-07 | Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности | Lengthwise rolling stand |
-
2015
- 2015-10-01 RU RU2015141791A patent/RU2614974C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1338909A1 (en) * | 1986-04-29 | 1987-09-23 | Днепропетровский Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева | Method of multistand rolling |
| SU1675000A1 (en) * | 1987-01-16 | 1991-09-07 | Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности | Continuous pipe mill |
| SU1729636A1 (en) * | 1989-07-18 | 1992-04-30 | Производственное Объединение "Электростальтяжмаш" | Tool for lengthwise hot rolling of tubes |
| SU1745381A1 (en) * | 1990-04-23 | 1992-07-07 | Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности | Lengthwise rolling stand |
| EP0476793A2 (en) * | 1990-09-19 | 1992-03-25 | MANNESMANN Aktiengesellschaft | Rolling mill for stretching hollow blanks on a mandril |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3316979B2 (en) | Pipe rolling method and apparatus used for its implementation | |
| CN104874606B (en) | The production method of high chromium content ferrite stainless steel seamless steel pipe | |
| EP0601932A1 (en) | Method and apparatus for elongating metal tubes by means of a mandrel mill | |
| US4074557A (en) | Metal extrusion process with high reduction | |
| RU2614974C1 (en) | Method of continuous rolling and continuous multistand mill for implementation thereof | |
| JP4885038B2 (en) | Manufacturing method of high-strength metal strip with excellent press formability | |
| RU2385194C1 (en) | Method of continuous rolling | |
| RU2393932C1 (en) | Method to produce heat exchanger plates | |
| RU2340415C1 (en) | Method of strip steel cold rolling | |
| Bhaduri et al. | Rolling | |
| SU776679A1 (en) | Continuous rolling method | |
| RU2492946C1 (en) | Method of steel strip cold rolling | |
| RU2467813C1 (en) | Method of longitudinal rolling of strips | |
| SU1337157A1 (en) | Screw rolling method | |
| RU2233720C2 (en) | Seamless hot rolled tube manufacturing method | |
| RU2387496C2 (en) | Tube-forming installation for rolling seamless hot-deformed tubes of large and mean diametres | |
| RU2323056C2 (en) | Apparatus for straightening curvature of front ends of cold rolled large- and mean-diameter tubes in mills x¦t 450 | |
| SU703172A1 (en) | Method of lubricating rolls for rolling | |
| RU2436640C1 (en) | Method of cold deformed bar rolling of pipes | |
| Bhanu et al. | Sheet metal rolling using two roller powered machine | |
| SU738699A1 (en) | Method of making cold formed tubes | |
| RU2532610C1 (en) | Pipe rolling at reduce-and-stretch mill | |
| SU825214A1 (en) | Tube die rolling method | |
| RU50443U1 (en) | CRICKING A TRIO OF THICKBOARD MILL | |
| JP2008114268A (en) | Temper rolling mill |