1 - . Изобретение относитс к способам автоматического регулировани процес са нейтрсшизации фосфорной кислоты и может найти применение в химическо прО1«Л1шенности в производстве фосфор ных солей, например триполифосфата натри . Известен способ автоматического регулировани процесса нейтрализации фосфорной кислоты карбонатом кальци в производстве дикальцийфосфата путем изменени расхода фосфорной кислоты в зависимости от расхода карбоната кальци с коррекцией их соотношенн в зависимости от плотности фосфорной кислоты.Кроме этого, дополнительно измен ют соотношение расходов карбоната кальци и ретурно.го дикальцийфосфата воздействием на расход последнего в зависимости от плотности фосфорной кисло ты 1.. Недостаток такого способа состоит в том, что он не обеспечивает стабильность состава целевого продукта по заданному соотношению фосфорных солей в нем. Известен также способ автоматиче кого регулировани процесса нейтра лизации фосфорной кислоты, основанный на взаимодействии ее с кальцинированной соДой. Согласно этому способу измен ют расход фосфорной кислоты в каскад реакторов в зависимости от кальцинированной солМг вступившей в реакцию, и стабилизируют температуру в реакторах 2 . Однако и этот способ не обеспечивает получение продукта с заданным соотношением фосфорных солей.. Так,, при заданном соотношении в продукте динатрийфосфата к мононатрийфосфату 1:1 отклонени как в ту, так и в другую сторону могут достигать 20%,что приводит к перерасходу-исходных реагентов, достигаквдему 2-3% против заданного. Цель изобретени - повышение степени использовани исходных реагентов и стабилизаци состава целевого продукта. Указанна цель достигаетс тем, что расход фосфорной кислоты в реакторы корректируют по плотности суспензии на выходе из первого реактора . Установлено, что плотность суспензии выходе из первого (или предЬ|ДУ1Дё1К ) реактора в каскаде реакторов пропорциональна соотношению фосфорных солей, содержащихс в ней (динатрийфОсфата к мононатрийфосфату ) , в св зи с чем по этому параметру можно поддерживать расход фос форной кислоты, необходимый дл протекани технологического процесса таким образом, чтобы в результат получалс продукт с заданным соотношением фосфорных солей. На чертеже прйёедена принципиаль на -схема реализации способа регулировани процессанейтрализации фосфорной кислоты. В производстве триполифосфата натри нейтрализаци фосфорной кислоты кальцинирован,ной содой до образовани емеси солей динатрийфОсфа и мононатрийфосфата в соотношении 2:1 осуществл етс в каскаде двух последовательно соединенных реакторов 1 и 2. В обогреваемые паром реакторы подают фосфорную кислоту и кальцинированную соду, образовавшуюс сус в пензию фосфорных солей (динатрийфос фата и мононатрийфосфата из реактора - направл ют в реактор 2 дл дальнейшей обработки, а из реактора 2 на термообработку и сушку,посл которой получают триполифосфат натр Система автоматического регулиро вани процесса нейтрализации содержит контур регулировани соды в пер вый реактор, включающий датчик 3, регул тор 4 и исполнительный механизм 5, контур регулировани расхо .да фосфорной кислоты в первый реактор , включающий датчик 6,регул тор 7 соотношени и исполнительный.меха низм 8. Плотность исходной фосфорно кислоты замер ют датчиком 9, сигнал пропорциональный этой величине, поступает на регул торы 10 и 11, а сних на суммирующие блоки 12 и 13. Ллотность суспензии на вьаходе из пе вого реактора замер ют датчиком 14, а сигнал, пропорциональный этой величине , подают на регул торы 15 и 1 а с них соответственно на суммирую щие блоки 12 и 13. Контур регулировани расхода кальцинированной соды во второй реактор включает датчик 17, регул тор 18 и исполнительный м ханизм 19} контур регулировани рас хода фосфорной {сислоты во второй реактор включает датчик 20 расхода, регул тор 21 соотношени и исполнительный механизм 22. рН суспензии на выходе из второго р едктора замер ют датчиком 23, сигнал, пропорциональный этой величине, подают на ,: регул тор 24, а с него на -суммирую щий блок 13. Контур стабилизации температуры среды в первом реакторе включает датчик 25, регул тор 26 и исполнительный механизм 27. Контур стабили зации температуры среды во втором реакторе включает датчик 28, регул тор 29 и исполнительный механизм 30. При изменении расхода кальцинированной соды в реактор 1 измен етс заданное соотношение расходов соды и фосфорной кислоты. Сигнал, пропорциональный этому изменению, от датчика 3 поступает на регул тор соотношени , куда также поступает сигнал от датчика 6 расхода фосфорной кислоты на первый реактор. Сигнал, пропорциональный плотности суспензии на выходе из первого реактора, от датчика 14 через регул тор 15 поступает на суммируюций блок 12, где суммируетс с сигналом, пропорциональным плотности фосфорной кислоты, поступающим от датчика 9 через регул тор 10, и корректирует расход фосфорной кислоты в реактор. Регул тор 7 соотношени воздействием на исполнительный механизм 8 измен ет расход фосфорной кислоты в первый реактор, чем восстановит необходиллле .соотношен реагентов. При изменении расхода соды во второй реактор изменитс заданное соотношение расходов соды и фосфорной кислоты. Сигнал, пропорциональный этому изменению, от датчика 17 поступает на регул тор 21 соотношени , куда также поступает сигнал от датчика 20 расхода фосфорной кислоты во второй реактор. Сигнал, пропорциональный плотности суспензии на- выходе из первого реактора и поступающий во второй реактор, от датчика 14 через регул тор 16 поступает на суммирующий блок 13, где суммируетс с сигналом, пропорциональным плотности фосфорной кислоты, поступающим от датчика 9 через регул тор 11, и сигналом, пропорциональным величине рН суспензии во втором реакторе, поступаицим от датчика 23 через регул тор 24 и корректирует расход фосфорной кислоты во второй реактор. Таким образом, вс кий раз изменение расхода кальцинированной соды вызывает соответствующее изменение расхода фосфорной кислоты, которое корректируетс по плотности суспензии , выход щей из первого реактора, что приводит к восстановлению заанного соотношени материальных потоков и поддерживанию плотности суспензии на заданном уровне, что, в свою очередь, позвол ет поддерг живать заданное соотношение фосфорных солей в целевом.продукте и предотвращает перерасход исходных компонентов . Температуру среды в реакторах стабилизируют из:вестным методом. Прим ер . Заданный режим про цесса нейтрализации в производстве триполифосфата характеризуетс следующими параметрами: Расход кальцинированной соды в каждый реактор, т/ч - 2,2 Расход 42%-ной фосфорной кислоты в каждый реактор, т/ч Заданное соотношение фосфорных солей в суспензииi выход щей из первого реактора , динатрийфосфат: мононатрийфосфат Плотность суспензии,выход щей , из первого реактора , т/м рН среды в реакторе При уменьшении расхода соды в первый реактор до 2 т/ч измен етс заданное соотношение кальцинирован на сода: фосфорна кислота. При этом измен етс плотность суспензии на выходе из первого реактора и становитс равной 1,45, что може повлечь за собой изменение соотношени динатрийфосфата к мононатрий фосфату в суспензии. Регул тор 7 соотношени , учитыва изменение ра хода соды и изменение плотности су пензии, выход щей из первого реактора , воздействием на исполнительный механизм устанавливает расход фосфорной кислоты 4,9 м/ч, врсста навлива необходимое соотношение в заданную плотность суспензии на вы ходе из первого реактора. Суспензи из первого реактора п ступает во .второй реактор. Уменьше расхода кальцинированной соды в пе вый реактор приводит к уменьшению ее расхода во второй реактор до 2 и изменению соотношени расходов с ды и фосфорной кислоты. Величина р среды во втором реакторе также уме шаетс и становитс равной 6,2. Регул тор 21 соотношени , учитыва изменение расхода соды плотности суспензии, поступающей во второй реактор, и величину рН, воздействием на исполнительный механизм устанав-; ливает расход фосфорной кислоты 4,9 м /ч, восстанавлива необходимое соотношение расходов соды и фосфорной кислоты. Это обеспечивает получение продукта с содержанием фосфорных солей в заданном соотношении, т.е. соотношение динатрийфосфат: мононатрийфосфат восстанавливаетс и становитс равным 2:1. Предлагаемый способ поддерживает заданное соотношение фосфорных солей в целевом продукте, повышает степень использовани исходных .реагентов и сокращает их удельные расходы на 1-2%.Формула изобретени Способ автоматического регулировани процесса нейтрализации фосфорной кислоты ка.льцинированной содой в производстве триполифосфата натри путем изменени расхода фосфорной кислоты в каскад реакторов в зависимости от расхода кальцинированной соды и стабилизации температуры в реакторах, о т л и ч а.ю щ и и с тем, что, с целыэ повышени степени использовани исходных реагентов и стабилизации состава целевого продукта , расход фосфорной кислоты в реакторы корректируют по плотности суспензии на выходе из первого реактора . Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1.Авторское свидетельство СССР 605789, кл. С 01. В 25/32, 1976. 2.Авторское свидетельство .СССР по за вке W 2116957/23-26, кл. С 01 В 25/32, 1975. .. one - . The invention relates to methods for automatically regulating the process of neutron conversion of phosphoric acid and can be used in chemical processes in the production of phosphorus salts, for example sodium tripolyphosphate. There is a known method of automatically regulating the process of neutralizing phosphoric acid with calcium carbonate in the production of dicalcium phosphate by changing the consumption of phosphoric acid depending on the consumption of calcium carbonate with the correction of their ratio depending on the density of phosphoric acid. In addition, the ratio of the consumption of calcium carbonate and retoured dicalcium phosphate is additionally changed impact on the consumption of the latter, depending on the density of phosphoric acid 1 .. The disadvantage of this method is that It does not provide stability of the composition of the desired product for a given ratio of phosphate salts therein. There is also known a method of automatic regulation of the process of neutralization of phosphoric acid, based on its interaction with a calcined copper. According to this method, the consumption of phosphoric acid in the cascade of reactors is changed depending on the calcined solMg reacted, and the temperature in the reactors 2 is stabilized. However, this method does not provide a product with a predetermined ratio of phosphate salts .. So, at a given ratio in the product of disodium phosphate to monosodium phosphate 1: 1 deviations both in the one and in the other direction can reach 20%, which leads to over-expenditure reagents, reached 2-3% against a given. The purpose of the invention is to increase the degree of use of the initial reagents and stabilize the composition of the target product. This goal is achieved in that the consumption of phosphoric acid in the reactors is adjusted for the density of the suspension at the outlet of the first reactor. It has been established that the density of the suspension from the first (or pre | DU1Dy1K) reactor in the reactor cascade is proportional to the ratio of phosphorus salts contained in it (disodium phosphate to monosodium phosphate), and therefore with this parameter it is possible to maintain the consumption of phosphoric acid required for treating the process so that the result is a product with a predetermined ratio of phosphate salts. The drawing is based on the principle of the implementation of the method for regulating the process of phosphoric acid neutralization. In the production of sodium tripolyphosphate, the neutralization of phosphoric acid with calcined soda to form a mixture of disodium phosphate and monosodium phosphate in a 2: 1 ratio is carried out in a cascade of two series-connected reactors 1 and 2. In the steam-heated reactors, a phosphoric acid and a calcined plasma are fed to a phosphoric acid and a calcined plasma, a syringe and a calcined zirconium syrup. phosphate salts (disodium phosphate and monosodium phosphate from the reactor is sent to reactor 2 for further processing, and from reactor 2 for heat treatment and drying, after which three sodium polyphosphate The automatic control system of the neutralization process contains a soda control loop in the first reactor, including sensor 3, controller 4 and actuator 5, a phosphoric acid flow control loop in the first reactor, including sensor 6, ratio controller 7, and executive Lump 8. The initial phosphoric acid density is measured by sensor 9, the signal proportional to this value is sent to the regulators 10 and 11, and from the summing blocks 12 and 13. The density of the suspension at the input of the first reactor The sensor is measured by sensor 14, and a signal proportional to this value is supplied to the controllers 15 and 1, and from them respectively to the summing blocks 12 and 13. The control loop of the soda ash in the second reactor includes a sensor 17, the controller 18 and an executive meter Khanizm 19} the phosphoric acid flow control circuit in the second reactor includes a flow sensor 20, a ratio controller 21 and an actuator 22. The pH of the suspension at the outlet of the second regulator is measured by a sensor 23, a signal proportional to this value is supplied to: regul op 24, and from there on - the summing block 13. The medium temperature stabilization circuit in the first reactor includes sensor 25, controller 26 and actuator 27. The medium temperature stabilization circuit in the second reactor includes sensor 28, controller 29 and actuator 30. When the flow rate of soda ash to reactor 1 changes, the target ratio of soda to phosphoric acid is changed. A signal proportional to this change from sensor 3 goes to a ratio controller, which also receives a signal from sensor 6 for the consumption of phosphoric acid to the first reactor. A signal proportional to the density of the suspension at the outlet of the first reactor, from sensor 14 through controller 15, goes to summation block 12, where it is added to a signal proportional to the density of phosphoric acid coming from sensor 9 through controller 10, and corrects the consumption of phosphoric acid in the reactor . The regulator 7 of the ratio by acting on the actuator 8 changes the consumption of phosphoric acid in the first reactor, which will restore the necessary amount of reagents. When the consumption of soda in the second reactor changes, the given ratio of consumption of soda and phosphoric acid will change. A signal proportional to this change from sensor 17 goes to ratio controller 21, which also receives a signal from sensor 20 for phosphoric acid consumption to the second reactor. A signal proportional to the density of the suspension at the outlet of the first reactor and entering the second reactor, from sensor 14, through regulator 16 enters summing unit 13, where it is summed with a signal proportional to the density of phosphoric acid, coming from sensor 9 through regulator 11, and a signal proportional to the pH of the suspension in the second reactor, coming from sensor 23 through the controller 24, and corrects the consumption of phosphoric acid in the second reactor. Thus, every time a change in the consumption of soda ash causes a corresponding change in the consumption of phosphoric acid, which is corrected for the density of the suspension leaving the first reactor, which leads to the restoration of the fixed ratio of material flows and to maintain the density of the suspension at a given level, which, in turn allows you to maintain a given ratio of phosphate salts in the target product and prevents overruns of the starting components. The temperature of the medium in the reactors is stabilized using a well-known method. Approx. The specified mode of the neutralization process in the production of tripolyphosphate is characterized by the following parameters: Consumption of soda ash in each reactor, t / h - 2.2 Consumption of 42% phosphoric acid in each reactor, t / h reactor, disodium phosphate: monosodium phosphate Density of the suspension leaving the first reactor, t / m pH of the medium in the reactor When the soda consumption in the first reactor decreases to 2 tons / h, the specified ratio is calcined to soda: phosphoric acid. This changes the density of the suspension at the outlet of the first reactor and becomes equal to 1.45, which may entail a change in the ratio of disodium phosphate to monosodium phosphate in the suspension. Regulator 7 of the ratio, taking into account the change in the soda flow rate and the change in the density of the suspension coming out of the first reactor, influences the actuator to set the flow rate of phosphoric acid to 4.9 m / h, setting the required ratio to the specified suspension density reactor. The suspension from the first reactor goes into the second reactor. A decrease in the consumption of soda ash in the first reactor leads to a decrease in its consumption in the second reactor to 2 and a change in the ratio of costs to the dust and phosphoric acid. The p value of the medium in the second reactor also decreases and becomes 6.2. Regulator 21 ratios, taking into account the change in soda flow rate of the density of the suspension entering the second reactor, and the pH value, the effect on the actuator is established; Phosphoric acid consumption is 4.9 m / h, restoring the required expenditure ratio of soda and phosphoric acid. This provides a product with a content of phosphoric salts in a given ratio, i.e. the ratio of disodium phosphate: monosodium phosphate is restored and becomes equal to 2: 1. The proposed method maintains a predetermined ratio of phosphorus salts in the target product, increases the degree of utilization of the initial reagents and reduces their unit costs by 1-2%. Formula of the Invention in the cascade of reactors, depending on the consumption of soda ash and stabilization of the temperature in the reactors, about that and with the fact that, with the whole increase degree using starting reactants and stabilize the desired product composition, the flow of phosphoric acid into the reactors by adjusting the suspension density at the outlet of the first reactor. Sources of information taken into account in the examination 1. The author's certificate of the USSR 605789, cl. C 01. B 25/32, 1976. 2. The author’s certificate of the USSR on the application W 2116957 / 23-26, cl. From 01 to 25/32, 1975 ...
ЛоиЛтсОт fuf/iomgLoiLoSot fuf / iomg