SU759217A1 - Флюс для центробежного литья биметаллических труб 1 , - Google Patents

Флюс для центробежного литья биметаллических труб 1 , Download PDF

Info

Publication number
SU759217A1
SU759217A1 SU772507556A SU2507556A SU759217A1 SU 759217 A1 SU759217 A1 SU 759217A1 SU 772507556 A SU772507556 A SU 772507556A SU 2507556 A SU2507556 A SU 2507556A SU 759217 A1 SU759217 A1 SU 759217A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
flux
oxide
bimetallic
centrifugal casting
adhesion
Prior art date
Application number
SU772507556A
Other languages
English (en)
Inventor
Nikolaj N Zorev
Nikolaj N Aleksandrov
Gennadij S Strizhov
Genrikh S Mirzoyan
Gennadij M Slepnev
Gleb S Akubov
Evgenij V Gerlivanov
Vladimir M Lvov
Viktor G Tinyakov
Original Assignee
Tsniitmash
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Tsniitmash filed Critical Tsniitmash
Priority to SU772507556A priority Critical patent/SU759217A1/ru
Priority to US05/923,942 priority patent/US4189318A/en
Priority to FR7820907A priority patent/FR2403137A1/fr
Priority to DE2830649A priority patent/DE2830649C2/de
Priority to SE7807801A priority patent/SE428269B/sv
Priority to JP8596778A priority patent/JPS5442331A/ja
Priority to IT41613/78A priority patent/IT1161985B/it
Application granted granted Critical
Publication of SU759217A1 publication Critical patent/SU759217A1/ru

Links

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23KSOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/36Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
    • B23K35/3601Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
    • B23K35/3602Carbonates, basic oxides or hydroxides
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22DCASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D13/00Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22DCASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D27/00Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
    • B22D27/04Influencing the temperature of the metal, e.g. by heating or cooling the mould
    • B22D27/06Heating the top discard of ingots

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Nonmetallic Welding Materials (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Mold Materials And Core Materials (AREA)

Description

Изобретение относится к центробежному литыо, в частности к составу флюса, используемого для получения биметаллических центробежных труб. '
В настоящее время в связи с бурным развитием тепло- и атомной энергетики перед машиностроителями остро встал вопрос получения биметаллических центробежных труб различных габаритов с плакированным внутренним ело-10 ем из аустенитных сталей. Для наружных слоев применяют специальные перлитные Μη-Νΐ-Μο-ν стали, раскисленные комплексными раскислителями. ; '
Такие стали имеют в своем составе 15 неметаллические включения, состоящие в основном из А?^0^ (96-98%) при оптимальных условиях выплавки и раскисления, а окисная пленка на внутренней поверхности имеет в основном в 20 своем составе Αί20^, $ίθ2, МпО, РеО. Сложность технологии получения 'биметаллических центробежнолитых труб, с габаритами 1/0 8-10, заключается в получении прочного равномерного сва- 25 ривания этих металлов по длине отливки. Особенно важным и необходимым фактором в процессе получения качественной наружной стали и формирования прочного соединений двух металлов в 30
.. 2
отливке является' выбор оптимального состава синтетического флюса со специальными физико-химическими свойствами.
. Известно, что флюс подбирается индивидуально для каждой данной биметаллической пары, и его состав зависит от типа наружной стали и условий ее выплавки и заливки в изложницу. Флюсы, используемые при производстве биметаллических цеитрСбежных труб, должны обладать следующими'физико-химическими свойствами: рафинировать внешний слой металла (удалять неметаллические включения) в процессе заливки его в изложницу; быть активными растворять окисную пленку с внутренней поверхности наружного слоя металла и предотвращать его окисление и охлаждение воздухом, иметь минимальную температуру плавления, вязкость, плотность и минимальную адгезию к первому, наружному металлу. Таким образом, учитывая все выше перечисленные качества, которыми должен обладать флюс, при выборе его оптималь- . ного состава, необходимого при произ. водстве центробежнолитых биметаллических труб, можно существенно раздвинуть интервал времени между -заливу
>
3 ..... ' 759217
кой первого и второго слоя и увеличить длину и качество биметаллического соединения.
Известны флюсы, применяемые при центробежном литье биметаллических труб с использованием следующих систем: СаР2 - - СаО - $ ϊ 0Р (АрдО^- хлористые соли ГЙ и [2] .
Все вышеперечисленные составы Флю сов не дают положительных результа- 1 тов при получении биметаллической пары: низколегированные Μη-Νί-Μο-υ стали и аустенитная сталь 0Х18Н10Т из-за низкой активности этих флюсов к той окйсной пленке, которая образуется на внутренней поверхности наружного' слоя металла, и большой адгезии.. их .к этому металлу 800-1200 Эрг/см . ·
Наиболее близким к описываемому является флюс, используемый при центробежном литье биметаллических трубных заготовок, имеющий следующий состав, вес.%:
СаРгд Основа
В2 О3 2-8
Νθ20 -8-15
СаО 15-30 '
5.102 9 -17
А?дО3 2-8
Мд0 4 - 8 [3].
Однакб такой флюс обладает неудовлетворительными физико-химическими свойствами — низкой активностью к окйсной пленке, которая образуется на внутренней поверхности наружного слоя, значительной температурой плавления (1050-1100°с), большой адгезией к наружному металлу (900950 Эрг/см2), в результате чего прочное сваривание двух сталей происходит "не по всей длине трубы или же, при наличии полного сваривания, получается планированный слой с низкой стойкостью против межкристаллитной коррозии.
Целью изобретения является обеспечение качественного сваривания двух металлов. ........
•Для· достижения поставленной "цели в предлагаемый Флюс для центробежного литья биметаллических труб, содержащий окись кальция, окись кремния, · окись бора, окись натрия, дополнительно- введен фтористый натрий при следующем соотношении компонентов,
. вес Л:
<лз0 Основа
МаР 20-25 .
5ΐ02 ' 7-10
8,03 10-12
Ма20 18-24
Описываемый Флюс обладает большей .....активностью к окйсной пленке наружного слоя металла, хорошей рафинирующей способностью, температурой плавления 800-870° С и адгезией'к’наружному металлу, равной 500-560 Эрг/см 2.
Введение фтористого натрия .позволяет увеличить активность Флюса к окислу алюминия, находящемуся в окисной пленке, кроме этого ΝβΡ способствует уменьшению температуры плавле, ния и вязкости флюса. Увеличение содержания МаР во флюсе выше'25%. приводит к резкому увеличению адгезии флюса к наружному металлу и к активности его к футеровке. При содержании ИаР во флюсе ниже 20% падает его активность и увеличивается вязкость и температура плавления.
Окись кальция во флюсе существенно влияет на адгезию флюса к наружной стали и способствует лучшему ра15 .финированию металла и переводу окиси кремния и марганца из окйсной пленки во флюс. С увеличением количества СаО его адгезия к металлу уменьшается, улучшается рафинирующая способность,
20 но при этом значительно увеличивается температура плавления. При минимальном количестве СаО резко увеличивается адгезия флюса к наружному металлу, снижается рафинирующая способ25 ность и температура, плавления. Исходя из этого, оптимальные пределы варьирования СаО в данном флюсе были взяты от 29 до 45%.
Окись кремния и окись бора способствуют связыванию и переходу окиси железа из окйсной пленки во флюс, причем ВйОъ это делает наиболее эффективно. Но содержание окиси бора во флюсе ограничено 10-12%, так как
2« при"увеличении содержания ВдО^ выше этого предела резко падает 'кбррозионная стойкость аустенитной стали за счет насыщения ее бором. способствует как уменьшению температуры плавления и вязкости флюса, так и
40 увеличению^правда незначительному, адгезии флюса к металлу Введение 5Ϊ0- во флюс резко увеличивает вязкость флюса и адгезию к наружному металлу, поэтому верхний предел 5ΐ
45 в данном флюсе ограничен 10%.
. Введение окиси натрия в состав
флюса способствует донижению его ТеЙпёратуры плавления и вязкости/ при этом увеличивается адгезия флюса
5θ к металлу и резко возрастает активность к футеровке, Уменьшение содержания «’э^О во флйсе приводит, наоборот, к увеличению температуры плавления, вязкости и уменьшению его
__ аДГёзии к наружному металлу и активности к футеровке. Исходя из этого, нижний и верхний предел Иа20 во флюсе выбран соответственно 18-24%.
На экспериментально-производственной базе литейного отдела ЦНИИТМАШ .
¢9 были опробованы несколько флюсов при центробежной отливке биметаллических труб из сталей.марок 10ГН2МФА и 0Х18Н10Т. Наилучшие результаты были получены при использовании флюсов,
65 составы которых приведены в таблице.
5
759217
6
Состав, № Содержание компонентов,вес.%
СаО НаР 5 ί 0 ΒΛ Ма^О
1 45 20 7 10 18
2 38 22 9 11 20
3 29 25 10 12 24

Claims (1)

  1. Формула изобретения 15
    Флюс для центробежного литья биме у таллических труб, содержащий^окись кальция, окись кремния, окись“бора,
    окись натрия, отличающий:с я тем, что, с целью обеспечения качественного сваривания двух метал лов, в состав флюса введен фтористый натрий, при следующем соотношении компонентов, вес.%:
    Фтористый натрий
    Окись кремния Окись бора ..Окись натрия О.кись кальция
SU772507556A 1977-07-15 1977-07-15 Флюс для центробежного литья биметаллических труб 1 , SU759217A1 (ru)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU772507556A SU759217A1 (ru) 1977-07-15 1977-07-15 Флюс для центробежного литья биметаллических труб 1 ,
US05/923,942 US4189318A (en) 1977-07-15 1978-07-11 Flux for use in centrifugal casting of bimetallic pipes
FR7820907A FR2403137A1 (fr) 1977-07-15 1978-07-12 Flux pour la coulee centrifuge notamment de tubes bimetalliques
DE2830649A DE2830649C2 (de) 1977-07-15 1978-07-12 Flußmittel zum Schleuderguß von Bimetallrohren
SE7807801A SE428269B (sv) 1977-07-15 1978-07-13 Flussmedel for anvendning vid framstellning av ror av bimetall genom centrifugalgjutning
JP8596778A JPS5442331A (en) 1977-07-15 1978-07-14 Flux for centrifugal casting of bimetal pipe
IT41613/78A IT1161985B (it) 1977-07-15 1978-07-14 Fondente per la colata centrifuga di tubi bimetallici

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU772507556A SU759217A1 (ru) 1977-07-15 1977-07-15 Флюс для центробежного литья биметаллических труб 1 ,

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU759217A1 true SU759217A1 (ru) 1980-08-30

Family

ID=20718011

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU772507556A SU759217A1 (ru) 1977-07-15 1977-07-15 Флюс для центробежного литья биметаллических труб 1 ,

Country Status (7)

Country Link
US (1) US4189318A (ru)
JP (1) JPS5442331A (ru)
DE (1) DE2830649C2 (ru)
FR (1) FR2403137A1 (ru)
IT (1) IT1161985B (ru)
SE (1) SE428269B (ru)
SU (1) SU759217A1 (ru)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA1147528A (en) * 1979-06-09 1983-06-07 Seikichi Tabei Additives for continuous casting of steel
US4405364A (en) * 1981-05-20 1983-09-20 Nuova Italsider S.P.A. Process of refining iron in oxygen converters with additions of materials containing sodium carbonate
JPS5855502A (ja) * 1981-09-28 1983-04-01 Toyo Soda Mfg Co Ltd 金属クロム板の製造法
JPS60223650A (ja) * 1984-04-23 1985-11-08 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 二層遠心鋳造用フラツクス
JPS6187805A (ja) * 1984-10-05 1986-05-06 N D C Kk Al若しくはAl合金多孔質板状成形材の製造装置
US5366535A (en) * 1992-12-07 1994-11-22 Premier Services Corporation Basic tundish covering compound
KR100605556B1 (ko) * 2004-10-28 2006-08-21 삼영기계(주) 이종금속 용융 접합용 플럭스 및 이를 이용한 이종금속 융용 접합방법
WO2009151407A2 (en) 2008-06-14 2009-12-17 Veredus Laboratories Pte Ltd Influenza sequences
JP6641593B2 (ja) * 2016-01-12 2020-02-05 三菱マテリアル株式会社 希土類元素と鉄の分離方法

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3324933A (en) * 1964-06-02 1967-06-13 Babcock & Wilcox Co Centrifugal casting
US3272667A (en) * 1964-12-10 1966-09-13 Du Pont Submerged arc welding process and flux composition utilizing fluorocarbon
US3340107A (en) * 1965-04-29 1967-09-05 Gen Dynamics Corp Welding flux
US3414044A (en) * 1966-05-12 1968-12-03 Beloit Corp Method of making bimetallic tubular article
DE1558196B1 (de) * 1967-01-07 1970-02-26 Deutsche Edelstahlwerke Ag Verfahren zur Herstellung von metallischen Rohren im Verbundschleuderguss
GB1216766A (en) * 1967-07-01 1970-12-23 Kubota Iron & Machinery Works Improvements in and relating to the centrifugal casting of composite metal bodies
US3841923A (en) * 1971-06-28 1974-10-15 N Scherbina Flux for accomplishing welding-type electroslag process
US3704744A (en) * 1971-10-22 1972-12-05 Inland Steel Co Slag use in continuous casting of steel
US3827880A (en) * 1971-12-07 1974-08-06 British Steel Corp Inclusion of hydroboracite in additive composition and use thereof in steel refining
US3871875A (en) * 1972-12-15 1975-03-18 Yodogawa Steel Works Flux composition and a centrifugal casting process using the same
JPS51147432A (en) * 1975-06-13 1976-12-17 Nippon Steel Corp Powder additive for making ingot and for continuous casting

Also Published As

Publication number Publication date
JPS5442331A (en) 1979-04-04
FR2403137A1 (fr) 1979-04-13
US4189318A (en) 1980-02-19
SE7807801L (sv) 1979-01-16
SE428269B (sv) 1983-06-20
DE2830649C2 (de) 1982-07-01
JPS5430967B2 (ru) 1979-10-04
IT1161985B (it) 1987-03-18
IT7841613A0 (it) 1978-07-14
FR2403137B1 (ru) 1982-11-19
DE2830649A1 (de) 1979-02-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2022143363A1 (zh) 一种含Zr焊丝钢热轧盘条及其生产工艺
SU759217A1 (ru) Флюс для центробежного литья биметаллических труб 1 ,
CN107350659B (zh) 适用于全位置焊接的460MPa级无缝药芯焊丝及制造方法
CN108406159A (zh) 一种适用于全位置焊接的高韧性钛碱型无缝药芯焊丝
KR20230077719A (ko) 극지용 강의 초고인 용철의 저비용 제련 방법
CN115821150B (zh) 一种避免焊条钢h08a气泡缺陷的控制方法
US3272623A (en) Inoculating alloys consisting of si-al-ca-ba-mn-zr-fe
JPH04309492A (ja) ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
KR20030046302A (ko) 전로 출강중 슬래그의 래들 혼입 방지장치
JPS6327120B2 (ru)
CN106624449B (zh) 一种海洋工程大厚板热处理用药芯焊丝及其制备方法和应用
US3436209A (en) Production of rimmed steels
US4306920A (en) Flux composition for flux-cored wire
US2579369A (en) Addition alloy for treatment of steel
JPS63210235A (ja) 溶接熱影響部の低温靭性が優れた鋼の製造法
KR19980065564A (ko) 고청정강의 제조방법
CN105562958A (zh) 高强度超低氢药芯焊丝
US2850373A (en) High-carbon rimmed steel and method of making it
CN118106655B (zh) 一种460MPa级船舶与海工用钢全位置焊接的药芯焊丝
SU1002392A1 (ru) Раскислитель
SU969488A1 (ru) Плавленый флюс дл электродуговой сварки хладостойких сталей
SU804300A1 (ru) Сплав дл сварочной проволоки
JPS5913315B2 (ja) 潜弧溶接用複合ワイヤ
SU961853A1 (ru) Флюс дл центробежного лить двухслойных чугунных прокатных валков
KR800000006B1 (ko) 연속 주조에 의한 냉간 압조용 붕강 또는 선재의 제조방법