SU741971A1 - Method of manufacturing composite support rolls - Google Patents
Method of manufacturing composite support rolls Download PDFInfo
- Publication number
- SU741971A1 SU741971A1 SU782588632A SU2588632A SU741971A1 SU 741971 A1 SU741971 A1 SU 741971A1 SU 782588632 A SU782588632 A SU 782588632A SU 2588632 A SU2588632 A SU 2588632A SU 741971 A1 SU741971 A1 SU 741971A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- bandage
- axis
- support rolls
- composite support
- manufacturing composite
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/03—Sleeved rolls
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Forging (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
1one
Изобретение относитс к обработке металлов давлением, может быть применено в машиностроительной промышленности при изготовлении составных валков дл прокатных станов.The invention relates to the processing of metals by pressure, can be applied in the engineering industry in the manufacture of composite rolls for rolling mills.
Известен способ изготовлени составных опорных валков, включающий изготовление оси валка и бандажа, их сборку и последующую термообработКУ 1 .A known method of manufacturing composite support rolls, including the manufacture of a roll axis and band, their assembly and subsequent heat treatment 1.
Недостатками известного способа вл ютс низкое качество и трудоемкость изготовлени изделий.The disadvantages of this method are the low quality and complexity of manufacturing products.
Цель изобретени - повышение качества и уменьшение трудоемкости изготовлени .The purpose of the invention is to improve the quality and reduce the complexity of manufacturing.
Указанна цель достигаетс тем, что сборку бандажа с осью производ т путем совместной гор чей деформации со степенью обжати бандажа 3-5% по всей длине.This goal is achieved by assembling the bandage with the axle by means of a joint hot deformation with a degree of compression of the bandage of 3-5% along the entire length.
На фиг.1-5 показана технологическа схема изготовлени составных валков по предложенному способу; на фиг.6 изображена крива зависимости зазора между бандажем и осью от степени деформации.Figures 1-5 show a flow chart for manufacturing composite rolls according to the proposed method; figure 6 shows the curve of the gap between the bandage and the axis of the degree of deformation.
Изготовление составных опорных валков осуществл етс следующим образом .The fabrication of the composite support rolls is carried out as follows.
Отковывают раздельно бандаж 1 (фиг.1)и ось 2 (фиг.2), затем производ т предварительную термическую .обработку поковок бандажа и оси. После этого производ т грубую механическую обработку сопр гаемых по10 верхностей бандажа и оси по низкому классу шероховатости (не более третьего класса ) с припусками под последующий заков бандажа (фиг. 3) и оси (фиг.4). Свободно надевают бандаж на Band 1 (Fig. 1) and axis 2 (Fig. 2) are forged separately, then preliminary thermal treatment is carried out for the band forgings and axle. After that, rough surfaces of the mating surfaces of the band and the axis are rough machined according to the low roughness class (not more than the third class) with allowances for the subsequent bandage (Fig. 3) and the axle (Fig. 4). Freely put on a bandage on
15 ось, нагревают в сборе, :апример в термической газовой печи с выдвижным подом, до температуры 100°С и помещают под пресс с установленными на нем верхним и нижним вырезными бай20 ками с углом развала 100° и производ т заков со степенью обжати 3-5% по всей длине бандажа. Затем откованный бандажированный валок (фиг.5) подвергают механической и окончатель25 ной термической обработке.15, the axis is heated as an assembly: for example in a gas-fired gas-fired furnace, to a temperature of 100 ° C and placed under a press with upper and lower cut-out bayoners installed at it with a camber angle of 100 °, and produced 5% over the entire length of the bandage. Then, the forged banded roller (figure 5) is subjected to mechanical and final heat treatment.
Выбор крайних значений (3-5%) степени деформации на величину зазора, т.е. на- плотность охвата обосновываетс следующими фактами. Опыты закова бандажа и оси, нагретыхпримерно до , показали, что при меньшей степени обжати вследствие охлаждени металла не удаетс достигнуть всестороннего равномерного охвата оси бандаЖем , т.е. взаимного заполнени мет;аллом микронеровностей по всей со пр гаемой поверхности. При степени обжати больше 5% возможно образование трещин или эллипсности бандажа, на исправление которой потребуетс дополнительный подогрев. Таким образом , степень обжати 3-5% вл етс оптимсшьной. Графически зависимость величины зазора при температуре металла i от степени деформации представлена на фиг.6.The choice of extreme values (3-5%) of the degree of deformation on the size of the gap, i.e. coverage density is justified by the following facts. Experiments on the bandage and axle, which were heated up approximately, showed that with a lesser degree of reduction due to cooling of the metal, it is not possible to achieve a comprehensive uniform coverage of the axis by the bandage, i.e. mutual filling of the metrology with the asperity of asperities all over the surface being spun. If the degree of reduction is more than 5%, the formation of cracks or ellipse of the bandage is possible, which, if corrected, will require additional heating. Thus, a reduction rate of 3-5% is optimal. Graphically, the dependence of the size of the gap at the temperature of the metal i on the degree of deformation is shown in Fig.6.
Изготовление составного валка дл стана 150-СКМЗ.Making a composite roll for mill 150-SKMZ.
Отковывают раздельно бандаж 1 из стали 9ХФ (фиг.1) в 105 мм, D 190 мм, 400-450 мм и ось 2 из стали 45ХНМ (фиг.2) do 125 мм; CQ 900 мм. Далее производ т предварительную термическую обработку поковок бандажа и оси - изотермический отжиг при 800-820°С с охлаждением до 300°С и последующей выдержкой при 700-720 с - бандажа; 840860с с переохлаждением до 200-250С и последующей выдержкой при 640ббО С - оси. После этого производ т грубую механическую обработку сопр ,гаемых поверхностей бандажа и оси по низкому классу шероховатости с припусками под последующий заков бандажа (фиг.З) deni 120 мм;, Внц 180 мм; BI 380 мм и оси (Фиг.4)The bandage 1 of 9HF steel (Fig. 1) is 105 mm in diameter, D 190 mm, 400-450 mm and the axis 2 of 45HNM steel (Fig. 2) is 125 mm; CQ 900 mm. Next, pre-heat treatment of the bandage forgings and axis is performed — isothermal annealing at 800-820 ° C with cooling to 300 ° C and subsequent holding at 700-720 s - the bandage; 840860s with a supercooling up to 200-250С and the subsequent exposure at 640bbO С - axis. After that, rough machining of the mating surfaces of the bandage and the axis is performed according to the low roughness class with allowances for the subsequent bandage (Fig. 3) deni 120 mm; Vntz 180 mm; BI 380 mm and axis (Figure 4)
3o 117 мм,- do2 90 мм; Е, 380 мм.3 o 117 mm, - do2 90 mm; E, 380 mm.
Свободно надевают бандаж на ось, нагревают в сборе, например в термической газовой печи с выдвижным подом , до -fc 1000°С и помещают под пресс усилием 800 тс с установленными на нем верхним и нижним вырезными бойками с углом развала 1000° и производ т заков со степенью обжати 3-5% по всей длине бандажа. Затем откованный бандажированный валок (Лиг.5) D -х 160-165 мм и , 400-420 мм подвергают механической и окончательной термической обработке .Freely put a bandage on the axle, heat the assembly, for example in a gas heated gas oven with a sliding hearth, up to -fc 1000 ° C and place under a press with a force of 800 tons with the upper and lower cut-out strikers with a camber angle of 1000 ° and produce with the degree of reduction of 3-5% over the entire length of the bandage. Then the forged banded roller (Lig.5) D x 160-165 mm and 400-420 mm is subjected to mechanical and final heat treatment.
Применение предложенного способа повышает качество издели.й и уменьшает их трудоемкость изготовлени .The application of the proposed method improves the quality of the products and reduces their manufacturing labor intensity.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU782588632A SU741971A1 (en) | 1978-03-09 | 1978-03-09 | Method of manufacturing composite support rolls |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU782588632A SU741971A1 (en) | 1978-03-09 | 1978-03-09 | Method of manufacturing composite support rolls |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU741971A1 true SU741971A1 (en) | 1980-06-25 |
Family
ID=20752770
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU782588632A SU741971A1 (en) | 1978-03-09 | 1978-03-09 | Method of manufacturing composite support rolls |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU741971A1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5406706A (en) * | 1991-12-05 | 1995-04-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Manufacturing method of the body of a caliber roll |
-
1978
- 1978-03-09 SU SU782588632A patent/SU741971A1/en active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5406706A (en) * | 1991-12-05 | 1995-04-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Manufacturing method of the body of a caliber roll |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN104907353B (en) | The production method of high chromium content ferrite stainless steel seamless steel pipe blank | |
US4077811A (en) | Process for "Black Fabrication" of molybdenum and molybdenum alloy wrought products | |
SU741971A1 (en) | Method of manufacturing composite support rolls | |
JPH0555202B2 (en) | ||
US4094707A (en) | Making withdrawal rollers for ingots | |
CN107377668B (en) | Production method for the pure titanium hollow forging sizing of TA2 | |
JPH01130802A (en) | Method for continuously manufacturing thin sheet of hard-to-work material | |
JPS6036355B2 (en) | Manufacturing method of composite roll | |
RU2392086C1 (en) | Method of reactor shell manufacturing | |
JPH027365B2 (en) | ||
SU839626A1 (en) | Method of producing elongated articles from nickel-based steels and alloys | |
JP2873129B2 (en) | Method for producing overlay roll excellent in wear resistance, corrosion resistance and bead mark resistance | |
SU1206325A1 (en) | Method of heating steel ingots | |
SU937117A1 (en) | Bimetal production method | |
US3251215A (en) | Process for making rails | |
RU2043793C1 (en) | Method of making railroad rails | |
JPS63140703A (en) | Production of extremely thin web h section steel | |
SU1726080A1 (en) | Roll manufacturing method | |
SU799937A1 (en) | Method of production of sheets and strips | |
JPS6257409B2 (en) | ||
JPS60159119A (en) | Production of outside cylinder of synchronous joint | |
US1943764A (en) | Method of surface treatment of metal | |
SU804154A1 (en) | Method of producing composite rolling rolls | |
SU833344A1 (en) | Method of producing forgings | |
SU1232692A1 (en) | Method of producing roll-formed sections |