SU729184A1 - Способ автоматического управлени процессом гидроформилировани пропилена - Google Patents

Description

Изобретение относится к способам автоматического управления процессом гидроформилирования пропилена.

Известен способ автоматического управления реакционными процессами, проводимыми в присутствии катализатора в ⁵ гомогенных средах в одном реакторе или каскаде реакторов, путем измерения величины конверсии в головной части батареи, при уменьшении этой величины против номинальной увеличивают подачу окислитель- ¹ но-восстановительной системы или катали'заторного комплекса, а при повышении конверсии против номинальной увеличивают подачу реакционной смеси. При изменении нагрузки изменяют температуру в хвостовой части батареи с коррекцией по текущим значениям конверсии [1^ .

Недостатком указанного способа является то, что не все возмущения, которые могут приходить в систему и вызывать увеличение степени конверсии, могут быть сняты увеличением подачи реакционной смеси (например, изменением температу2 ры реакционной смеют на входе в реактор). Изменение температуры в хвостовой части при изменении нагрузки приведет к . изменению выхода альдегидов нормального строения и изменению соотношения нормальных альдегидов и изоальдегидов.

Известен также способ автоматического управления процессом в реакторах без газовой фазы путем регулирования тем-s пературы в зоне реакции изменением расхода каталитического комплекса при стабилизации съема тепла хладагентом через рубашку реактора, причем при изменении температуры в зоне реакции соответственно изменяют соотношение реагентов в подаваемой в эту зону реакционной смеси [2] .

Недостатком указанного способа является то, что при регулировании только температурного режима изменением расхода каталитического комплекса при стабилизированном теплосъеме заданная степень превращения может быть не выдержана. Изменение же соотношения моно4

729134 меров в подаваемой в зону реакционной смеси (чему соответствует, например, изменение расхода пропилена) приводит к изменению нагрузки.

Наиболее близким техническим решением поставленной задачи является способ автоматического управления реакционным процессом путем стабилизации концентрации, соотношения исходных реагентов и температуры в зоне реакции, где измеряют соотношение непрореагировавших компонентов в выходящей из реактора массе и при отклонении этой величины от заданной изменяют подачу в реактор катализатора [3^ .

Недостаток указанного способа заключается в том, что не стабилизируется расход исходной реакционной смеси в реактор, а это ведет к изменению времени пребывания реакционной смеси в реакторе и изменению производительности реакционного узла.

Последнее приводит к тому, что применение данного способа к процессу гидроформилирования пропилена не обеспечивает поддержания заданной степени превращения в каждом из реакторов каскада и соотношения альдегидов · нормального и изомерного строения.

Целью изобретения является поддержание заданной степени превращения в каждом из реакторов каскада й соотношении альдегидов нормального и изомерного Строения.

Поставленная цель достигается тем, что автоматическое управление процессом гидроформилирования пропилена, проводимым в каскаде реакторов, осуществляют путем стабилизации температуры в зоне реакции н изменения подачи в реакторы Катализатора, а отличительной особенностью способа является стабилизация расхода жидкой фазы и концентрации катализатора в жидкой фазе на входе в первом реакторе каскада путем изменения расхода растворителя и катализатора в систему, а во втором и последующих реакторах каскад а изменяют расход катализатора в зависимости от концентрации катализатора в жидкой фазе на входе в реактор с корреляцией по отклонению степени превращения на выходе из реактора и расхода жидкой фазы в реактор от заданного значения.

Данный способ автоматического управления позволяет поддерживать степень превращения, выход альдегидов нормального строения и соотношение альдегидов нормального и изомерного строения на выходе Каждого из реакторов каскада, равными заданным, за счет стабилизации температурного режима процесса, расхо5 да жидкой фазы и концентрации катализатора на входе в первый реактор, а на выходе из второго и последующего реакторов каскада - за счет стабилизации температурного режима процесса, расхода ¹⁰ жидкой фазы и концентрации катализатора на входе в первый реактор, а на выходе из второго и последующего реакторов каскада - за счет стабилизации температурного режима процесса и подачикатализатора в зависимости от концентрации катализатора на входе с коррекцией по отклонению степени превращения пропилена на выходе из реактора и,расход а жидкой фазы в реактор от заданного значения.

Технологическая схема для осуществления способа автоматического управления процессом гидроформилирования пропилена с каскадом, состоящим из двух реакторов, изображена на чертеже.

Реакционный узел включает два последовательно соединенных реактора 1 и 2 гидроформилирования пропилена с теплосъемом, выносные теплообменники 3 и 4 для охлаждения хладагента и циркуляционные насосы 5 и 6, обеспечивающие подачу хладагента в реакторы. Расход пропилена, растворителя и раствора катализатора измеряют расходомерами 7, 8 и 9, показания расходомеров суммируются в блоке 10 суммирования. Сигнал с блока суммирования, пропорциональный расходу ₄₀ жидкой фазы в первый реактор, поступает в регулятор 11. Заданное значение суммарного потока жидкой фазы в реактор поддерживают регулятором 11 путем изменения расхода растворителя регулирую_Л1_ щим органом 12. Значение концентрации катализатора в жидкой фазе на входе в реактор 1 поддерживают регулятором 13, текущее значение которой формируют вычислительным комплексом 14 по показателям расходомеров 7,8 и 9 и значению концентрации катализатора в растворе, определяемому, например, по результатам анализа на стадии приготовления катализатора и вводимому в вычислительный комплекс 14, путей изменения расхода раствора катализатора в реактор регулирующим органом 15.

Вычисление текущего значения концентрации катализатора на входе в реак729184 тор осуществляют вычислительным комплексом 14 по следующему алгоритму:

- ^С|<о ' ^Ь·* ^СК40 - ₊ ⁽¹>

где С_К10 - текущее значение концентрации катализатора в жидкой фазе на входе в реактор 1, вес.%: величины значений расхода раствора катализатора, пропилена и растворителя, соответственно измеряемые расходомерами 9,7 и 8, кг/ч;

С_ко - концентрация катализатора в потоке.

Стабилизацию температурного режима в реакторе 1, измеряемого термопарой 16, осуществляют регулятором 17 путем изменения температуры хладагента, подаваемого в выносной теплообменник 3, регударующим органом 18 и изменением степени открытия байпаса регулирующим органом 19.

Таким образом, поддержание заданной степени превращения пропилена, выхода альдегидов и соотношения альдегидов нормального и изомерного строения на выходе из первого реактора обеспечивают стабилизацией концентрации катализатора в жидкой фазе, стабилизацией расхода жидкой фазы на входе в первый реактор и температурного режима в реакторе.

Степень превращения пропилена, расход жидкой фазы и концентрацию катализатора на выходе из реактора 1 вычисляют вычислительным комплексом 14 по показаниям расходомеров 7,8 и 9, температуре в реакторе, измеряемой термопарой 16, и значению концентрации катализатора на входе в реактор 1, вычисленному по выражению (1), по следующему алго^РТ^У ’

------------ (2) где -степень превращения пропилена на выходе из первого реактора;

G -расход жидкой фазы на выходе из первого реактора;',

- константа скорости реакции; расход жидкой фазы на ^? входе в первый реактор;

р — плотность жидкой фазы;

V - реакционный объем;

- величина газосодержа*· ния для первого реактора, равная 0,2.

С тепе де превращения пропилена, выход альдегидов нормального строения и соотношение альдегидов нормального и изомерного строения поддерживают во втором реакторе на заданном значении путем стабилизации температурного режима в реакторе, осуществляемого аналогично регулированию температурного режима в первом реакторе, по показаниям термопары 20 регулятором 21, регули~ рующими органами 22 и 23. и изменением расхода катализатора в зависимости от концентрации последнего в жидкой фазе с коррекцией по отклонению степени превращения пропилена на выходе из реактора и расхода жидкой фазы в реактор от заданного значения.

Изменение расхода раствора катализа-₄ тора осуществляют регулятором 24, регулирующим органом 25 по текущему значению концентрации катализатора в жидкой фазе на входе в реактор 2, вычисляемому вычислительным комплексом по показаниям расходомеров 26 и 9 потоков раствора катализатора концентрации С_ков них по следующему алгоритму:

где ~ значение расхода раствора катализатора в реактор 2, с коррекцией ло отклонению степени превращения на выходе из реактора и расхода жидкой фазы в реактор от ; заданного значения, величина которой определяется по следующему выражению * г- (^G*г<э^+0,2г2К4^Скго^*' ^4Хзо^&дЖ2 , -> ^йСК2^Х 0,222 Χ_2Ο·> <^ΰ/ ' , I где 6_Ж2о =G + -количество жидкой фазы в реактор 2 в стационарном режиме;

'“кто -величина концентрации катализатора в жидкой фазе в реактор 2 в стапнонарном режиме;

К-константа скорости реакции, соответствующая заданному температурному ₅ режиму;

Δ.Χ = Х_ао~ ^х 2. - величина отклонения степени превращения пропилена от (о заданного значения;

Х_2о, -заданное значение степени превращения ПрОПИ- 15 лена;

X - текущее значение степени превращения, определяемое из вы- 20 ражения:

где

- плотность жидкой фазы, реакционный объем реактора 2 и величина газосодержания, равная 0,05 соответственно;

&Q Ж2~^Ж2о^еЖ2*^{БеЛИЧИНа} °™°^нения (возмущение) расхо35 да жидкой фазы в реактор от установившегося значения, где -текущее значение расхода жидкой фазы на входе в реактор 2:

~ ^G 2М ⁺ Z·

Заданием регулятору 24 является величи45 на концентрации катализатора в установив шемся режиме при заданных значениях степени превращения в каждом из реакторов каскада и заданном температурном режиме ведения процесса.;

Работу схемы удобно проследить, рассмотрев отдельно работу первого и второго реакторов.

Пример. При увеличении нагрузки по пропилену на входе в первый реактор происходит увеличение общего расхода жидкой фазы в реактор. В регуляторе 11 сравнивают текущее значение расхода жидкой фазы в реактор 1 с заданным и •в зависимости от сигнала рассогласования изменяют степень открытия регулирующего органа 12 на потоке растворителя. Изменение расхода растворителя регулирующими органами 12 осуществляют до тех пор, пока нагрузка по жидкой фазе в реактор 1 не станет равной заданной. Регулятором 13 стабилизируют концентрацию катализатора в жидкой фазе, вычислительным комплексом 14 по алгоритму (1), путем изменения расхода катализатора регулирующим органом 15, увеличение нагрузки по пропилену при стабилизированном расходе жидкой фазы в реактор 1 приводит к увеличению концентрации пропилена во входном потоке, это, в свою очередь, вызывает увеличение температуры в реакторе, увеличение степени превращения пропилена, уменьшение выхода альдегидов нормального строения и уменьшение соотношения альдегидов нормального и изомерного строения. Эго возмущение снижают увеличением теплосъема в зоне реакции путем уменьшения температуры хладагента, подаваемого в реактор 1, регулятором 17 и регулирующими органами.18 и 19, т.е. при стабилизированном времени пребывания жидкой фазы в реакторе и концентрации катализатора заданная степень превращения пропилена в реакторе, выход.альдегидов нормального и изомерного строения и их соотношение определяют температурным режимом ведения процесса.

В результате реакции 'в первом реакторе происходит увеличение жидкой фазы на выходе из него. Увеличение жидкой фазы, всецело определяемое степенью превращения пропилена в первом реакторе, приводит к уменьшению концентрации катализатора на входе в реактор 2, уменьшению температуры в реакторе и степени превращения на выходе из пего, увеличению выхода альдегидов нормального строения и соотношения нормальных и изоальдегидов (считая на прореагировавший пропилен). Поддержание заданной концентрации катализатора в жидкой фазе на входе в; реактор 2 осуществляют путем изменения расхода катализатора, осуществляемого регулятором 24, регулирующим органом 25, в зависимости от расхода жидкой фазы из реактора 1, определяемого вычислительным комплексом 14 по алгоритмам (2) и (3), и расхода катализатора, измеряемого расходомером 26, по алгоритму (4). Заданный температурный режим в реакторе 2 поддержи вают путем изменения температуры хладагента на входе в реактор 2 регулятором 21, регулирующими органами 22 и 23. Поддержание заданного значения концентрации на входе в реактор 2 и температурного режима в реакторе не обеспечивает поддержание заданной степени превращения на выходе из реактора в виду уменьшения времени пребывания жидкой фазы в реакторе за счет увеличения w расхода жидкой фазы из предыдущего реактора и добавки раствора катализатора. Заданной степени превращения на выходе из реактора 2 с учетом изменения времени пребывания достигают или изме- '5 нением температурного режима в реакторе в сторону увеличения температуры (изменение задания регулятору 21 температуры) или увеличением концентрации катализатора в жидкой фазе в реактор 2, ²⁰ Увеличение-температуры неприемлемо в виду того, что уменьшится выход альдегидов нормального строения и соответственно соотношение альдегидов нормального и изомерного строения. Введение кор- ²⁵ реагирующего сигнала в регулятор 24 по отклонению степени 1?ревращения пропилена от заданного значения и расхода жидкой фазы от значения в стационарном режиме позволяет поддерживать на выходе ³⁰ из реактора заданную степень превращения , выход альдегидов нормального строения и соотношение альдегидов нормального и изомерного строения при условии стабилизации температурного режима в ³⁵ реакторе.

При возмущении на входе в первый ро=· актор по концентрации катализатора С_Ково входном потоке изменяют количество катализатора в первый реактор регулятором 13, постоянство расхода жидкой фазы поддерживают регулятором 11, а температурный режим в реакторе стабилизируется регулятором 17 _? т.е. как и в пер- ₄₅ вом примере 'заданную степень превращения пропилена, выход альдегидов нормального строения и соотношение альдегидов нормального и изомерного строения поддерживают на заданном значении стабилизацией расхода жидкой фазы в реактор, стабилизацией концентрации катализатора в жидкой фазе и температурного режима в реакторе. Изменение концентра10 ции С_Ко является возмущением и вс второй реактор, так как во втором реакторе осуществляют подпитку катализатора. Изменение концентрации С приводит к то5 му, что регулятор 24 путем изменения положения регулирующего органа 25 изменяет расход катализатора во второй реактор, изменится расход жидкой фазы в реактор, одновременно с изменением расхода жидкой фазы в регулятор 24 введется сигнал коррекции(воздействие по возмущению). Реакция системы на •это возмущение в виде отклонения степени превращения от заданного значения еще раз скорректирует задание регулятору. Температурный режим в реакторе поддерживают в реакторе регулятором 21 регулирующими органами 2 2 и 23.

Claims (3)

1. Изобретение отнсжигс  к способам автомеигического уттравлени  ттрсххессом гидроформилировани  Т1ропилена. Известен способ автоматического уп равнени  реакционными процессами, проводимыми в присутствии катализатора в гомогенных средах в одном реакторе или каскаде реакторов, путём измерени  вели чины конверсии в головной части батареи при уменьшении этой величины против номинальной увеличивают подачу окислитель но-восстановительной системы или катали заторнотх) комплекса) а при повышении конверсии против номинальной увеличивают подачу реакционной смеси. При изменении нагрузки измен ют температуру в хвостовой части батареи с коррекцией по текущим значени м конверсии |l . Недостатком указанного способа  вл етс  то, что не все возмушени , которые могут приходить в систему и вызывать увеличение степени конверсии, могут быть сн ты увеличением подачи реакционной смеси (например, изменением температуры реакционной смашг на входе в реактор ). PiaMeHeHHe температуры в хвостовой части при изменении нагрузки приведет к . изменению выхода альдепадов нормального строени  и изменению соотношени  нормальных альдегвдов и изоальдегидов. Известен способ автоматического у1фавлени  прсадессом в реакторах без газовой фазы путем регулировани  тем пературы в зоне реакции изменением расхода каталитического комплекса при стабилизации съема тепла хладагентом через рубашку реактора, причем при изменении температуры в зоне реакции соответственно измен ют соотношение реагентов в подаваемой в эту зону реакционной смеси 2 . Недостатком указанного способа  вл етс  то, что при регулировании только температурного режима изменением расхода каталитического комплекса при стабилизированном теплосъеме заданна  степень преврадени  может быть не вьщерсана . Изменение же соотношени  мономеров в подаваемой в зону реакционной смеси (чему соответствует, например, изменение расхода пропилена) приводит к изменению нагрузки. Наиболее близкшу техническим решением поставленной задачи  вл етс  способ автоматического управлени  реакционным продессом TiyreM стабилизации концентрации, соотношени  исходных реагентов и температуры в зоне реакции, где измер ют соотношение непрореагировавших компонентов в выход щей из реактора массе и при отклонении этой ве личины от заданной измен ют подачу в реактор катализатора З , Недостаток указанного способа заключаетс  в том, что не стабилизируетс  расход исходной реакционной смеси в реактор , а это ведет к изменению времени пребывани  реакционной смеси в реакторе и измёцейшо производительности реакционного узла. Последнее приводит к тому, что применение данного способа к тфодессу гидроформилировани  пропилена не обеспечивает поддержани  заданной степени преврап1ени  в кшкдом из реакторов каскада и соотношени  альдегидов нормального и изомерного строени . Целью изобретени   вл етс  поддержа ние заданной степени ,ащени  в каждом из реакторов каскада и соотношении альдегидов нормального и изомерного Сггроени . Поставленна  цель достигаетс  тем, что автоматическое управление процессом гидроформилировани  пропилена, проводимым в каскаде реакторов, осушествп ют путем стабилизации температуры в зоне реакции и наменени  подачи в реакторы катализатора, а отличительной особенностью способа  вл етс  стабилизаци  расхода ЖИД.КОЙ фазы к концентрации катализатора в жидкой фазе на входе в первом реакторе каскада путем изменени  расхода растворител  и катализатора в систему, а во втором и последующих реакторах каскада измен ют расход катапш затора в зависимости от концентрации йатапизагора в жидкой фазе на входе в реактор с коррел цией по отклонению степени превращени  на выходе из реактора и расхода жидкой фазы в реактор о заданного значени .Данный способ автоматического упра лени  позвол ет поддерживать савпень кфевращени , выход альдегидов нормальн го строени  и соотношение альдегидов ормального и изомерного строени  на ыходе Ка здого из реакторов каскада, авными заданным, за счет стабилизации емпературного режима процесса, расхоа жидкой фазы и концентрации катализаора на входе в первый реактор, а на выоде из второго и последующего реактоов каскада - за счет стабилизации темературного режима процесса, расхода идкой фазы и концентрации катализатоа на входе в первый реактор, а на выоде из второго и последующего решето- ов каскада - за счет стабилизации темературного режима процесса и подачикатализатора в зависимости от концентрации катализатора на входе с коррекцией по отклонению степени превращени  пропилена на выходе из реактора и.расхода жидкой фазы в реактор от заданного значени . Технологическа  схема дл  осушес-голени  способа автоматического управлени  продессом гидроформилировани  пропилена с каскадом, состо щим из двух реакторов, изображена на чертеже. Реакционный узел включает два последовательно соединенных реактора 1 и 2 гидроформилировани  пропилена с теплосъемом , выносные теплообменники 3 и 4 дл  охлалоденн  хладагента и циркул ционные насосы 5 и 6, обеспечивающие подачу хладагента в реакторы. Расход пропилена , растворител  и раствора катализатора измер ют расходомерами 7, 8 и 9, показани  расходомеров суммируютс  в блоке 10 суммировани . Сигнал с блока суммировани , пропорциональный расходу жидкой фазы в первый реактор, поступает в регул тор 11. Заданное значение суммарного потока жидкой фазы в реактор поддерживают регул тором 11 путем изменени  расхода растворител  регулирующим органом 12. Значение концентрации катализатора в жидкой фазе на входе в реактор 1 поддерживают регул тором 13, текущее значение которой формируют вычислительным комплексом 14 по показател м расходомеров 7,8 и 9 и значению концентрации катализатора в растворе, определ емому, например, по результатам анализа на стадии приготовлени  катализатора и вводимому в вычиспнтельный коьшлекс 14, путей изменени  расхода раствора катализатора в реактор регулирующим органом 15. Вычисленне текущего значени  концентрации катализатора на входе в реактор осуществл ют вычислительным комплексом 14 по следующему алгоритму: ц- чгде С - текущее значение концентрации катализатора в жидкой фазе на входе в реактор 1, вес.% величины значений расхода раствора катализатора, пропилена и рас7ворител , соответ ственно измер емые расходомерами 9,7 и 8, кг/ч; - концентраци  катализатора в потоке. Стабилизацию температурного реж11ма в реакторе 1, измер емого термопапой 16, осуществл ют регул тором 17 путем изменени  температуры хладагента, подаваемого в выносной теплообменник 3, регужрующим органом 18 и изменением степени открыти  байпаса регулирующим органом 19. Таким образом, поддержание заданной степени превращени  пропилена, выхода альдегидов и соотношени  альдегидов нор мального и изомерного строени  на выходе из первого реактора обеспечивают стабилизацией концентрации катализатора в жвдкой фазе, стабилизацией расхода жидкой фазы на входе в первый реактор и температурного режима в реакторе. Степень превращени  пропилена, жидкой фазы и концентрацию катализатора на выходе из реактора 1 вычисл ют вычислительным комплексом 14 по показани м расходомеров 7,8 и 9, темпе ратуре в реакторе, измер емой термопаро 16, и значению концентрации катализатора на входе в реактор 1, вычисленному по выражению (1), по следующему алгоритму - ,.9C,K,pvU-V ,397Х, (2 .,,,, . (3) X - степень превращени  пропилена на вы зоде из первого реактора; -расзозд жидкой фазы на выходе из первого реактора;; Кд - константа скорости реакции; G,L,L, расход жидкой фазы на входе в первый реактор р - плотность жидкой фазы; -реакционный объем; -величина газосодержа ни  дл  первого реактора , равна  0,2. Степей превращени  пропилена, выход альдегидов нормального строени  и соотнощение альдегидов нормального и изомерного строени  поддерживают во втором реакторе на заданном значении путем стабилизации температурного режима в реакторе, осуществл емого аналогично регулированию температурного режима в первом реакторе, по показани м термопары 20 регул тором 21, регулирующими органами 22 и 23.и изменением расхода катализатора в зависимости от концентрации последнего в жидкой фазе с коррекцией по отклонению степени ревращени  пропилена на выходе из ректора и расхода  ищкой фазы в реактор от заданного значени . Изменение расхода раствора катализа-j осуществл ют регул тором 24, реулирующим органом 25 по текущему знаению концентрации катализатора в жидкой азе на входе в реактор 2, вычисл емому ычислительным комплексом по показани м асходомеров 2 6 и 9 потоков раствора атализатора концентрации них по ледующему алгоритму: . . - значение расхода раствора катализатора в реактор 2, с коррекцией -по отклонению степени превращени  на выходе из реактора и расхода жидкой фазы в реактор от ; заданного значени , величина которой определ етс  по следующему выражению илсМж. / - ( Ожао- °2 , ) де -количество жндкой фазы в реактор 2 в стационарном режиме; -величина концентрации катализатора в жидкой фазе в реактор 2 в стационарном режиме; -констат а скорости решшип, соответствую- mast заданному т ejvnepaTyp ному режиму; -величина отклонени  степени превращени  пропилена от заданного зна чени | -заданное значение степени пре вращегш  пропи лена; X - Tesiymee значеьгае степени пре вращени , опре«деп емое из вы ражени : 37K2° - yonVl - v Х.,,397 - -Г-гЛ °, и,(Ч-),1 ( плотность жидкой фа зы, реакционным объем реактора 2 и величина газосодержапи , равна  0,05 соответственно; Q .t,,,-величина отклонени  (вскзмущетю) расйода лсидкой фазы в реактор о-т устаповивше гтю  значени , где текущее значение рас хода жидкой фазы на входе в реактор 2; ж-г жи . - ZЗаданием регул тору 24  вл етс  величи на концентрации катализатора в установи шемс  режиме при заданных значени х степени превращени  в канодом из реакто ров каскада и заданном температурном режшле ведени  ирсщесса,: Работу схемы удобно прослещ-ггь, рассмотрев отдельно работу первого к вто рого реакторов. Пример. При увеличении нагрузк по пропилену на входе в первый реактор происходит увеличение о&amp;аего расхсща жидкой фазы в реактор В регул торе 11 сравнивают текущее з 1ачение расхода ЖИДКОЙ фапм в peaicrop 1 с заданным и В за « симости от сигнала рассогласовани  измен ют степень открыти  регулирующего органа 12 на потоке растворител . Изменение расхода растворител  регулирую:лими органами 12 осуществл ют до тех пор, пока нагрузка по жидкой фазе в peaJCTop 1 не станет равной заданной. Регул тором 13 стабилизируют концентрацию катализатора в ;сидкой фазе, вычислительным комплексом 14 по алгоритму (1), путем изменени  расхода катализатора регулирующим органом 15, увеличение нагрузки по пропилену при стаби- Ш1зированном расходе жидкой фазы в реактор 1 приводит к увеличению концентрации пропилена во входном потоке, это, в свою очередь, вызывает увеличение температуры в реакторе, увеличе1Лй е степени превращени  пропилена, уменьшение выхо-да альдегидов нормального строени  и уменьшение соотношени  альдегидов нормально1х ) и изомерного строени . Зго возму1иение снижают увеличением теплосъе- ма в зоне реакции путем уменьшенЕ ,темдтературы хладагента, подаваемого в реактор 1, регул тором 17 и регулирующими органами.18 и 19, т,е, при стабшлизирован ном времени пребывани  жидкой фазы в реакторе и коШ1ентрации катализатора заданна  степень превращени  пропилена в реакторе, выход . альдегидов нормального и изомерного строени  и их соотношение определ ют температурным режимом ведет1  процесса. В результате реакции в первом реакторе происходит увеличение жидкой фазы щ выходе из него. Увеличение жидкой фазы, всецело определ емое степенью превращени  пропилена в первом реакторе , приводит к уменьшению концентрации 1-сатализатора на входе в реактор 2, уменьшению температуры в реакторе и степени превращени  на выходе из него, увеличению выхода альдегидов нормально1х строени  и соотноиенн  нормальных и изоальдегидов (счита  на прореагировавший пропилен). Поддержание заданной кащентрации катализатора в жидкой фазе на входе в; реактор 2 осуществл ют путем измененн  расхода катализатора, осуществл емого регул тором 24, регулирующим органом 25, в зависимости от расхода жидкой фазы из реактора 1, определ емого вычислительным комплексом 14 по алгоритмам (2) и (3), и расхода катализатора, нзмер емогчэ расходомером 26, по алгоритму (4). Заданный температурный режим в реакторе 2 поддер сивают путем изменени  температуры хладагента на входе в реактор 2 регул тором 21, регупирующими органами 22 и 23. Поддержание заданного значени  кон центрации на входе в реактор 2 и темпера;турного режима в реакторе не обеспечивает поддержание заданной степени превращени  на выходе из реактора в виду уменьшени  времени пребывани  жидкой фазы в реакторе за счет увеличени  расхода жидкой фазы из предыдущего реактора и добавки раствора катализатора . Заданной степени превращени  на выходе из реактора 2 с учетом изменени  времени пребывани  достигают или изменением температурного режима в реактор в сторону увеличени  температуры (изменение задани  регул тору 21 температуры ) или увеличением концентрации катализатора в жидкой фазе в реактор 2, Увеличение-температуры неприемлемо в виду того, что уменьшитс  выход альдегадов нормального строени  и соответст венно соотношение альдегидов нормального и изомерного строени . Введение корректирующего сигнала в регул тор 24 по отклонению степени 1 евращени  пропилена от заданного значени  и расхода жидкой фазы от значени  в стационарном режиме позвол ет поддерживать на выходе из реактора заданную степень превращени  , выход альдегидов нормального строени  и соотношение альдегидов нормального и изомерного строени  при условии ст илизедии температурного режима в реакторе. При возмущении на входе в первый рс актор по концентрации катализатора С,во входном потоке измен ют количество катализатора в первый реактор регул тором 13, посто нство расхода жидкой фазы поддерживают регул тором 11, а температурный режим в реакторе стабилизируетс  регул тором 17 J т.е. как и в первом примере заданную степень превращени  пропилена, выход альдегидов нормального строени  и соотношение альдегидов нормального и изомерного строени  поддерживеиот на заданном значении стабнлизадией расхода жидкой фазы в реактор, стабилизацией концентрации каталнзатора в жидкой фазе и температурного ре шма в реакторе. Изменение концентрации  вл етс  возмущением и во второй реактор, так как во втором реакторе осуществл ют подпитку катализатора. Изменение концентрации С пргоодит к тому , что регул тор 24 путем изменени  пола хени  регулирующего органа 25 измен ет расход катализатора во второй реактор, изменитс  расход ;а1дкой фазы в реактор, одновременно с изменением расхода лсидкой фазы в регул тор 24 введетс  cantan коррекции(воздействие .по возмущенио). Реакци  системы на это возмущение в виде отклонени  степени превращени  от заданного значени  еще раз скорре1сгирует задание регул тору, Температурный режим в реакторе поддерживают в реакторе регул тором 21 регулирующими органди 22 и 23. Формула изобретен Способ автоматического управлени  процессом гидроформилировани  пропилена , проводимым в каскаде реакторов, путем стабилизации температуры в зоне реакции к изменени  подачи в реакторы катализатора, отличающийс  тем, что, с целью поддержани  заданной степени превращени  в каждом из peaKTcvров каскада и соотнощени  альдервдов нормального и изомерного строени , в первом реакторе каскада стабилизируют расход жидкой фазы и концентрацию катализатора в жидкой фазе на входе путем изменени  расхода растворител  и катализатора в систему, а во второк и последующих реакторах каскада измен ют расход катализатора в зависимости от концент- j л рации катализатора в жидкой фазе на входе в реактор с коррекцией по отклонению степени превращени  на выходе из реактора и расхода жидкой фазы в реактор от заданного значени . Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1.Авшрское свидетельство СССР № 168441, КЛ..С 08 6 1/09, 1960.
2. 2.Авторское свидетельство СССР № 2339О9, кл. С О7 1/13, 1966,
3. 3.Авторское свидетельство СССР № 24238О, кл. С 07 f 1/13, 1968 (прототип).

   Раствор

   Котопизатпора

   Значение наицентрациа

   катализатора и растворе со апатии приготовлени  катапизатора