Claims (5)
Изобретение относитс к автоматизации процессов полимеризации и может быть использовано при управлении крупнотоннажным процессом полимеризации этилена в трубчатом реакторе высокого давлени . Известен способ управлени процессом полимеризации этилена, заключающийс в выборе максимальной температуры по зонам реактора и двухступенчатой с различными пределами коррекции при превышении заданного значени с учетом величины его производной по времени, давлению в реакторе 1 . Такой способ, однако, не позвол ет стабилизи ровать положение точек максимальной температу ры по длине реактора, т.е. поддерживать оптимал ный температурный режим. Известен также способ управлени процессом полимеризации зтилена, заключающийс в изменении расхода инициатора в каждую зону трубчатого реактора в зависимости от значени максимальной температуры по длине соответствующе зоны реактораThe invention relates to the automation of polymerization processes and can be used to control the large-scale polymerization process of ethylene in a high-pressure tubular reactor. There is a known method for controlling the process of polymerization of ethylene, which consists in choosing the maximum temperature over the zones of the reactor and two-stage with different correction limits when the specified value is exceeded taking into account the magnitude of its derivative with respect to time and pressure in reactor 1. Such a method, however, does not allow stabilizing the position of points of maximum temperature along the length of the reactor, i.e. maintain optimum temperature conditions. There is also known a method for controlling the process of polymerization of ethylene, which consists in changing the flow rate of the initiator to each zone of the tubular reactor depending on the value of the maximum temperature along the length of the corresponding zone of the reactor.
2. Этот способ также не позвол ет стабилизкровать положение точек максимальной температуры по длине реактора. К предлагаемому способу наиболее близок способ управлени крупнотоннажным процессом полимеризации этилена в трубчатом реакторе, осуществл емым путем компремировани реакционной смеси в компрессорах, проведени реакции полимеризации в трубчатом реакторе с дополнительным вводом реакционной смеси во вторую зону реактора, подачи в реактор инициатора , контактировани реакционной смеси на входе в первую и вторуюзоны реактора с теплоносителем , охлаждени реакционной ймеси в первой и второй зонах реактора с помощью теплоносител , циркулирующего по рубащкам зон реактора, заключающийс в стабилизации давлени в реакторе воздействием на клапан после реактора, регулировании температуры в реакторе воздействием на расход инициагора в него 3. Такой способ может йыть использован только при осуществлении пе)иодических кратковременных снижений давлени в реакторе и не позвол ет достичь заданной точности стабилизации по3 .6 ложени точки максимотьной температуррл, так как при его реалрации не учитываетс вли ние изменени температуры реакционной смеси на входе в реакционные зоны и расхода реакционной смеси на положение точки максимальной температуры. Целью изобретени вл етс повышение точности стабилизации температурного режима в реакторе. Цель достигаетс тем, что в известном спо9обе управлени крупнотоннажным процессом полимеризации этилена в трубчатом реакторе, осуществл емым путем компремировани реакционной в компрессорах, проведени реакции полимеризации в трубчатом реакторе с дополнительным вводом реакционной смеси во вторую зону реак ора, подачи в реактор инициатора , контактировании реакционной смеси на вхбде в первую и вторую зоны реактора с теплоносителем , охлаждени реакционной смеси в первой и второй зонах реактора с помощью теплоносител , циркулирующего по рубашкам зон реактора, заключающемс в стабилизации давлени в реакторе воздействием на клапан после реактора, регулировании температуры в реакторе воздействием на расход инициатора в него, дополнительно определ ют точки максимальной температуры в каждой зоне реактора, измер ют отклонение положени указанных точек максимальной температуры от заданных значений в Каждой зоне реактора, воздействуют на температуру реакционной смеси на входе в соответствующую зону реактора в зависимости от величины ука замшго отклонени положени указанных точек максимальной температуры, при достижеНИИ предельного технологического значени температурной реакционной смеси на входе в зону реактора воздействуют на величину байпасировани потока реакционной смеси на входе в соответствующую зону реактора в зависимости от величины указанного отклонени положени ука занных точек максимальной температуры, при достижении Предельного технологического значени величиной байпасировани потока реакцио ной смеси измен ют соотнощение расходов реак ционной смеси в первую и вторую зоны реактора в зависимости от величины указанного откло нени положени указанных точек максимальной температуры, причем при достижении предельного технологического значени величины указанHoto соотношени расходов при смещении положени точки максимальной температуры во второй зоне реактора к его концу воздействует на температуру теплоносител , поступающего в рубашку охлаждени второй зоны реактора, в зависимости от величины указанного отклонени положени указанной точки максимальной температуры во второй зоне реактора от заданного значени . .4 Указанные выше воздействи на режим процесса полимеризации предпочтительно осуществл ют с учетом изменени индекса расплава получаемого полимера. Кроме того, при изменении соогнощени расходов реакционной смеси в зоны реактора величины байпасировани потоков реакционной смеси стабилизируют на достигнутом к моменту указанного из Ieнeни значении, при изменении величин байпасировани потоков реакционной смеси значени температур реакционной смеси на входе в каждую зону реактора стабилизируют на достигнутом к моменту указанного изменени . значени , а при изменении температуры теплоносител , поступающего в рубащку охлаждени второй зоны реактора, значение соотношени расходов реакционной смеси в зоны реактора стабилизируют на достигнутом к моменту указанного изменени значени . Предлагаемый способ может быть реализован при регулировании процесса оператором с помощью органов дистанционного регулировани при наличии локальных контуров управлени с помощью автоматизированной системы управлени , включающей управл ющую вычислительную машину, или с помощью схемы управлени , блок-схема одного варианта которой представлена на чертеже. Технологическа установка состоит из смесител 1, первого компрессора 2, второго компрессора 3, первого нагревател 4 и второго нагревател 5 реакционной смеси, первой зоны 6 реактора , второй зоны 7 реактора, нагревател 8 теплоносител , клапана 9 на линии подачи инициатора , клапана 10 на линии ввода этилена в зону 6 реактора, клапана 11 на линии ввода этилена в зону 7 реактора, клапана 12 на линии подачи смеси по байпасу компрессор 2, клапана 13 на линии подачи смеси по байпасу компрессор 3, клапан 14 на выходе из зоны 7 реактора. Толстой линией на чертеже обозначен поток реакционной смеси, пунктиром - поток инициатора , сплошными тонкими лини ми - св зи блоков системы управлени . Система регулировани состоит из датчика 15 давлени , датчиков 16-19 температуры в зоне 6 реактора, датчиков 20-23 температуры в зоне 7 реактора, регул тора 24 давлени , регул тора 25 температуры, регул тора 26 положени точки максимальной температуры по длине зоны 6 реактора, регул тора 27 положени точки максимальной температуры по длине зоны 7 реактора регул тора 28 соотношени расходов реакционной смеси в зоны 6 и 7 реактора, датчика 29 индекса расплава полимера, регул тора 3U индекса расплава полимера. Способ управлени крупнотоннажным процессом полимеризации этилена в трубчатом реакторе осуществл етс следующим образом. с помощью датчика 15, регул тора 24 и клапана 14, расположенного после зоны 7 реактора, стабилизируют давление в зонах 6 и 7 реактора. приоткрыва клапан 14 при повышении давле 1и в этих зонах и прикрыва его при понижении давлени . С помощью датчиков 16-23 температуры и зонах 6 и 7 реактора, регул тора 25 и клапаlia 9 стабилизируют величины максимальныл температур в зонах 6 и 7 реактора, измен расход инициатора реакции полимеризации в реактор при изменении величин максимальных температур . Изменение расхода инициатора приводит к изменению интенсивности экзотермической реакции полимеризации этилена, что измен ет температуру в очаге реакции, Т:е. в точке максималь ной температуры. С помощью регул тора 28 и клапанов 10 и 1 стабилизируют соотношение расходов реакционной смеси, поступающей в зоны 6 и 7 реактора. При зтом в зависимости от величины задани поступающего на регул тор 28, измен етс расход через клапаны 10 и М. С помощью датчиков 16-19 и регул тора 26 определ ют положение точки максимальной температуры по длине зоны 6 реактора. Дл это го определ ют термопару, показывающую макси мальную температуру, и в регул тор 26 ввод т в качестве текущего значени рассто ни указанной термопары от начала зоны 6 реактора. Затем с помощью датчиков 20-23 и регул тора 27 опр дел ют положение точки максимальной температуры по длине зоны 7 реактора. С этой цель,ю аналогично указанным выше операци м, определ ют термопару, котора показывает максимальную температуру, и в регул тор 27 ввод т в качестве текущего значени рассто ние указанной термопары от начала зоны 7 реактора. При величи}1е отклонени положени точки максимапьной температуры в зонах 6 и 7 реактора от заданного значени , меньшего установи ленной минимальной величины, стабилизируют указанные положени точек воздействием на тем пературу соответствующего нагревател 4 или 5, измен температуру реакционной смеси на вхо де в соответствующую зону 6 или 7 реактора. При смещении, например, положени точки максимальной температуры в одной из зон реактора к концу зоны по ходу реакционной смеси увели чивают в зависимости от величины указанного смещени положени точки температуру в соот-ветствующем нагревателе 4 или 5. Повыщение температуры нагревател вызывает увеличение температуры реакционной смеси, поступающей в соответствующую зону 6 или 7 реактора. Повыщение температуры реакционной смеси; подаваемой в реактор, приводит к более интенсивному протеканию реакции и, как, следствие, к смещению положени точки максимальной температуры к началу реактора. Выилеуказанные приемы осуществл ют при нахождении значени температуры реакционной смеси на входе в соответствующую 6 или 7 зону реактора в заданных допустимых технологических пределах. При выходе величины температуры реакционной смеси на входе в любую зону реактора на допустимый технологический предел указанные значени температур стабилизируют на достигнутом к моменту указащюгб изменени значении. При этом положение точек максимальной температуры регулируют изменением величин байпасировани компрессоров 2 и 3, воздействи соответственно на клапаны 12 и 13. Увеличение, например, величины байпасировани в любом из компрессоров 2 или 3 приводит к уменьшению подачи реакционной смеси в соответствующую зону реактора и соответственно к смещению положени точки максимальной температуры к пачалу соответствующей зоны реактора. Указанные приемы изменени величин байпасировани компрессоров 2 и 3 осуществл ют в допустимых технологических пределах, которые определ ютс конструктивным выполнением этих компрессоров, а также их рабочей характеристикой . При достижении величиной байпасировани по любому из компрессоров 2 или 3 любого допустимого технологического прЬдела, как в меньшую , так и в большую сторону ее изменени , величину байпасировапи в соответствувощем компрессоре фиксируют на достигнутом к моменту указанного изменени значении. В том случае, если положение точки максимальной температуры в той зоне реактора, н которую подаетс реакционна смесь с указанного компрессора, где зафиксирована величина байпасировани , не соответствует ее заданному значению , воздействуют на соотношение расх()дов реакционной смеси в зоны 6 и 7 реактора. Изменение указанного соотношени расходов осуществл ют, измен задание регул тору 28 с помощью регул торов 26 и/или 27. При изменении величины соотношени увеличиваетс расход реакционной смеси в одну зону реактора и уменьшаетс в другую, и наоборот. Увеличение расхода реакпиовшой смеси в одну зону реактора вызывает смешение в ней точки максиматьной температуры к концу этой зоны по ходу реакционной смеси. Так как общий расход реакционной смеси на реактор при выполнении указанного приема остаетс посто нным, то расход реакционной смеси в другой зоне уменьшаетс и соответственно точка максимальной температуры в ней смещаетс к началу этой зоны. Смещение точки максимальной температуры К началу реактора в указанной зоне компенсйруют указанными выше приемами изменени величины байпасировани соответствующего ком прессора или изменением температуры реакционной смеси иа входе в указанную зону реактора. При выходе величины указанного соотношени расходов в зоны реактора на допустимый технологический предел при смещении точки максимальной температуры в зоне 7 реактора к концу его указанное зна51ение соотношени стабилизируют на достигнутом к моменту указанного изменени значении. Положение точки максимальной температуры в зоне 7 реактора при этом регулируют изменением температуры теплоносител в этой зоне, например повыша ее воздействием на нагреватель 8. При всех изменени х температзфы реакционной смеси на входе в зоны реактора, ве ичша байпасировани , величины соотношени расходов реакционной смеси в зоны реактора и температуры теплоносител , поступающего в зону 7 реактора; утатьгеают изменение индекса рабплава получаемого полимера, который йзмёрЮт с помощью датчика 29. В зависимости от изменени сигнала с датчика 29 воздействуют с помощью изменени заданий регул торам 24 давлени и 25 температуры. Воздействи на указанные параметры процесса полимеризации осуществл ют так, чтобы индекс расплава полимера не выходил за пределы, допустимые дл полимера данной технологической марки. При этом, например, при увеличении индекса расплава полимера увеличивают задание регул тору 24 и/или уменьшают за дание регул тору 25, повыша соответственно давление в зонах 6 и 7 реактора. Повышение давлени и/или уменьшение температуры в реакторе восстанавливает заданное значение йвдекса расплава получаемого прлйме ра, уменьша в данном случае его величину. Предлагаемый способ управлени может быть использован на реакторе, имеющем три или бо j pSafe Hteer зоныс (йойеШйуЗД полнительными вводами реакционной смеси. Сущ ность способа при этом остаетс той же за исклю чением приема воздействи на температуру tenлоносител в последней зойе реактора, который осуществл ют следующим образом. При выходе величины соотношени расходов реакционными смеси в последнюю и предгаэслещпою зоны реактора на допустимый технологический предел при смещещй точки максимальной TeMneparyiJH в последней зоне реактора указанную велтину соотношени стабилизнруют на достигнутом к моменту указанного изменени значении. Положение точки максимальной температуры в последней зоне реактора при зтом регулируют изменением температуры теплоноситеп в последней зо не реактора воздействием на соответствующий нагреватель. Предлагаемый способ может быть осуществлен при следующих технологических параметрах процесса полимеризации: Давление в реакторе, ати1200-4000 Температура в реакторе, °С185-310 Расход реакционной смеси в реакторе, кг/ч4000-15000 Расход инициатора в реакто- ре, л/ч0,002-2000 Температура теплоносител в. рубащках реактора, С190-230 Индекс получаемого полимера0,2-7,0 Температура реакционной смеси на входе в зоны реактора, °С140-170 Стабилизаци положейи точек Максимальной температуры в каждой зоне реактора способствует стабилизации положени очагов реакЩ1И полимеризации в каждой зоне реактора, при зтом достигаетс посто нство давлени полимеризации в очагах реакции, времени пребывани готового полимера в реакторе независимо от действи неконтролируемых возмущений на процесс полимеризации.что способствует стабшшзШ1й качества получаемого полимера,его среднего молекул рного веса,Молекул рно-массового распределени . . Формула изобретени I. Способ управлени крупнотоннажным процессом полимеризации этилена в трубчатом реакторе , осуществл емом путем компремировани реакционной сМеси в компрессорах, проведени реакции полимеризации в трубчатом реакторе с дополнительным вводом реакционной смеси во вторую зону реактора, подачи в реактор инициатора , контактировани реакционной смеси на входе в первую и вторую зоны реактора с теплоносителем , охлаждени реакционной смеси в первой и второй зонах реактора с помощью теплоносител , циркулирующего по рубашкам юн реактора, заключающийс в стабилизации давлени в реакторе воздействием на клапан после реактора, регулировании температуры в реакторе воздействием на расход инициатора в него, о тличающийс тем, что, с целью повышени точности стабилизации температурного режима в реакторе, определ ют точки максимальной температуры в каждой зоне реактора, измер ют отклонение положени указанных точек максимальной температуры от заданных значений в каждой зоне реактора, воздействуют на температуру реакционной смеси на входе в соответствующую2. This method also does not allow stabilizing the position of maximum temperature points along the length of the reactor. The proposed method is closest to managing a large-scale polymerization process of ethylene in a tubular reactor, carried out by compressing the reaction mixture in compressors, conducting a polymerization reaction in a tubular reactor with an additional input of the reaction mixture to the second zone of the reactor, feeding the initiator into the reactor, contacting the reaction mixture at the inlet in the first and second-tier of the reactor with a coolant, cooling the reaction mixture in the first and second zones of the reactor with the help of coolant, circulating scrubbing zones of the reactor, consisting in stabilizing the pressure in the reactor by acting on the valve after the reactor, controlling the temperature in the reactor by affecting the flow rate of the initiator in it 3. Such a method can only be used if the iodic short-term pressure drops in the reactor do not allow to achieve the specified accuracy of stabilization by 3 .6 setting the maximum temperature point, since during its realization the effect of a change in the temperature of the reaction mixture at the entrance to the reaction e zone and the flow rate of the reaction mixture at the position of the point of maximum temperature. The aim of the invention is to improve the accuracy of stabilizing the temperature in the reactor. The goal is achieved in that in a known method of controlling the large-scale polymerization process of ethylene in a tubular reactor, carried out by compressing the reaction in compressors, carrying out a polymerization reaction in a tubular reactor with additional input of the reaction mixture to the second reaction zone, feeding the initiator reactor, contacting the reaction mixture in the first and second zones of the reactor with a coolant, cooling the reaction mixture in the first and second zones of the reactor with the help of a coolant circulating The reactor’s pressure on the jackets, consisting in stabilizing the pressure in the reactor by affecting the valve after the reactor, controlling the temperature in the reactor by affecting the flow rate of the initiator, additionally determines the maximum temperature points in each reactor zone, measure the deviation of the position of the specified maximum temperature points from the given values in each zone of the reactor, affect the temperature of the reaction mixture at the entrance to the corresponding zone of the reactor, depending on the value of and the indicated maximum temperature points, when the maximum technological value of the temperature reaction mixture at the entrance to the reactor zone is reached, affecting the bypass value of the reaction mixture flow at the entrance to the corresponding reactor zone, depending on the specified deviation of the position of the specified maximum temperature points bypassing the flow of the reaction mixture changes the ratio of the flow rates of the reaction mixture to the first and second depending on the magnitude of the specified deviation of the position of the maximum temperature points, moreover, when the maximum technological value is reached, the flow ratio is indicated when the position of the maximum temperature point in the second zone of the reactor is shifted to its end temperature of the coolant entering the cooling jacket of the second zone , depending on the magnitude of the specified deviation of the position of the specified maximum temperature point in the second zone of the reactor from adannogo value. .4 The above effects on the mode of the polymerization process are preferably carried out in view of the change in the melt index of the polymer obtained. In addition, by varying the flow rate of the reaction mixture in the reactor zones, the bypass values of the reaction mixture streams are stabilized by the value reached by the time specified from I, and when the values of bypass currents of the reaction mixture are changed, the temperatures of the reaction mixture at the inlet to each zone of the reactor are stabilized by the values reached by the moment change. when the temperature of the coolant entering the cooling of the second zone of the reactor changes, the ratio of the flow rate of the reaction mixture to the reactor zones is stabilized at the value reached by the time of the specified change. The proposed method can be implemented by regulating the process by the operator using remote control units in the presence of local control loops using an automated control system including a controlling computer, or using a control circuit, a block diagram of one variant of which is shown in the drawing. The technological installation consists of the mixer 1, the first compressor 2, the second compressor 3, the first heater 4 and the second heater 5 of the reaction mixture, the first zone 6 of the reactor, the second zone 7 of the reactor, the heater 8 of the heat carrier, valve 9 on the initiator supply line, valve 10 on the line input of ethylene to zone 6 of the reactor, valve 11 on the line of input of ethylene to zone 7 of the reactor, valve 12 on the supply line of the mixture via the bypass compressor 2, valve 13 on the supply line of the mixture via the bypass compressor 3, valve 14 at the outlet of zone 7 of the reactor. The thick line in the drawing indicates the flow of the reaction mixture, the dotted line indicates the initiator flow, and the solid thin lines indicate the communication of the control system units. The control system consists of a pressure sensor 15, temperature sensors 16-19 in zone 6 of the reactor, temperature sensors 20-23 in zone 7 of the reactor, pressure regulator 24, temperature regulator 25, and maximum temperature point regulator 26 along the length of reactor 6 The regulator 27 positions the maximum temperature point along the length of zone 7 of the reactor of regulator 28, the ratio of flow rates of the reaction mixture to zones 6 and 7 of the reactor, sensor 29 of the polymer melt index, controller 3U of the polymer melt index. The method for controlling the large-scale polymerization of ethylene in a tubular reactor is carried out as follows. using sensor 15, regulator 24 and valve 14, located after zone 7 of the reactor, stabilize the pressure in zones 6 and 7 of the reactor. open valve 14 with increasing pressure 1 and in these zones and covering it with decreasing pressure. Using sensors 16-23 of temperature and zones 6 and 7 of the reactor, controller 25 and valve 9 stabilize the values of the maximum temperatures in zones 6 and 7 of the reactor, changing the flow rate of the initiator of the polymerization reaction to the reactor when the values of the maximum temperatures change. A change in the initiator flow rate leads to a change in the intensity of the exothermic ethylene polymerization reaction, which changes the temperature at the reaction site, T: e. at the point of maximum temperature. Using regulator 28 and valves 10 and 1, stabilize the flow rate of the reaction mixture entering zones 6 and 7 of the reactor. At the same time, depending on the value of the reference supplied to the regulator 28, the flow rate changes through the valves 10 and M. Using the sensors 16-19 and the controller 26, the position of the maximum temperature point along the length of the reactor zone 6 is determined. For this purpose, a thermocouple is determined, indicating the maximum temperature, and the regulator 26 is injected as the current value of the distance of said thermocouple from the beginning of zone 6 of the reactor. Then, using sensors 20-23 and regulator 27, the position of the maximum temperature point along the length of the reactor zone 7 is determined. For this purpose, similarly to the above operations, the thermocouple that indicates the maximum temperature is determined, and the distance 27 of the indicated thermocouple from the beginning of the zone 7 of the reactor is entered into the controller 27 as the current value. When the maximum deviation of the position of the maximum temperature point in zones 6 and 7 of the reactor from a predetermined value, which is less than the established minimum value, stabilize the indicated positions of the points by affecting the temperature of the corresponding heater 4 or 5 by changing the temperature of the reaction mixture in the corresponding zone 6 or 7 reactor. When you shift, for example, the position of the maximum temperature point in one of the reactor zones to the end of the zone along the reaction mixture increases, depending on the magnitude of the specified position position offset, the temperature in the corresponding heater 4 or 5. An increase in the heater temperature causes an increase in the temperature of the reaction mixture, entering the corresponding zone 6 or 7 of the reactor. Increase the temperature of the reaction mixture; fed to the reactor leads to a more intense reaction and, as a consequence, to a shift in the position of the maximum temperature point to the beginning of the reactor. The above techniques are performed when the temperature of the reaction mixture at the entrance to the corresponding 6 or 7 zone of the reactor is within the specified allowable technological limits. When the temperature of the reaction mixture at the entrance to any zone of the reactor to the permissible technological limit is reached, the indicated temperature values are stabilized at the value reached by the time of the indication. The position of the maximum temperature points is controlled by changing the bypass values of compressors 2 and 3, affecting valves 12 and 13, respectively. Increasing, for example, the bypass values in any of compressors 2 or 3, reduces the supply of the reaction mixture to the corresponding zone of the reactor and accordingly displaces the position of the maximum temperature point to the patch of the corresponding zone of the reactor. These techniques for changing the values of the bypassing of compressors 2 and 3 are carried out within acceptable technological limits, which are determined by the constructive performance of these compressors, as well as by their operating characteristics. When the bypass value of any of the compressors 2 or 3 of any permissible process technology is reached, both in the smaller and larger direction of its change, the value of the bypass in the corresponding compressor is fixed to the value reached by the time of the specified change. In that case, if the position of the maximum temperature point in the reactor zone to which the reaction mixture is fed from the specified compressor, where the bypass value is fixed, does not correspond to its specified value, affect the ratio of flow rates () of the reaction mixture to reactor zones 6 and 7. The change in this cost ratio is made by changing the setting of the controller 28 with the help of the regulators 26 and / or 27. As the ratio changes, the flow rate of the reaction mixture in one zone of the reactor increases and decreases in the other, and vice versa. An increase in the flow rate of the mixture in one reactor zone causes the point of maximum temperature to be mixed therein towards the end of this zone along the reaction mixture. Since the total flow rate of the reaction mixture to the reactor while performing this procedure remains constant, the flow rate of the reaction mixture in another zone decreases and, accordingly, the point of maximum temperature in it is shifted to the beginning of this zone. The shift of the maximum temperature point To the beginning of the reactor in this zone, is compensated by the above methods of changing the bypass value of the corresponding compressor or by changing the temperature of the reaction mixture and entering the specified reactor zone. When the value of the indicated cost ratio in the reactor zone reaches the permissible technological limit, when the maximum temperature point in zone 7 of the reactor is shifted to the end, its specified value of the ratio is stabilized at the value reached by the time of the specified change. The position of the maximum temperature point in zone 7 of the reactor is controlled by changing the temperature of the coolant in this zone, for example, by increasing its effect on the heater 8. For all changes in the temperature of the reaction mixture at the inlet to the reactor zones, the bypass value is equal to the reactor and the temperature of the coolant entering the zone 7 of the reactor; A change in the index of the working mixture of the polymer obtained is obtained, which is measured by means of sensor 29. Depending on the change in the signal from sensor 29, it is influenced by changing the settings of the pressure regulators 24 and temperature 25. The effects on the specified parameters of the polymerization process are carried out so that the melt index of the polymer does not go beyond the limits allowed for the polymer of a given technological grade. In this case, for example, with an increase in the polymer melt index, the setting of the controller 24 is increased and / or the setting of the controller 25 is increased, increasing the pressure in zones 6 and 7 of the reactor, respectively. Increasing the pressure and / or decreasing the temperature in the reactor restores the desired value of melt idex of the resulting product, reducing in this case its value. The proposed control method can be used on a reactor that has three or more j pSafe Hteer zones (yyyyyyyyyy full input of the reaction mixture. The essence of the method remains the same, except for the reception of the effect on the temperature of the tenon carrier in the last reactor, which is carried out as follows When the value of the ratio of flow rates of the reaction mixture to the last and preheater zone of the reactor reaches the permissible technological limit at the displacement point of the maximum TeMneparyiJH in the last zone of the reactor indicated The ratio of the maximum temperature point in the last zone of the reactor is controlled by changing the temperature of the heat carrier in the last zone of the reactor by affecting the corresponding heater. The proposed method can be carried out with the following technological parameters of the polymerization process: Pressure reactor, ATI1200-4000 Temperature in the reactor, ° С185-310 Consumption of the reaction mixture in the reactor, kg / h4000-15000 Consumption of the initiator in the reactor e, l / ch0,002-2000 temperature heat medium into. Reactor Scrubs, C190-230 Polymer Output Index 0.2–7.0 Reaction temperature at the inlet of the reactor, ° C 140–170 Stabilizing the position of the Maximum temperature in each reactor zone contributes to stabilizing the position of the reactor’s polymerization sites in each reactor zone, the constancy of the polymerization pressure in the reaction sites, the residence time of the finished polymer in the reactor, regardless of the effect of uncontrolled disturbances on the polymerization process, is achieved. This contributes to the stable quality of the resulting polymer, its average molecular weight, molecular weight distribution. . Claims I. Method of controlling a large-scale polymerization process of ethylene in a tubular reactor, carried out by compressing the reaction mixture in compressors, conducting a polymerization reaction in a tubular reactor with additional input of the reaction mixture to the second zone of the reactor, feeding the initiator into the reactor, contacting the reaction mixture at the inlet the first and second zones of the reactor with coolant, cooling the reaction mixture in the first and second zones of the reactor with the help of coolant circulating around the pipe The reactor chamber consisting in stabilizing the pressure in the reactor by acting on the valve after the reactor, regulating the temperature in the reactor by affecting the flow rate of the initiator in it, in order to increase the accuracy of stabilizing the temperature in the reactor, determine the maximum temperature points in each the reactor zone, the deviation of the position of the specified maximum temperature points from the set points in each reactor zone is measured, the temperature of the reaction mixture at the inlet to the corresponding
зону реактора в зависимости от величимы указанного отклонени положени указанных точек максимальной температуры, при достижении предельного технологического значени температурой реакционной смеси на входе в, зону реактора воздействуют на величину байпасировани потока реакционной смеси на входе в соответствующую зону реактора в зависимости от величины указанного отклонени положени указанных точек максимальной температуры, при достижении предельного технологического значени величиной байпасирозани потока реакционной смеси измен ют соотношение расходов реакционной смеси в первую и вторую зоны реактора в зависимости от величины указанного отклонени положени указаннь1х точек максимальной температуры , причем при достижении предельного технологического значени величины указанного соотношени расходов при смешении положени точки максимальной температуры во второй зоне реактора к его концу воздействуют на температуру теплоносител , поступающего в рубашку охлаждени второй зоны реактора, в зависимости от величины указанного отклонени положени указанной точки максимальной температуры во второй зоне реактора от заданного значени . 2. Способ по п. I,отличающийс тем, что указанные выше воздействи на режим Процесса полимеризации осуществл ют с учетомthe reactor zone, depending on the magnitude of the specified deviation of the position of the specified maximum temperature points, upon reaching the technological limit of the temperature of the reaction mixture at the inlet, the reactor zone affects the amount of bypassing the flow of the reaction mixture at the entrance to the corresponding zone of the reactor depending on the specified deviation of the specified points maximum temperature, when the maximum technological value is reached by the value of the bypass flow of the reaction stream the mixtures change the ratio of the flow rates of the reaction mixture to the first and second zones of the reactor depending on the magnitude of the specified deviation of the position of the specified maximum temperature points, and when the maximum technological value of the specified ratio of costs is reached, the maximum temperature point in the second zone of the reactor at the end of the reactor is affected by the temperature of the coolant entering the cooling jacket of the second zone of the reactor, depending on the magnitude of the specified deviation any of said point of maximum temperature in the second reaction zone from a predetermined value. 2. The method according to claim I, characterized in that the above effects on the mode of the polymerization process are carried out taking into account
изменени индекса расплава получаемого полимера .changes in the melt index of the polymer produced.
3.Способ по пп. 1 и 2,0 тличающийс тем, что при изменении соотношени расходов реакционной смеси в зоны реактора величины байпасировани потоков реакционной смеси стабилизируют на достигнутом к моменту указанного изменени значении.3. Method according to paragraphs. 1 and 2.0, differing in that by changing the ratio of flow rates of the reaction mixture to the reactor zones, the bypass values of the flows of the reaction mixture are stabilized by the value achieved by the time of the indicated change.
4.Способ по пп. 1-3, отличающийс тем, что при изменении величин байпасировани потоков реакционной смеси значени температур реакционной смеси на входе в каждую зону реактора стабилизируют на. достигнутом к моменту указанного изменени значении.4. Method according to paragraphs. 1-3, characterized in that by varying the values of bypassing the flows of the reaction mixture, the temperatures of the reaction mixture at the inlet to each zone of the reactor are stabilized on. reached by the time of the specified change.
5.Способ по ПП.1-4, отличающийс тем, что при изменении температуры теплоносител , поступающего в рубашку охлаждени второй зоны реактора, значение соотношени расходов реакционной смеси в зоны реактора стабилизируют на достигнутом к моменту указанного изменени значении..5. Method according to Claims 1-4, characterized in that when the temperature of the coolant flowing into the cooling jacket of the second zone of the reactor changes, the ratio of the flow rate of the reaction mixture to the reactor zones is stabilized at the value reached by the time of the specified change.
Источники информации, прин тые во внимание при экспертизеSources of information taken into account in the examination
1.Авторское свидетельство СССР № 165602, М. 08 D 21/00, 1964.1. USSR Author's Certificate No. 165602, M. 08 D 21/00, 1964.
2.Авторское свидетельство СССР № 359250, М. кл. С 08 F 2/00, 1969.2. USSR author's certificate number 359250, M. class. C 08 F 2/00, 1969.
3.Авторское свидетельство СССР № 472944, М.кл.С 08 F 110/02, 1974.3. USSR author's certificate No. 472944, M.kl.S 08 F 110/02, 1974.