SU652223A1 - Способ производства хромистой подшипниковой стали - Google Patents
Способ производства хромистой подшипниковой сталиInfo
- Publication number
- SU652223A1 SU652223A1 SU762347963A SU2347963A SU652223A1 SU 652223 A1 SU652223 A1 SU 652223A1 SU 762347963 A SU762347963 A SU 762347963A SU 2347963 A SU2347963 A SU 2347963A SU 652223 A1 SU652223 A1 SU 652223A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- metal
- steel
- calcium
- carbon
- calcium carbide
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
го эффективно удал ть серу из жидкого металла и модифицировать его дл успешной последующей разливки.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению вл етс способ производства сталк, по которому выплавл ют подшипниковые, хромистые, хромоникельмолибденовые и другие стали в 80-ти мартеновских печах с последующим вакуумированием на установке порцирнйогр типа. Основной технологический вариайт предусматривает введение всего количества марганца, хрома и сильных раскислителей в конце вакуумировани после проведени раскислени углеродом, растворенным в металле ,, в течение 30-40 циклов обработки . Представлены варианты ввода алюмини в малоуглеродистый металл. (до 1 кг на 1 т) в процессе вакуумной обработки 3}.
Дл уменьшени количества трудноудал емых включений силикатов кальций металл раскисл ют и легируют присадкой силикокальци в конце вакуумной обработки.
Недостатками способа вл ютс необходимость строгого соблюдени содержани углерода перед выпуском металла , в ковш; недостаточно интенсивное самораскисление металла углеродом при вакуумировании его в вакуумкамере; недостаточно эффективное удаление газов при вакуумировании извес ным Способом-; невысокое использовани кальци при Применении силикокальци дл раскислени и десульфурадии металла в вакууме; незначительное модифицирование металла кальцием при применении силикокальци ; недостаточно полное освобождение металла от силикатных неметаллических включений, а следовательно, и ,от кислорода.
Цель изобретени - повышение качества подшипниковой стали, заключающеес в получении в стали гарантированно не выше 0,005 вес.% серы и не более 0,0025 вес.% кислорода, а такж производительности печи (увеличение на 5-10%).
По предложенному способу это дост гают обработкой в вакууме нёраскис ленного жидкого металла, содержащего углерода 0,6-0,9 вес.%, последующим раскислением, легированием и модифицированием его присадками карбида кальци в количестве 2-15 кг на 1 т стали фракцией 1-10 мм.
Температура плавлени технического карбида кальци в зависимости от содержани в нем примесей колеблетс в пределах ITOO-ITSO C, и она более высока , чем температура плавлени силикокальци , котора составл ет 1200-13ЬО С. Поэтому использование кальци из технического карбида кальци будет более высоким, чем использование кальци из силикокальци . Это объ сн етс тем, что улет каль652223
ци из силикокальци при температуре металла в ковше около 1600- С более высокий, чем из карбида кальци , который при этой температуре может быть в твердом состо нии.
Интенсивность раскислени , десульфурации и модифицировани кальцием из карбида кальци также выше,чем из cиликokaльци , Потому что содержание кальци в карбиде кальци составл ет около 50 вес.%, а содержание кальци в силикокальции составл ет не более 28-3& вес.%. Ниже приведены типичные химические составы технического карбида кальци и силикокальци .
Карбид кальци
СаСг78; СаО 17; 0,06; Fe Oj+AI.Ol ,0; SiO 2,65; S 0,08; Р 0,02; С 0,43. . .
Силикокальции
Са 28; Ca+Si 90; Al 2,5; S 0,04; Р 0,05.
При сравнительной характеристике карбида кальци и силикокальци как раскислителей следует отдать предпочтение карбиду кальци , особенно при использовании его в услови х вакуума.. Во-первых, как уже указывалось ранее, кальций силикокальци менее полно используетс , чем каль-. ций карбида кальци в силу н евысЬкой температуры плавлени силикокальди (1200-1300 0 и, как следствие, большего улета кальци , а также меньшего процентного содержани .кальци в силикокальции . Во-вторых, раскислительна способность углерода,содержащегос в техническом карбиде кальци в услови х вакуума гораздо выше раскислительной способности кремни , который содержитс в силикокальции.. Кроме того, раскисление металла карбидом кальци не создает условий дл загр знени металла неметаллическими включени ми и усвоение углерода карбида кальци будет стопроцентным. А раскисление металла силикокалыдием .может привести к загр знению металла силикатными неметаллическими включени ми ., .
Обработка металла в вакууме карбидом кальци позвол ет обеспечить глубокое раскисление металла, улучшить удаление из стали водорода, кислорода , азо.та серы и дополнительно модифицировать сталь, создава предпосьшки дл получени хорошей макроструктуры и мелкого зерна литого металла.
Выпуск металла из печи с содержанием углерода ниже нижнего предела марочного содержан.и его в стали позволйт улучшить услови работы футеровки печи, так как при этом йерегрев металла выше температуры ликвидуса будет меньше.
Дл достижени наиболее низкого содержани кислорода (менее 0,0025 вес,%) в подшипниковой стали Ори ее вакуумировании необходимо, чтобы футеровка сталераэливочного ковша была выполнена на основе глит позема или окиси магни , а на разлив ке соблюдены услови защиты струи от окислени воздухом, например, при мен ть разливку металла под уровень при непрерывной разливке стали, Выпуск из печи в ковш металла с более низким содержанием углерода, чем это требуетс дл подшипниковой стали, .позволит не придерживатьс строгого соблюдени марочного содержани углерода в металле перед выпуском в ковш. Это обеспечивает опре деленное уменьшение времени пребывани металла в печи и увеличивает ее производительность. . Нижний предел содержани углерода в металле перед выпуском из печи в ковш составл ет 0,6 вес,%, как наибо лее подход щий в технологическом отношении . Этот предел выбран потому, то при меньшем содержании углерода в металле перед выпуском в дальнейшем в вакуум-камеру нужно вводить . такое количество углерода карбидом кальци , которое приведет к значител ному охлаждению металла в ковше, что вл етс опасным в услови х вакуумной обработки металла. Например, при вводе в 100-тонный ковш.с металлом углерода на 6,5 вес.% (это составл ет около2000 кг карбида кальци ) .температура металла понижаетс не менее, чем на 20-25 С. Верхний предел содержани углерода в стали перед выпуском 0,9 вес.% выбран из соображени получени в стали перед выпуском минимально необходимого содержани кислорода око,ло 0,07-0,012 вес.% дл наиболее интенсивного кипени жидкого металла в вакуум-камере. . Отличи ;содержаний углерода в металле перед выпуском из печи 0,60 ,9 вес..% влекут за собой соответственно . колебани в расходе техниче.ского карбида кальци дл легировани металла углеродом в вакуумной камере , т.е. 2г-15 кг на 1 т стали. Эти количества присадок карбида кальци .позвол т получить подшипниковую сталь заданного химического состава. Пределы количества алюмини , прИ саживаемого в вакуум-камеру, 0,10 ,8 кг на 1 т -стали определ ютс тем размером зерна в готовой стали, кото рое нужно дл получени соответствую щих механических свойств стали. Леги рование металла алюминием в количест ве 0,1 кг на 1 т позвол ет, например получить в готовой стали зерно 5-б-г балла по ГОСТ 801-60, а легирование металла алюминием в количестве 0,8 к на 1.Т стали обеспечивает получение зерна более высоких 7-8-го баллов. Предложенный диапазон температур жидкого металла перед непрерывной разливкой обусловлен необходимостью разливки металла с минимальным перегревом выше температуры ликвидуса, так как значительный перегрев приво- . дит к увеличению времени существовани двухфазной зоны -при кристаллизации металла, что в конечном счете обусловливает ухудшение макроструктуры его. Это в еще ббЛьшей мере относитс к высокоуглеродистым стал м, в том числе подшипниковой стали, у которых большой интервал между температурами солидуса и ликвидуса. Минимальное превышение температуры ликвидуса металла составл ет 50 с, максимальное превышение - . Превышение температуры над ликвидусом металла в позвол ет иметь запас тепла на случай непредвиденных задержек , неизбежных при непрерывной разливке стали и разливке стали в слиток в промышленных услови х. Пример 1. Выплавка и разливка в кристаллизатор стали ШХ15 включает следующие операции. Завалка шихты,состо щей, например, из 30% углеродистЪго стального лома и 70% металлизованных железорудных окатышей.. . Расплавление шихт.ы с одновременHfcitM проведением окислительного периода и последующий контроль пробы ме-талла на полный химический анализ. Легирование металла присадками, например, феррохрома и ферромарганца. Полное скачивание шлака. Выпуск в сталеразливочный ковш металла с содержанием углерода О,6 вес.%. Покрытие поверхности металла в ковше теплоизолирующей смесью. Порционное вакуумирование металла в течение 20-30 циклов. Раскисление металла в вакуумной камере алюминием в Количестве 0,1 кг на 1 т стали. Присадка в металл в вакуумной камере технического карбида кальци в количестве 15 кг на 1 т. стали и проведение 5-10 циклов вакуумной обработки металла. Получение в стали серы 0,003 вес.% и кислорода 0,002 вес.%. Легирование металла в вакуумной камере кремнием на 0,3 вес.% с учетом остаточного его содержани в металле присадкой силикокальци (можно присадкой ферросилици ) и проведение еще 5-10 циклов вакуумной обработки дл равномерного распределени кремни в жидкой стали. Перемешивание металла в ковше после вакуумировани продувкой его аргоном дл снижени температуры стали, например, до 1490С, что выше темпе- ратуры ликвидуса на 50с. Разливка металла на машине непрерывного , лить заготовок. Пример 2. Вып.лавка и разливка в изложницы стали IJXIS включает следующие операции.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU762347963A SU652223A1 (ru) | 1976-04-16 | 1976-04-16 | Способ производства хромистой подшипниковой стали |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU762347963A SU652223A1 (ru) | 1976-04-16 | 1976-04-16 | Способ производства хромистой подшипниковой стали |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU652223A1 true SU652223A1 (ru) | 1979-03-15 |
Family
ID=20657011
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU762347963A SU652223A1 (ru) | 1976-04-16 | 1976-04-16 | Способ производства хромистой подшипниковой стали |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU652223A1 (ru) |
-
1976
- 1976-04-16 SU SU762347963A patent/SU652223A1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3615348A (en) | Stainless steel melting practice | |
US3537842A (en) | Treatment of molten metal | |
US4795491A (en) | Premelted synthetic slag for ladle desulfurizing molten steel | |
RU2533263C1 (ru) | Способ производства низкокремнистой стали | |
WO2020228240A1 (zh) | 一种利用含锌废钢冶炼高品质钢的方法 | |
US3421887A (en) | Process for producing a magnesium-containing spherical graphite cast iron having little dross present | |
CA1321075C (en) | Additive for promoting slag formation in steel refining ladle | |
US4853034A (en) | Method of ladle desulfurizing molten steel | |
SU652223A1 (ru) | Способ производства хромистой подшипниковой стали | |
US3340045A (en) | Methods of slag and metal treatment with perlite | |
US3954446A (en) | Method of producing high duty cast iron | |
KR101363923B1 (ko) | 강의 제조방법 | |
JP5387045B2 (ja) | 軸受鋼の製造方法 | |
RU2364632C2 (ru) | Способ получения стали | |
JP5574468B2 (ja) | 鋳鉄の精錬方法及び精錬装置 | |
SU1553558A1 (ru) | Способ выплавки среднеуглеродистой стали в мартеновской печи | |
SU1002392A1 (ru) | Раскислитель | |
SU821501A1 (ru) | Способ производства стали | |
JP3465801B2 (ja) | Fe−Ni系合金溶湯の精錬方法 | |
SU1678846A1 (ru) | Способ получени чугуна в дуговых электрических печах | |
US2501532A (en) | Method of controlling deoxidation of steel and adding alloys thereto | |
SU1027227A1 (ru) | Способ производства стали | |
SU962324A1 (ru) | Способ производства нержавеющей стали | |
SU1071643A1 (ru) | Способ выплавки стали в кислородном конвертере | |
JPS6318645B2 (ru) |