Claims (3)
на оси Oi-Oi, а подобна ей точка дл резца 7 - на оси Oz-Оа. В результате сочетани вращени оправки 5 вокруг оси Оз-Оз с рабочей подачей детали 1 в направлении, параллельном оси круглого отверсти , растачивают резцом 6 канавку с осью Oi-Oi и резцом 7 - канавку с осью 02-02. По окончании растачивани останавливают оправку 5 и перемещают обработанную деталь 1 в исходное положение. Дл вывода расчетных зависимостей воспользуемс схемой на фиг. 3. Из чертежа видно, что АВ + ВС -{- СЕ АЕ ( 1). Поскольку точка В на оси Oi-Oi, то ЛВ -. Из треугольника BCF следует: BC BFig. В свою очередь, BF ABigf,. Поэтому ВС -tg2p. Из треугольника СЕМ получаем СЕ EMigi, но при OiO : OOz катет ЕМ -р , в св зи с чем С - tg р. прин в во внимание, что AE ---{-h, запишем выражение (1) в виде: 2 + + d dtg + l,()0. (2) Рещив уравнение (2), получим: tg Р - (- /, ± К ll+4dlD+2h-d) , Опустив весьма малую величину 2 ft и оставив только действительное значение корн уравнени , найдем окончательно: l + 4d(D-d)-li arctg где D - диаметр круглого отверсти ; d - диаметр канавки; /1- измеренное вдоль направлени подачи рассто ние между точками контакта верщин резцов с обрабатываемой поверхностью. По чертежу - : FM CF-{-СМ. В свою очередь , 2cosp Следовательно, Jil + / й 2 2 ( /,+flJtgp). Диаметр настройки резцов Z)i ЧАР. Из треугольника ABF находим АР - , но АВ-АЕ - ВЕ к ЛЕ + k, Нетрудно показать, что BF fG cosЭ и FG -PMtg - igp. Поэтому D. (D + 2k-icos tg) -/tgP, где h - глубина канавки. Проверку расчетной ширины канавки выполн ют совместным решением двух уравнений - окружности диаметром D с центром О и эллипса с ос ми 2а DI и 2Ь DI COS р, пересекающимис в центре Оь - , (;f+QOi) + . Рассто ние OOi 2h - d). Ордината точки Л, принадлежащей окружности и эллипсу, равна К/2, где К - ширина канавки. Дл обработки внутренней поверхности подшипника Z) 80 мм, А 0,045 мм, d : 74 мм расчетом получено: р 5°57и /С 14,4 мм. Рассто ние /ь от которого при прочих равных услови х завис т угол |3 и величина рабочего перемещени обрабатываемой детали, необходима дл растачивани обеих канавок, может быть больще, меньше или равно длине L детали. С уменьщением /i повышаетс производительность , но одновременно увеличиваетс угол р. Другой пример выполнени способа показан на фиг. 4. Как и в первом примере, круглое отверстие в детали 1 растачивают резцами 2 и 3, установленными на расточной оправке 4, ось вращени которой,совпадает с осью О-О отверсти . Направление подачи - в сторону оправки 4. Затем подвод т деталь к расточной оправке 8 с резцом 9. Ось вращени 04-0 этой оправки лежит в плоскости, проведенной через ось О-О перпендикул рно к плоскости, проход щей через оси Oi-Oi и Оа-Ог канавок, и повернута относительно направлени подачи на угол Y. Точка пересечени оси , с перпендикул рной к ней плоскостью, проход щей через вершину резца 9, лежит на оси О-О. В результате сочетани вращени оправки 8 вокруг оси Oi-Oi с рабочей подачей детали 1 в направлении, параллельном оси О-О, растачивают резцом 9 одновременно обе канавки. По окончании растачивани выключают вращение оправки 8 и перемещают обработанную деталь 1 в исходное положение. Проекци траектории вершины резца 9 на плоскость, перпендикул рную к оси О-О, представл ет собой эллипс с центром на оси О-О (фиг. 5). Больша ось эллипса 2а равна диаметру DZ настройки резца, причем D2 D-}-2h; мала ось 26 Z)2 COS-;) (из треугольника катет COSy - COS 7). проекции линий пересечени канавок с поверхностью круглого отверсти на плоскость , перпендикул рную оси О-О, принадлежат этому эллипсу и окружности диаметром D. Значение угла поворота у можно найти путем совместного решени уравнений окружности и эллипса, принима во внимание, что точка Л принадлежит обеим кривым: А- + - - Подставив значение (№-/-(2), найденное из уравнени окружности, в уравнение эллипса, получим выражение Dl решением которого находим: if f - arccos ,.(8) -/К + 4Й (D -L ft) Дл подшипника с D 80 мм, ,045 мм и /(16 MM расчетом получено Y 13°20. В обоих вариантах способа можно сначала расточить канавки, а потом - круглое отверстие . Можно также сообидать движение подачи расточным оправкам при неподвижной обрабатываемой детали. Если оси Oi-Oi и О2-Оа канавок должны быть располож;ены относительно оси О-О не так, как описано в примерах (например, или ось О-О не в плоскости, проход щей через оси канавок), то соответственно смещают точки пересечени осей Оз-Оз и О.-0.4 с перпендикул рными к ним плоскост ми, проход щими через вершины резцов 6, 7 и 9. Сравнение двух рассмотренных вариантов предлагаемого способа показывает, что растачивание одновременно двух канавок одним резцом характеризуетс меньшей величиной рабочего иеремещени (/i G) и, следовательно , большей производительностью. В то же врем этот вариант при прочих равных услови х требует поворота расточной оправки на больший угол, что не всегда возможно. Поэтому растачивание канавок одним резцом применимо при обработке относительно коротких подщипников большого диаметра, а растачивание двум резцами - при обработке более широких поверхностей меньшего диаметра. Формула изобретени ... 1.Способ тонкого растачивани внутренней поверхности подшипника скольжени , образованной круглым отверстием и двум продольными канавками дугообразного профил , путем последовательной обработки элементов поверхности резцами, установленными на вращающихс расточных оправках, при подаче, параллельной оси отверсти , отличающийс тем, что, с целью повышени точности и производительности за счет обработки круглого отверсти и канавок с одной установки детали, растачивают обе канавки резцами (резцом), установленными на одной расточной оправке, повернутой относительно направлени подачи на угол, определ емый размерами указанных элементов обрабатываемой поверхности , on the axis Oi-Oi, and the point for cutter 7 like it is on the axis Oz-Oa. As a result of the combination of rotation of the mandrel 5 around the axis Oz-Oz with the working feed of part 1 in the direction parallel to the axis of the round hole, the groove with the axis Oi-Oi and the cutter 7 is bored with the axis 02-02. At the end of the boring stop the mandrel 5 and move the machined part 1 to its original position. To derive the calculated dependencies, we use the diagram in FIG. 3. From the drawing it is clear that AB + BC - {- CE AE (1). Since the point B on the axis Oi-Oi, then LP -. From the triangle BCF follows: BC BFig. In turn, BF ABigf ,. Therefore, the sun is tg2p. From the CEM triangle we get the CE EMigi, but with OiO: OOz the leg EM is p, in connection with which C is tg p. Given that AE --- {- h, we write the expression (1) in the form: 2 + + d dtg + l, () 0. (2) Having realized equation (2), we get: tg P - (- /, ± K ll + 4dlD + 2h-d), Lowering the very small value of 2 ft and leaving only the actual value of the root of the equation, we finally find: l + 4d ( Dd) -li arctg where D is the diameter of the round hole; d is the diameter of the groove; / 1 is the distance between the points of contact of the tool edges and the surface to be machined, measured along the feed direction. According to the drawing -: FM CF - {- CM. In turn, 2cosp Consequently, Jil + / d 2 2 (/, + flJtgp). Diameter setting incisors Z) i CHAR. From the ABF triangle we find AP -, but AV-AE - BE to LE + k. It is easy to show that BF fG cos cos and FG -PMtg - igp. Therefore, D. (D + 2k-icos tg) - / tgP, where h is the depth of the groove. The calculated widths of the grooves are checked by jointly solving two equations — a circle of diameter D with the center O and an ellipse with the axes 2a DI and 2b DI COS p intersecting at the center of Ob -, (; f + QOi) +. The distance OOi 2h - d). The ordinate of the point L belonging to the circle and the ellipse is K / 2, where K is the width of the groove. For processing the inner surface of the bearing Z) 80 mm, A 0.045 mm, d: 74 mm, the following was obtained: p 5 ° 57i / C 14.4 mm. The distance / s from which, other things being equal, the angle | 3 and the size of the working movement of the workpiece depend, is necessary for boring both grooves, it can be larger, smaller or equal to the length L of the part. With decreasing i, productivity increases, but at the same time p increases. Another embodiment of the method is shown in FIG. 4. As in the first example, a round hole in part 1 is bored with cutters 2 and 3 mounted on a boring bar 4, the axis of rotation of which coincides with the axis of the O-O hole. The feed direction is towards the mandrel 4. Then, the part is fed to the boring mandrel 8 with a cutter 9. The axis of rotation 04-0 of this mandrel lies in a plane drawn through the axis O-O perpendicular to the plane passing through the axes Oi-Oi and The grooves are oa-og and rotated relative to the direction of feed through the angle Y. The axis of intersection, with the plane perpendicular to it, passing through the apex of the tool 9, lies on the axis oo. As a result of the combination of rotation of the mandrel 8 around the axis Oi-Oi with the working feed of part 1 in the direction parallel to the axis O-O, both grooves are simultaneously bored with a cutter 9. At the end of the boring turn off the rotation of the mandrel 8 and move the machined part 1 to its original position. The projection of the path of the apex of the cutter 9 onto a plane perpendicular to the O-O axis is an ellipse centered on the O-O axis (Fig. 5). The major axis of the ellipse 2a is equal to the diameter DZ of the tool setting, with D2 D -} - 2h; small axis 26 Z) 2 COS-;) (from the triangle of legs COSy - COS 7). the projections of the lines of intersection of the grooves with the surface of a circular hole on a plane perpendicular to the axis O-O belong to this ellipse and a circle with diameter D. The angle of rotation y can be found by jointly solving the equations of circle and ellipse, taking into account that point L belongs to both curves : А- + - - Substituting the value (№ - / - (2), found from the equation of a circle, into the equation of an ellipse, we obtain the expression Dl whose solution we find: if f - arccos,. (8) - / К + 4Й (D - L ft) For a bearing with D 80 mm,, 045 mm and / (16 MM calculation obtained Y 13 ° 20. In variants of the method, the grooves can be bored first, and then a round hole. You can also detect the feed movement of the boring mandrels when the workpiece is stationary.If the Oi-Oi and O2-Oa axes of the grooves should be located; described in the examples (for example, or the O-O axis is not in the plane passing through the axes of the grooves), then the points of intersection of the Oz-Oz and O.-0.4 axes with the planes perpendicular to them passing through the tips of the incisors 6 , 7 and 9. We offer a comparison of the two options considered. second method shows that the two grooves simultaneously boring cutter is characterized by one operating ieremescheni smaller value (/ i G), and hence greater productivity. At the same time, this option, all other things being equal, requires turning the boring bar to a larger angle, which is not always possible. Therefore, the boring of grooves with a single cutter is applicable when machining relatively short large-sized sub-pliers, and the boring with two incisors is applicable when machining wider surfaces of smaller diameter. The invention ... 1. A method of thin boring the inner surface of a sliding bearing formed by a round hole and two longitudinal grooves of an arched profile, by sequentially treating surface elements with incisors mounted on rotating boring bars, with a feed parallel to the hole axis, characterized in that in order to increase accuracy and productivity by machining a round hole and grooves from one part installation, both grooves are cut with a chisel (chisel), mounted bubbled at a boring bar, with respect to the feeding direction rotated by an angle defined by the dimensions of said elements machined surface,
2.Способ по п. 1, отличающийс тем, что растачивают канавки двум резцами, разнесенными на рассто ние / вдоль оси расточной оправки, повернутой на угол |3 в плоскости , проход щей через оси обеих канавок, причем значени угла ip и рассто ни / определ ют по формулам: Y ti+ d(, 3 - arctg ( /i + ), где D - диаметр круглого отверсти ; d - диаметр канавки; /1 - измеренное вдоль направлени подачи рассто ние между точками контакта вершин резцов с обрабатываемой поверхностью. 2. A method according to claim 1, characterized in that the grooves are bored by two cutters spaced apart (along the axis of the boring bar, rotated by an angle | 3 in a plane passing through the axes of both grooves, and the angle values ip and distance / is determined by the formulas: Y ti + d (, 3 - arctan (/ i +), where D is the diameter of the round hole; d is the diameter of the groove; / 1 - the distance between the points of contact of the tool tips and the surface to be measured along the feed direction.
3. Способ по п. 1, отличающийс тем, что растачивают канавки одним резцом, установленным на расточной оправке, повернутой в плоскости, перпендикул рной к проход щей через оси каиавок плоскости, на угол т arccos -,, YK-2 + 4h(D+ h) где D - диаметр круглого отверсти ; К - ширина канавки; h - глубина канавки.3. A method according to claim 1, characterized in that the grooves are bored with one cutter mounted on a boring bar rotated in a plane perpendicular to the plane passing through the axes of the cup by an angle T of the arccos - ,, YK-2 + 4h (D + h) where D is the diameter of the round hole; K - groove width; h is the depth of the groove.
. , Л. L
ШSh
ii даii yes