SU439363A1 - Welding flux - Google Patents
Welding fluxInfo
- Publication number
- SU439363A1 SU439363A1 SU1930538A SU1930538A SU439363A1 SU 439363 A1 SU439363 A1 SU 439363A1 SU 1930538 A SU1930538 A SU 1930538A SU 1930538 A SU1930538 A SU 1930538A SU 439363 A1 SU439363 A1 SU 439363A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- fluoride
- flux
- welding
- lanthanum
- welding flux
- Prior art date
Links
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
Изобретение относитс к сварочиьгм материалам , в частности к флюса.м дл дуговой свар,ки титана н его сплавов в среде заш,итиы .х газов.The invention relates to welding materials, in particular, flux. For arc welding, titanium and its alloys in the medium of high-pressure, high-pressure gases.
Известен флюс дл дуговой сварки титана и его сплавов, содержащий следующие компоненты (в %):A known flux for arc welding of titanium and its alloys, containing the following components (in%):
Фтористый литий20-30Lithium fluoride 20-30
Фтористый лантан15-20Fluoride lanthanum15-20
Фтористый стронций20-50Strontium fluoride 20-50
Фтористый натрий20-30Sodium fluoride 20-30
При увеличении скорости тока до 200 А эффективность флюса снижаетс , т. к. флюс расплавл етс на значительном рассто ини от сварочной ванны, затекает в зазор стыка пластин и вскипает на подходе к сварочной ванне. Это приводит к выплескам л идкого металла, нарушению процесса и к по влению пор в щвах вследствие того, что флюс содержит легкоплавкие, легкокип щие компоненты; фториды лити и натри .As the current speed increases to 200 A, the flux efficiency decreases, since the flux melts at a considerable distance from the weld pool, flows into the gap between the plates and boils as it approaches the weld pool. This leads to splashing of liquid metal, disruption of the process and to the appearance of pores in the grooves due to the fact that the flux contains low-melting, low-boiling components; lithium and sodium fluorides.
С целью повышени качества сварного соединени и повышени производительиости в состав флюса введены фтористый магний в количестве 35-40% и фтористый барий в количестве 8-10%, а остальиые компоненты вз ты в следующем соотнощенин (в %): Фтористый стронц1 й25-30In order to improve the quality of the welded joint and increase the productivity, magnesium fluoride in the amount of 35-40% and barium fluoride in the amount of 8-10% were introduced into the composition of the flux, and the rest of the components were taken in the following ratio (25%)
Фтористый лантанОстальноеFluoride lanthanum Else
Фторнстый магний и фтористый лантан вз ты в соотношении 2:3.Magnesium fluoride and lanthanum fluoride are taken in a 2: 3 ratio.
Предложенный флюс позвол ет повысить производительность процесса сварки при увеличении тока, не иаруща его стабильности, и кроме того, повыщает ударную в зкость н пластичность сварных соединений а-{-р - сплавов титана.The proposed flux improves the performance of the welding process with an increase in current, not the accuracy of its stability, and, in addition, increases the toughness and ductility of welded joints of a - {- p - titanium alloys.
Введение фтористого магни и фтористого бари повышает сопротивл емость коррозионному растрескиванию при повышенных температурах, т. «. легкоплавкие компоненты заменены более тугоплавкими. Дл получеНИН стабильности процесса сварки и хорошего формировани шва содержание фтористого бари не должно превышать 10%. Высока эффективность проплавлени обеспечиваетс содержанием фтористого магни во флюсе не менее 35%. Сочетание эффективности проилавлени , ударной в зкости и пластичностн швов при сварке а+Р - сплавов титана достигаетс в том случае, если соотнощение содержани фтористого магни и фтористогоThe introduction of magnesium fluoride and barium fluoride increases the resistance to corrosion cracking at elevated temperatures, t. ". fusible components replaced by more refractory. In order to obtain a stable welding process and good weld formation, the content of barium fluoride should not exceed 10%. High penetration efficiency is provided by the content of magnesium fluoride in the flux of at least 35%. The combination of the efficiency of toughness, toughness and ductility of welds in welding of a + P - titanium alloys is achieved if the ratio of the content of magnesium fluoride and fluoride
лантана находитс в пределах 2-3.lanthanum is in the range of 2-3.
В этом случае выполн етс посто нство соотношени взаимодействующих масс жидкого металла и фтористого лантана при повыщении сварочного тока и скорости сварки. 3 Предмет изобретени 1. Сварочный флюс дл дуговой сварки титана и его сплавов, содержащий фтористый стронций н фтористый лантаи, отличающий- 5 с тем, что, с целью повышени качества сварного соединени и повышени производительности , в его состав введены фтористый 4 магний в количестве 35-40% н фтористый барий в (Количестве 8-10%, а остальные компоненты флюса вз ты в следующем соотнотении (в %): Фтористый стровций25-30 Фтористый лантанОстальное 2. Флюс по п. 1, отличающийс тем, что фтористый магний и фтористый лантан вз ты в соотношенни 2-3.In this case, the ratio of the interacting masses of the liquid metal and lanthanum fluoride is maintained when the welding current is increased and the welding speed is increased. 3 The subject matter of the invention 1. Welding flux for arc welding of titanium and its alloys, containing strontium fluoride and lantai fluoride, characterized by the 5 with the fact that, in order to improve the quality of the welded joint and increase productivity, its composition included 35 magnesium -40% n barium fluoride in (Amount 8-10%, and the remaining flux components are taken in the following relationship (in%): Stationary fluoride 25-30 Lanthanum fluoride Remaining 2. Flux according to claim 1, characterized in that magnesium fluoride and fluoride Lanthanum is taken in a ratio of 2-3.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU1930538A SU439363A1 (en) | 1973-06-14 | 1973-06-14 | Welding flux |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU1930538A SU439363A1 (en) | 1973-06-14 | 1973-06-14 | Welding flux |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU439363A1 true SU439363A1 (en) | 1974-08-15 |
Family
ID=20556104
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU1930538A SU439363A1 (en) | 1973-06-14 | 1973-06-14 | Welding flux |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU439363A1 (en) |
-
1973
- 1973-06-14 SU SU1930538A patent/SU439363A1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3627574A (en) | Covered low hydrogen arc welding electrode | |
US3405248A (en) | Core wire for electric arc welding | |
US3424626A (en) | Low silica welding composition | |
SU439363A1 (en) | Welding flux | |
SU279311A1 (en) | Flux for electroslag welding of aluminium and its alloys | |
SU407695A1 (en) | ELECTRODE COATING | |
US3932200A (en) | Flux for a build-up welding | |
US4663244A (en) | Filler containing easily oxidizable elements | |
SU420426A1 (en) | WELDING FLUX | |
JPH0547318B2 (en) | ||
SU1692793A1 (en) | Flux for electric arc welding of stainless steel in protective gas atmosphere | |
SU140309A1 (en) | Fluoride Flux | |
SU493322A1 (en) | Welding electrode | |
JPH0381094A (en) | Flux cored wire for welding stainless steel | |
JPS6313798B2 (en) | ||
SU1018835A1 (en) | Flux for welding aluminium alloys | |
SU34423A1 (en) | Electrode for arc electric avark | |
SU977131A1 (en) | Flux composition for welding non-consumable electrode | |
SU1299753A1 (en) | Flux for gas-shielded arc welding | |
KR0125262B1 (en) | Flux-cored wire for use in gas shielded arc welding with multi-electrodes and process using the same | |
SU525516A1 (en) | The composition of the welding wire | |
SU273984A1 (en) | Flux for electroslag welding | |
SU1026998A1 (en) | Electrode coatng composition | |
SU899311A1 (en) | Welding flux | |
KR800000726B1 (en) | Electro gas arc welding rod of compound |