SU1787687A1 - Method of manufacturing compact billets from titanium alloy pipelines - Google Patents
Method of manufacturing compact billets from titanium alloy pipelines Download PDFInfo
- Publication number
- SU1787687A1 SU1787687A1 SU914922980A SU4922980A SU1787687A1 SU 1787687 A1 SU1787687 A1 SU 1787687A1 SU 914922980 A SU914922980 A SU 914922980A SU 4922980 A SU4922980 A SU 4922980A SU 1787687 A1 SU1787687 A1 SU 1787687A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- screenings
- deformation
- granules
- compact
- capsule
- Prior art date
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
Description
Изобретение относится к порошковой металлургии, а именно к способам получения компактных заготовок с одновременным уплотнением и спеканием.The invention relates to powder metallurgy, and in particular to methods for producing compact blanks with simultaneous compaction and sintering.
В порошковой металлургии известны различные способы получения компактных загЪтовок из металлических гранул, такие как горячее изостатическое прессование, горячее гидростатическое прессование, совмещенный процесс компактирования и штамповки, горячая изостатйческая штамповка.In powder metallurgy, various methods are known for producing compact blanks from metal granules, such as hot isostatic pressing, hot hydrostatic pressing, a combined process of compacting and stamping, hot isostatic stamping.
Известен способ изготовления изделий из труднопрессуемых металлических по-, рошков на никелевой основе, включающий засыпку порошка в капсулу, ее вакуумирование. нагрев, одноосное уплотнение до плотности 0,93-0,98, осадку с боковым выдавливанием й радиальным подпором не менее 1,7 предела текучести материала из герметизируют, нагревают и компактируют осадкой в условиях неравномерного сжатия с радиальным истечением материала в температурно-скоростных режимах сверхпластической деформации сплава с предельной степенью деформации компакта не мене 40% для стандартной фракции и не менее 50% для отсевов. Капсулу зачехляют в оболочку и деформируют совместно с ней со степенью деформации компакта не менее 20% для стандартной фракции и не менее 30% для отсевов с , радиальным подпором для стандартной 1 фракции не менее 0,5 от осевого усилия, идущего на совместное деформирование капсулы и оболочки, и не менее 0,4 - для отсевов. 1 з.п.ф.. 1 табл. 1 ил.A known method of manufacturing products from hard-pressed metal powders, nickel-based powders, including filling the powder into a capsule, its evacuation. heating, uniaxial compaction to a density of 0.93-0.98, sludge with lateral extrusion and radial backing of at least 1.7 the yield strength of the material is sealed, heated and compacted by sludge under conditions of uneven compression with radial outflow of material in superplastic temperature and speed conditions deformation of the alloy with a maximum degree of compact deformation of at least 40% for the standard fraction and at least 50% for screenings. The capsule is sheathed into the shell and deformed together with it with a degree of compact deformation of at least 20% for the standard fraction and at least 30% for screenings with a radial support for the standard 1 fraction of at least 0.5 of the axial force that goes to the joint deformation of the capsule and shells, and not less than 0.4 - for screenings. 1 zpf .. 1 tab. 1 ill.
делия и последующую прошивку. Недостатками этого способа являются: сложность технологического процесса, необходимость. использования мощного кузнечно-прессового оборудования, для создания высокого : гидростатического давления а компактируе- ι мом материале, отсутствие изотермических' условий, что также способствует возрастанию потребных усилий.division and subsequent firmware. The disadvantages of this method are: the complexity of the process, the need. the use of powerful forging and pressing equipment to create high: hydrostatic pressure and compacted material, the absence of isothermal conditions, which also contributes to an increase in required efforts.
Наиболее близким техническим решением является способ горячего изостатического прессования (ГИП) гранулируемых титановых сплавов, включающий засыпку гранул в капсулу, вакуумирование, дегазацию, герметизирование, нагрев, компактирование в условиях всестороннего равномерного сжатия, выдержку под давлением в изотермических условиях до получения готового компакта. Однако известный способ имеет следующие недостатки: низThe closest technical solution is the method of hot isostatic pressing (HIP) of granular titanium alloys, including filling granules into a capsule, evacuating, degassing, sealing, heating, compacting under conditions of comprehensive uniform compression, holding under pressure in isothermal conditions to obtain a finished compact. However, the known method has the following disadvantages: bottom
SU„n 1787687 А1 кий уровень механических свойств вследствие малой й неоднородно распределенной деформации и практически недеформированной исходной структуры в зонах, соответствующих центральным областям исходных гранул, чувствительности к инородным включениям, значительное количество которых находится в отсевах, являющихся отходами гранульного производства и по этой причине не пригодных для получения методом ГИП качественных компактов; использование сложного и дорогостоящего оборудования - газостата: низкая производительность процесса, вследствие длительных, в течение нескольких часов, выдержек под давлением, причем полезное время цикла, т.е. выдержка при заданных температурах й давлении, составляет .2025% от продолжительности всего цикла.SU „n 1787687 A1 level of mechanical properties due to small non-uniformly distributed deformation and practically undeformed initial structure in zones corresponding to the central regions of the initial granules, sensitivity to foreign inclusions, a significant amount of which is in screenings, which are waste products of granular production and therefore not suitable for obtaining high-quality compacts by the GUI method; the use of sophisticated and expensive equipment - a gas thermostat: low productivity of the process, due to the long exposure for several hours under pressure, and the useful cycle time, i.e. holding at specified temperatures and pressure is .2025% of the duration of the entire cycle.
Целью изобретения является повышение механических свойств компактов, использование отсевов для получения компактных заготовок, повышение производительности процесса, упрощение и удешевление технологии......The aim of the invention is to increase the mechanical properties of compacts, the use of screenings to obtain compact billets, increase process productivity, simplify and reduce the cost of technology ......
Поставленная цель достигается тем, что щ известном способе, включающем засыпку гранул титанового сплава в капсулу, вакуумирование, дегазацию, герметизирование, нагрев и компактирование в изотермических условиях, компактирование ведут осадкой в условиях неравномерного сжатия с радиальным истечением материала в температурно-скоростных режимах сверхпластической деформации (СПД) сплава на гидравлических прессах. Для компактов из гранул стандартной фракции деформация должна составлять не менее 40% и не менее 50% для компактов из отсевов. Для компактов из гранул стандартной фракции, имеющих предельную степень деформации менее 40% и менее 50% для компактов из отсевов капсулу зачехляют в оболочку, обеспечивающую радиальный подпор для стандартной фракции не менее 0,5 от осевого усилия Р, идущего на совместное деформирование капсулы и оболочки и не менее 0,4 - для отсевов, при условии, что для получения качественного компакта с уровнем механических свойств превышающем уровень ГИП, степень деформации должна быть не менее 20% для компактов из гранул стандартной фракции и не менее 30% для компактов из отсевов.This goal is achieved in that in the known method, which includes filling granules of a titanium alloy into a capsule, evacuating, degassing, sealing, heating and compacting under isothermal conditions, compacting is carried out by sedimentation under conditions of uneven compression with radial outflow of the material under temperature and speed conditions of superplastic deformation ( SPD) alloy on hydraulic presses. For compacts from granules of the standard fraction, the deformation should be at least 40% and at least 50% for compacts from screenings. For compacts from granules of the standard fraction having an ultimate degree of deformation of less than 40% and less than 50% for compacts from screenings, the capsule is sheathed in a shell providing a radial support for the standard fraction of at least 0.5 from the axial force P, which goes to the joint deformation of the capsule and shell and not less than 0.4 for screenings, provided that in order to obtain a high-quality compact with a level of mechanical properties exceeding the level of the ISU, the degree of deformation should be at least 20% for compacts from granules of a standard fraction and at least 30% for compacts from screenings.
Известный способ ГИП сочетает в себе длительное воздействие температуры и давления и после образования физического контакта и схватывания поверхностей гранул подобен диффузионной сварке, осуществляемой в условиях ползучести (постоянные напряжения и температура), что приводит к объемному взаимодействию и образованию общих зерен на границе раздела гранул. Компактирование методом ГИП осуществляется всесторонним равномерным сжатием с бессдвиговой деформацией периферийных зон гранул и сохранением исходной структуры в центральных зонах гранул. Дефекты поверхности и инородные включения оказываются впрессованными в объеме изделия и являютсяв дальнейшем концентраторами напряжений,The known GUI method combines a long-term effect of temperature and pressure, and after the formation of physical contact and setting of the granule surfaces, it is similar to diffusion welding carried out under creep conditions (constant stress and temperature), which leads to volumetric interaction and the formation of common grains at the granule interface. The HIP compaction is carried out by comprehensive uniform compression with shearless deformation of the peripheral zones of the granules and preservation of the original structure in the central zones of the granules. Surface defects and foreign inclusions are pressed into the product volume and are subsequently stress concentrators,
Предлагаемый способ изготовления компактных заготовок из гранул титановых сплавов был реализован следующим образом. Компактировали гранулы а +β титанового сплава ВТ23 стандартной фракции +125-500 мкм и гранулы фракции -125 мкм, взятые из бункера отходов после магнитной и аэродинамической сепарации. Г ранулы каждой фракций засыпали в сварные капсулы из стали 12Х18Н ЮТ.The proposed method of manufacturing compact billets from granules of titanium alloys was implemented as follows. The granules a + β of the VT23 titanium alloy of the standard fraction + 125-500 μm were compacted and the granules of the -125 μm fraction taken from the waste bin after magnetic and aerodynamic separation. G ranules of each fraction were poured into welded capsules made of 12Kh18N YuT steel.
На чертеже представлен вид капсулы и оболочки для компактирования гранул. Номера позиций на рисунке соответствуют: 1The drawing shows a view of the capsule and shell for compacting granules. The item numbers in the figure correspond to: 1
- верхняя крышка с отверстием для засыпки гранул. 2 - нижняя крышка, 3 - обечайка, 4- top cover with a hole for filling granules. 2 - bottom cover, 3 - shell, 4
- заглушка, 5 - оболочка.- a stub, 5 - a shell.
Капсулы с гранулами вакуумировали: дегазировали, герметизировали заваркой заглушки электронным лучом. Затем их размещали в печи сопротивления, нагретой до температуры 850°С, выдерживали в печи 4Capsules with granules were evacuated: degassed, sealed by welding the plug with an electron beam. Then they were placed in a resistance furnace heated to a temperature of 850 ° C, kept in an oven 4
ч. Деформирование осуществляли плоскими нешлифованными бойками из сплава ЖС6У в установке изотермического деформирования, нагретой до оптимальной температуры СПД сплава, смонтированной на гидравлическом прессе усилием 1600 т.с. Оптималь- \ ный температурно-скоростной режим СПД титанового сплава ВТ23: Т = 850°С, έ= 10~4 с’1. Проведённые исследования показали, что для гранулируемого титанового сплава ВТ23 оптимальный температурно-скоростной режим СПД: Т = 850°С, έ =10_3-104 с \ Значение скорости деформирования в начален вконце процесОакомпактирования для различных степеней деформации приведены в таблице. Степень деформаций рассчитывали по формуле:h. The deformation was carried out by flat unpolished dies of the ZhS6U alloy in an isothermal deformation unit heated to the optimum temperature of the alloy SPD mounted on a hydraulic press with a force of 1600 tp The optimum temperature-and-speed regime of the SPD of VT23 titanium alloy: T = 850 ° C, έ = 10 ~ 4 s' 1 . The studies showed that for the granulated VT23 titanium alloy, the optimum temperature and speed regime of the SPD is: T = 850 ° C, έ = 10 _3 -10 4 s. The value of the strain rate in the beginning at the end of the compaction process for various degrees of deformation is given in the table. The degree of deformation was calculated by the formula:
ро Но где е- средняя относительная высотная деформация;ro But where e is the average relative altitudinal deformation;
Но - начальная высота компакта;But - the initial height of the compact;
Нк - конечная высота компакта;Hk - the final height of the compact;
ро - начальная плотность засыпки.ro is the initial density of the backfill.
Порядок скорости деформации 10~3 с”1 был реализован на прессе усилием 1600 т.е. со скоростью деформирования 0,2 мм/с и соответствует скоростному интервалу СПД гранулируемого титанового сплава ВТ23 (таблица: примеры 1-3, 6-8, 11-16, 19-24). Запредельные значения скорости деформации порядком 10'1 с'1 были реализованы на прессе усилием 1000 т.е. со скоростью деформирования 13мм/с (примеры 4,9,17, 18, 25, 26). Компактирование заготовок из гранул стандартной фракции вели в температурно-скоростных режимах СПД сплава ВТ23 с предельными степенями деформации равными 20,40, и 50% (примеры 1-3), для компактов из отсевов 30, 40, 60% (примеры 6-8).The order of the strain rate of 10 ~ 3 s ” 1 was realized on a press with a force of 1600, i.e. with a strain rate of 0.2 mm / s and corresponds to the SPD speed interval of granulated VT23 granular titanium alloy (table: examples 1-3, 6-8, 11-16, 19-24). Outrageous values of the strain rate in the order of 10 1 s 1 were realized on a press with a force of 1000 i.e. with a strain rate of 13 mm / s (examples 4,9,17, 18, 25, 26). The compaction of the blanks from the granules of the standard fraction was carried out in the temperature and speed conditions of the SPD of the VT23 alloy with the ultimate degrees of deformation equal to 20.40 and 50% (examples 1-3), for compacts from screenings 30, 40, 60% (examples 6-8) .
Для определения влияния скорости деформации на качество компактов, полученных осадкой капсул без оболочки) компактирование вели в оптимальном температурном режиме СПД сплава ВТ23, но со скоростями деформации, не соответствующими скоростному интервалу СПД со степенями деформации 60% (пример 4) для стандартной фракции и 65% (пример 9) для отсевов, а для компактов, полученных осадкой капсул в оболочке со степенями деформации 20, 60% (примеры 17, 18). для стандартной фракции и 30, 65% (примеры 25, 26) для отвесов.To determine the effect of the strain rate on the quality of the compacts obtained by depositing capsules without a shell), compacting was carried out in the optimum temperature regime of the SPD of the VT23 alloy, but with strain rates not corresponding to the SPD speed range with the degrees of deformation of 60% (Example 4) for the standard fraction and 65% (example 9) for screenings, and for compacts obtained by precipitation of capsules in the shell with degrees of deformation of 20, 60% (examples 17, 18). for the standard fraction and 30, 65% (examples 25, 26) for plumb.
Для определения влияния радиального подпора на)качество заготовок из гранул стандартной фракции и его предельной величины, обеспечивающей уровень механических свойств выше уровня ГИП, компактирование вели в температурно-скоростных режимах СПД сплава с различными степенями деформации и радиальным подпором меньше 0,5 (пример 11), равном 0.5 (примеры 12-15) и больше 0,5 (пример 16) от осевого усилия, идущего на совместное деформирование капсулы с материалом и оболочки. Для этого капсулу с гранулами стандартной фракции зачехляли в оболочку с толщиной стенки 10, 20, 25 мм соответственно приведенной величине радиального подпора. Аналогично капсулы с отсевами зачехляли в оболочку с толщиной стенки 5, 10, 20 мм, обеспечивающие радиальный подпор соответственно менее 0,4 (пример 19), равным 0,4 (примеры 20-23) и больше 0,4 (пример 24).To determine the effect of radial support on) the quality of the workpieces from granules of the standard fraction and its limit value, providing a level of mechanical properties above the level of the ISU, was compacted in the temperature and speed conditions of the SPD alloy with various degrees of deformation and radial support less than 0.5 (example 11) equal to 0.5 (examples 12-15) and more than 0.5 (example 16) from the axial force going to joint deformation of the capsule with the material and the shell. For this, a capsule with granules of a standard fraction was sheathed in a shell with a wall thickness of 10, 20, 25 mm, respectively, given the value of the radial support. Similarly, capsules with screenings were sheathed in a shell with a wall thickness of 5, 10, 20 mm, providing a radial support respectively less than 0.4 (example 19), equal to 0.4 (examples 20-23) and more than 0.4 (example 24).
Для сравнения предлагаемого способа С прототипом провели ГИП капсул с гранулами стандартной фракции (пример 5) и отсевами (пример 10) по режиму Т = 850°С, давление в контейнере 1600 атм, выдержка под давлением 4 ч.To compare the proposed method With the prototype spent ISU capsules with granules of the standard fraction (example 5) and screenings (example 10) according to the mode T = 850 ° C, the pressure in the container 1600 atm, exposure under pressure of 4 hours
Анализ качества заготовок в зависимости от условий проведения компактирова5 ния показал следующее. Проведение компактирования капсулы без оболочки в изотермических условиях и температурноскоростных режимах СПД гранулируемого титанового сплава и со степенью деформа10 ции компакта не менее 40% для стандартной фракции и не менее 50% для отсевов, обеспечивает уровень механических свойств выше уровня свойств компактов, полученных ГИП, для стандартной фракции 15 на 4,7-5,2% для Оэ.2 , на 3,9-4,5% для σβ , на 1% для <5 , на 34,5-51,4% для ψ , наAnalysis of the quality of the workpieces depending on the conditions of compaction5 showed the following. Carrying out the compaction of a capsule without a shell under isothermal conditions and temperature conditions of SPD of a granular titanium alloy and with a degree of compact deformation of at least 40% for the standard fraction and at least 50% for screenings provides a level of mechanical properties higher than the properties of compacts obtained by the ISU for standard fraction 15 by 4.7-5.2% for Oe.2, by 3.9-4.5% for σ β , by 1% for <5, by 34.5-51.4% for ψ, by
2,2-17,4% для KCU, а для компактов, полученных из отсевов, соответственно на 5,47,0% для Оо,2, на 4.7-6,3% для σΒ . на 1% 20 для д . на 23,8-38.4% для ψ, на 1,8-3,5% для KCU. Увеличение степени деформации выше 40% для стандартной фракции и выше 50% для отсевов'не приводит к заметному росту механических свойств. Компактирова25 ние капсул без оболочки в скоростных режимах не соответствующих скоростям СПД сплава, со степенями деформации 60% для стандартной фракции и 65% для отсевов приводит к снижению уровня механических 30 свойств ниже уровня ГИП. Компактирование капсул в оболочке со скоростями деформации не соответствующими скоростями СПД сплава, со степенями деформации 20. 60% для гранул стандартной фракции и 30. 35 65% для отсевов по сравнению с компактированием капсул в оболочке и в скоростном, режиме СПД сплава приводит к снижению уровня механических свойств ниже уровня ГИП. Компактирование в оболочке в темпе40 ратурно-скоростных режимах СПД сплава для компактов из гранул стандартной фракции, имеющих предельную степень деформации менее 40% и для компактов из отсевов соответственно менее 50% с ради45 альным подпором не менее 0,5 от осевого усилия и степенью деформации компакта не менее 20% для стандартной фракции и соответственно с радиальными подпором не менее 0,4 и деформацией не менее 30% для 50 отсевов обеспечивает уровень механических свойств выше уровня ГИП. Для стандартной фракции на 0,7-4,6% для dp,2, на 1,4-2,7% для σβ , на 20-30% для <5 , на 31,8_ 45,0% для у», на 13,0—21,7% для KCU, а для отсевов на 4,8-7,0% для Cfo.2. на 3,3-5,9% для σΒ , на 0,.8-7,9% для ό , на 34,4-54,3% для ул на 1,8% для KCU. Степень деформации для компактов из гранул стандартной фракции менее 20% и менее 30% для ком1787687 пактов из отсевов приводит к снижению уровня механических свойств ниже уровня ГИП. Радиальный подпор менее 0,5 для стандартной фракции и менее 0,4 для отсевов приводит к снижению уровня механических свойств ниже уровня ГИП. Увеличение радиального подпора выше 0.5 для стандартной фракции и выше 0,4 для отсевов не приводит к заметному росту свойств.2,2-17,4% for KCU, and for compacts prepared from screenings, respectively 5,47,0% to Oo 2, in 4.7-6,3% for σ Β. at 1% 20 for d. 23.8-38.4% for ψ, 1.8-3.5% for KCU. An increase in the degree of deformation above 40% for the standard fraction and above 50% for screenings does not lead to a noticeable increase in mechanical properties. The compacting of capsules without a shell in high-speed regimes that do not correspond to the SPD speeds of the alloy, with degrees of deformation of 60% for the standard fraction and 65% for screenings, leads to a decrease in the level of 30 mechanical properties below the level of the ISU. Compaction of capsules in the shell with strain rates not corresponding to the SPD rates of the alloy, with degrees of deformation of 20. 60% for granules of the standard fraction and 30. 35 65% for screenings compared to compaction of capsules in the shell and in the high-speed mode of SPD alloy leads to a decrease in the level mechanical properties below the level of the ISU. Compaction in the shell in the temperature and speed conditions of the SPD alloy for compacts from granules of the standard fraction having a maximum degree of deformation of less than 40% and for compacts from screenings, respectively, less than 50% with a radial support of at least 0.5 of the axial force and the degree of compact deformation at least 20% for the standard fraction and, accordingly, with a radial support of at least 0.4 and a strain of at least 30% for 50 screenings provides a level of mechanical properties above the level of the ISU. For the standard fraction, 0.7–4.6% for dp, 2, 1.4–2.7% for σ β , 20–30% for <5, and 31.8_ 45.0% for y , by 13.0-21.7% for KCU, and for screenings by 4.8-7.0% for Cfo. 2. by 3.3-5.9% for σ Β , by 0 .8-7.9% for ό, by 34.4-54.3% for ul by 1.8% for KCU. The degree of deformation for compacts from granules of a standard fraction of less than 20% and less than 30% for compacts 1787687 compacts from screenings leads to a decrease in the level of mechanical properties below the level of the ISU. Radial support of less than 0.5 for the standard fraction and less than 0.4 for screenings leads to a decrease in the level of mechanical properties below the level of the ISU. An increase in radial heading above 0.5 for the standard fraction and above 0.4 for screenings does not lead to a noticeable increase in properties.
Использование предлагаемого способа получения компактных заготовок из гранул титановых сплавов обеспечивает по сравнению с прототипом следующие преимущества:Using the proposed method for producing compact blanks from granules of titanium alloys provides, in comparison with the prototype, the following advantages:
повышение механических свойств компактов;increase the mechanical properties of compacts;
использование отсевов (фракция менее 125 мкм), являющихся безвозвратными отходами гранульного производства, для получения качественных компактных заготовок с уровнем свойств сравнимым с уровнем компактов из гранул стандартной фракции по прочностным характеристикам и превышающим его по пластическим характеристикам;the use of screenings (fraction less than 125 microns), which are irrevocable wastes of the granular production, to obtain high-quality compact billets with a level of properties comparable to the level of compacts from granules of the standard fraction in terms of strength characteristics and exceeding it in terms of plasticity;
, повышение производительности в 2-14 раз, которая возрастает с увеличением габаритных размеров капсул;an increase in productivity by 2-14 times, which increases with an increase in the overall dimensions of the capsules;
упрощение и удешевление технологии за счет исключения операции горячего изостатического прессования.simplification and cheaper technology by eliminating the operation of hot isostatic pressing.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU914922980A SU1787687A1 (en) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | Method of manufacturing compact billets from titanium alloy pipelines |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU914922980A SU1787687A1 (en) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | Method of manufacturing compact billets from titanium alloy pipelines |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1787687A1 true SU1787687A1 (en) | 1993-01-15 |
Family
ID=21567234
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU914922980A SU1787687A1 (en) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | Method of manufacturing compact billets from titanium alloy pipelines |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1787687A1 (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2504455C1 (en) * | 2012-11-01 | 2014-01-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Method of making billets from metal powders |
RU2555890C1 (en) * | 2014-02-25 | 2015-07-10 | Открытое акционерное общество "Композит" (ОАО "Композит") | Actuating element of lock device and method of its manufacturing out of alloy with shape memory effect |
RU2676126C1 (en) * | 2017-10-20 | 2018-12-26 | Акционерное общество "Композит" (АО "Композит") | Method for obtaining bar stock from intermetallic alloys for centrifugal plasma spraying |
RU2807399C1 (en) * | 2022-11-15 | 2023-11-14 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Юго-Западный государственный университет" | Method for producing heat-resistant nickel alloy from powders obtained by electroerosive dispersion of zhs6u alloy waste in distilled water |
-
1991
- 1991-03-29 SU SU914922980A patent/SU1787687A1/en active
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2504455C1 (en) * | 2012-11-01 | 2014-01-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Method of making billets from metal powders |
RU2555890C1 (en) * | 2014-02-25 | 2015-07-10 | Открытое акционерное общество "Композит" (ОАО "Композит") | Actuating element of lock device and method of its manufacturing out of alloy with shape memory effect |
RU2555890C9 (en) * | 2014-02-25 | 2015-11-10 | Открытое акционерное общество "Композит" (ОАО "Композит") | Actuating element of lock device and method of its manufacturing out of alloy with shape memory effect |
RU2676126C1 (en) * | 2017-10-20 | 2018-12-26 | Акционерное общество "Композит" (АО "Композит") | Method for obtaining bar stock from intermetallic alloys for centrifugal plasma spraying |
RU2807399C1 (en) * | 2022-11-15 | 2023-11-14 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Юго-Западный государственный университет" | Method for producing heat-resistant nickel alloy from powders obtained by electroerosive dispersion of zhs6u alloy waste in distilled water |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6521173B2 (en) | Low oxygen refractory metal powder for powder metallurgy | |
US6165413A (en) | Method of making high density sputtering targets | |
EP1541261B1 (en) | Production process for low oxygen refractory metal powder for powder metallurgy | |
US6228140B1 (en) | Texture free ballistic grade tantalum product and production method | |
US3824097A (en) | Process for compacting metal powder | |
JP2011041983A (en) | Device and method for hot isostatic pressing container | |
SU1787687A1 (en) | Method of manufacturing compact billets from titanium alloy pipelines | |
US5523048A (en) | Method for producing high density refractory metal warhead liners from single phase materials | |
JP2003342720A (en) | Method of producing molybdenum target for sputtering and molybdenum target | |
US5250172A (en) | Method to fabricate metallic containers by electroplating for use in hot isostatic pressing of metallic and/or ceramic powders | |
US4828793A (en) | Method to produce titanium alloy articles with high fatigue and fracture resistance | |
RU2332279C2 (en) | Method of making complex figure thin-walled sintered bars from heavy alloys based on tungsten | |
US3724050A (en) | Method of making beryllium shapes from powder metal | |
GB2142935A (en) | Seamless sintered iridium crucibles | |
US5108698A (en) | Method of making plate-shaped material | |
RU2822495C1 (en) | Method of producing dense material from titanium powder | |
EP0127312A1 (en) | A process for the consolidation of metal powder | |
US4534937A (en) | Process for sintering aluminum alloy powders under pressure | |
JP3993066B2 (en) | Method for producing sputtering target | |
JPH07238303A (en) | Method for forming metallic target material having high melting point | |
RU2011473C1 (en) | Method of producing composite powder materials with ceramic additives | |
SU1722694A1 (en) | Method to make semi-finished products from chip waste of aluminum alloys | |
Buekenhout et al. | Hot isostatic pressing of metal powders | |
CN114570926A (en) | Integrated sheathing method for powder metallurgy plates | |
SU884856A1 (en) | Method of producing articles from tungstem-free hard alloys |