SU1765250A1 - Method of treating articles made of stainless chromium steels - Google Patents
Method of treating articles made of stainless chromium steels Download PDFInfo
- Publication number
- SU1765250A1 SU1765250A1 SU904856364A SU4856364A SU1765250A1 SU 1765250 A1 SU1765250 A1 SU 1765250A1 SU 904856364 A SU904856364 A SU 904856364A SU 4856364 A SU4856364 A SU 4856364A SU 1765250 A1 SU1765250 A1 SU 1765250A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- wheels
- centrifugal
- cementation
- carried out
- package
- Prior art date
Links
Abstract
Использование: дл повышени эрозионной и кавитационной стойкости прочных органов центробежных рабочих колес. Сущность изобретени : центробежные колеса из нержавеющих хромистых сталей собирают в пакет, нагревают до температуры аус- тенизации, подвергают цементации, закаливают и отпускают. При проведении цементации в твердом карбюризаторе его помещают в каналы центробежного колеса, а сборку в пакет провод т с проставками, повтор ющими профиль сопр гающихс с ними поверхностей основного и покрывного дисков рабочего колеса, после чего ст гивают пакет с помощью ст жного элемента с закладкой между колесами и проставками герметизатора. Цементацию в жидком или газообразном карбюраторе провод т при вращении пакета колес. 2 з.п.ф-лы, 4 ил., 3 табл.Use: to improve the erosion and cavitation resistance of durable bodies of centrifugal impellers. SUMMARY OF THE INVENTION: Centrifugal wheels of stainless chromium steels are assembled into a bag, heated to a setting temperature, subjected to carburization, quenched, and released. When cementation is carried out in a solid carburizer, it is placed in the channels of the centrifugal wheel, and assembly into the bag is carried out with spacers that repeat the profile of the surfaces of the main and top disks of the impeller that mate with them, and then tighten the bag with a clamping element with a tab between wheels and spacers sealer. Cementation in a liquid or gaseous carburetor is carried out while rotating the wheel package. 2 hp ff, 4 ill., 3 tab.
Description
соwith
СWITH
Изобретение относитс к машиностроению , в частности к способам повышени эрозионной и кавитационной стойкости проточных органов центробежных рабочих колес из нержавеющих хромсодержащих сталей, и может быть использовано дл повышени кавитационной стойкости многих деталей машин: предвключенные винты (шнеки), направл ющие аппараты, гребные винты судов и других.The invention relates to mechanical engineering, in particular, to methods for improving the erosion and cavitation resistance of flow-through parts of centrifugal impellers made of stainless chromium-containing steels, and can be used to improve the cavitation resistance of many machine parts: upstream screws (screws), guide vanes, ship propellers and others.
Кавитаци происходит в питательных, конденсатных, магистральных, нефт ных насосах, на поверхност х внутренних каналов центробежных рабочих колес и направл ющих аппаратов, а при наличии в конструкции насоса предвключенного винта (шнека) - на его плоскост х.Cavitation takes place in nutrient, condensate, main, oil pumps, on the surfaces of internal channels of centrifugal impellers and guide vanes, and if there is a screw (screw) in the design of the pump, on its planes.
Известен способ повышени кавитационной стойкости хромистых нержавеющих сталей типа 20X13, 14Х17Н2, Х18 и других, посредством объемной или поверхностной закалки с отпуском на структуру мартенсит отпуска.There is a method of increasing the cavitation resistance of chromium stainless steels of the type 20X13, 14X17H2, X18 and others, by means of bulk or surface hardening with tempering on the structure of martensite tempering.
Недостатком такого способа вл етс относительно низка кавитационна стойкость и поэтому не удовлетвор юща возникшие потребности машиностроени в кавитационных материалах.The disadvantage of this method is the relatively low cavitation resistance and therefore not satisfying the arising engineering needs in cavitation materials.
Известно также, что с повышением содержани углерода в стали увеличиваетс количество твердой составл ющей - карбида , повышающего сопротивление кавитаци- онному разрушению стали в отожженном состо нии вследствие рассредоточени энергии удара на большую площадь. ЧастьIt is also known that with an increase in the carbon content in steel, the amount of the solid component — carbide — increases, which increases the resistance to cavitation destruction of steel in the annealed state due to dispersal of the impact energy over a large area. Part
s|s |
о ел ю ел оo ate u ate o
энергии воспринимаетс карбидами, защищающими в какой-то мере феррит от разрушени , в св зи с чем затрудн етс возникновение трещины и ее распространение .energy is perceived by carbides, which to some extent protect the ferrite from destruction, and therefore the occurrence of the crack and its propagation are hampered.
Таким образом, раскрыта роль карбидной фазы в снижении кавитационной эрозии дл сталей, содержащих феррито- карбидную смесь в отоженном или высокоотпущенном состо нии.Thus, the role of the carbide phase in reducing cavitation erosion has been disclosed for steels containing a ferrite-carbide mixture in the annealed or highly extruded state.
Дл обеспечени значительной стойкости при кавитационном воздействии структура должна иметь большое сопротивление пластической деформации и высокое сопротивление хрупкому разрушению. Такой структурой вл етс мартенсит. Известно, что углеродиста сталь (0,42%) после закалки и отпуска на 300°С обладает наивысшим сопротивлением отрыву (253 кг/мм2).In order to provide significant resistance under cavitation, the structure must have a high resistance to plastic deformation and a high resistance to brittle fracture. Such a structure is martensite. It is known that carbon steel (0.42%) after quenching and tempering at 300 ° C has the highest tear resistance (253 kg / mm2).
Рентгеноструктурное изучение поведе- ни мартенсита при микроударном воздействии подтвердило, что мартенсит претерпевает такие структурные превращени , которые обеспечивают ему наибольшее сопротивление отрыву и высокую кавитационную стойкость.An X-ray structural study of the behavior of martensite under a micro-impact has confirmed that martensite undergoes such structural transformations that provide it with the greatest resistance to detachment and high cavitation resistance.
Из экспериментальных данных следует, что пластическа деформаци в результате микроударного воздействи вызывает частичный распад мартенсита, о чем свиде- тельствует уменьшение отношени С/а, Вследствие пластической деформации возникают мелкие зародыши карбидной фазы, окруженные мартенситом с пониженной концентрацией углерода. С течением вре- мени увеличиваетс количество обедненного углеродом мартенсита и концентраци углерода по всему объему, подвергающегос микроударному воздействию, становитс более однородной. Таким образом, распад мартенсита происходит аналогично тому, как он осуществл етс при низкотемпературном отпуске.From the experimental data, it follows that plastic deformation due to micro-impact causes partial decomposition of martensite, which is evidenced by a decrease in the C / a ratio. Small plastic nuclei of the carbide phase, surrounded by martensite with a low carbon concentration, appear as a result of plastic deformation. Over time, the amount of carbon-depleted martensite increases and the concentration of carbon throughout the volume exposed to the microshock effect becomes more uniform. Thus, the decomposition of martensite occurs in the same way as it is carried out during low-temperature tempering.
Наблюдаемые изменени микрообъемов , выражающиес в возникновении пла- стической деформации и частичном распаде мартенсита, обуславливают его упрочнение и высокое сопротивление пластической деформации . Эти изменени , интенсивно развива сь на первом этапе микроударного воздействи , обеспечивают длительный инкубационный период, а на втором этапе мартенсит уже находитс в состо нии высокого сопротивлени отрыву, что обеспечивает высокую стойкость и сопротивление разрушению.The observed changes in microvolumes, manifested in the occurrence of plastic deformation and partial decomposition of martensite, cause its hardening and high resistance to plastic deformation. These changes, intensively developed in the first stage of the micro impact, provide a long incubation period, and in the second stage, the martensite is already in a state of high tear-off resistance, which provides high durability and resistance to destruction.
На основании изложенного, т.е. роли карбидной фазы в снижении кавитационной эрозии дл сталей в отожженном или высокоотпущенном состо нии, а также роли мартенсита в сопротивлении микроударному нагружению при кавитации и учитыва высокую кавитационную стойкость инструментальных сталей ХГ, Х12Ф1, Х18 и других, делаем вывод, что сочетание высокопрочного мелкодисперсного мартенсита хромистой нержавеющей стали мартенситногс или мартенситоферритного класса с большим количеством равномерно распределенных мелкодисперсных избыточных карбидов, обеспечит более высокую кавитационную стойкость, чем структура только одного мартенсита. Но така структура по аналогии с инструментальными высокохромистыми стал ми типа Х12 будет обладать большой хрупкостью. Поэтому она должна иметь минимальное соотношение глубины по отношению к толщине упрочн емой детали , при равномерном распределении по всей поверхности последней. Така структура может быть получена карбидизацией (цементацией ) хромистых нержавеющих сталей на глубину 0,6-1,5 мм в зависимости от конструкции и условий нагружени деталей с последующей их закалкой в масле и низкотемпературного отпуска на твердость ННСэ 65-68 ед.Based on the foregoing, i.e. role of the carbide phase in reducing cavitation erosion for steels in the annealed or case of high-state, and the role of martensite in the resistance microshock loading cavitation and considering the high cavitation resistance of tool steels hCG, H12F1, X18 and others conclude that the combination of high fine martensite chromium martensitic or martensitoferrite grade stainless steel with a large number of evenly distributed fine excess carbides, will provide higher cavitation resistance than the structure of only one of martensite. But such a structure, by analogy with instrumental high-chromium steels of the X12 type, will have great fragility. Therefore, it should have a minimum depth ratio with respect to the thickness of the hardened part, with a uniform distribution over the entire surface of the latter. Such a structure can be obtained by carbidization (cementation) of chromium stainless steels to a depth of 0.6-1.5 mm, depending on the design and loading conditions of the parts, followed by their quenching in oil and low-temperature tempering on the HNSe hardness of 65-68 units.
Наличие в такой детали очень прочного и твердого поверхностного сло со структурой скрыто- или мелкокристаллического мартенсита с большим количеством равномерно распределенных избыточных мелкодисперсных карбидов НРСэ 65-68 ед. при относительно в зкой сердцевине со структурой мелкокристаллического мартенсита - ан не ниже 40 Дж/см2 и HRC3 45-50 ед. обеспечивают чрезвычайную кавитационную эрозионностойкость.The presence in such a detail of a very strong and solid surface layer with the structure of hidden or fine-crystalline martensite with a large number of uniformly distributed excess fine HRSe carbides of 65-68 units. with a relatively viscous core with the structure of fine crystalline martensite, it is not lower than 40 J / cm2 and HRC3 is 45-50 units. provide extreme cavitation erosion resistance.
Дл сравнени на закаленных и отпущенных образцах из стали 20X13 на структуру мартенсит отпуска: N 900-1 - закалка от 900°С в масле + отпуск 150°С, НРСэ 43 ед. и 980-1 - закалка от 980°С в масле + отпуск 150°С, HRC3 51-52 ед. через 12 ч испытани на ударно-эрозионном стенде (УЭС) при окружной скорости вращени образцов 80 м/с потер веса составила 0,2883 и 0,0403 г соответственно . При этом на первом образце имелись каверны диаметром около 1,5 и 0,2 мм и глубиной около 1 мм. На цементированном , закаленном и отпущенном образце К-3 закалка от 980°С в масле + отпуск 150°С, HRC3 63-64 ед., потер веса за каждые 12 ч испытаний на тех же параметрах работы стенда составила соответственно 0,0317; 0,0427; 0,0467; 0,0760; 0,0820; 0,0928 и 0,0874 г или 0,4593 г за 84 ч испытаний. При этом в месте соударени образца со струей воды, на всю его ширину, имело место рельефа общей эрозии поверхности металла наFor comparison, on quenched and tempered samples of steel 20X13 on the structure of martensite tempering: N 900-1 - quenching from 900 ° С in oil + tempering 150 ° С, НRSe 43 units. and 980-1 - quenching from 980 ° С in oil + tempering 150 ° С, HRC3 51-52 units. after 12 hours of testing on a shock erosion test bench (CES) with a circumferential speed of sample rotation of 80 m / s, the weight loss was 0.2883 and 0.0403 g, respectively. In this case, the first sample had caverns with a diameter of about 1.5 and 0.2 mm and a depth of about 1 mm. On the cemented, quenched and tempered sample K-3 hardening from 980 ° С in oil + tempering 150 ° С, HRC3 63-64 units, weight loss for every 12 hours of testing on the same bench operating parameters was respectively 0.0317; 0.0427; 0.0467; 0.0760; 0.0820; 0.0928 and 0.0874 g or 0.4593 g in 84 h tests. At the same time, in place of the impact of the sample with a stream of water, over its entire width, there was a relief of the general erosion of the metal surface on
глубину до 0,2 мм без следов каверн и других характерных признаков разрушени це- постности цементированного сло , присущего кавитационной эрозии.depth up to 0.2 mm without traces of cavities and other characteristic signs of destruction of the integrity of the cemented layer inherent in cavitation erosion.
В табл.1 приведен химический состав стали типа 20Х13Л различных плавок, примен емых дл исследовани кавитационной эрозии.Table 1 shows the chemical composition of steel of type 20X13L of various heats used for the study of cavitation erosion.
В табл.2 и 3 приведены результаты стендовых испытаний, выраженных в потере веса за различное врем испытаний образцов из стали типа 20X13 после различных способов упрочнени .Tables 2 and 3 show the results of bench tests expressed in weight loss for different times of testing specimens of steel type 20X13 after various methods of hardening.
Известен способ обработки деталей из нержавеющих хромистых сталей, преимущественно центробежных колес, включающий нагрев до температуры аустенизации, выдержку, закалку и отпуск.There is a method of processing parts of stainless chromium steels, mainly centrifugal wheels, including heating to austenization temperature, aging, quenching and tempering.
Однако известный способ не обеспечивает достаточно высокой кавитационной стойкости оборудовани , в частности рабочих колес и предвключенных винтов центробежных насосов, что приводит к выходу из стро деталей и узлов насосов и дополнительным затратам на его ремонт и замену изношенных деталей и узлов.However, the known method does not provide sufficiently high cavitational durability of equipment, in particular, impellers and upstream screws of centrifugal pumps, which leads to failure of pump parts and assemblies and additional costs for its repair and replacement of worn parts and assemblies.
Целью изобретени вл етс повышение эрозионной и кавитационной стойкости элементов проточных частей центробежных колес и предвключенных винтов из нержавеющих хромистых сталей.The aim of the invention is to increase the erosion and cavitation resistance of the elements of the flow parts of the centrifugal wheels and the upstream screws made of stainless chromium steels.
На фиг.1 представлен пакет центробежных колес в сборе с проставками дл проведени цементации в твердом карбюризаторе; на фиг.2 - то же, дл проведени цементации в жидком карбюризаторе; на фиг.З - то же, дл проведени цементации в газообразном карбюризаторе; на фиг.4 - сравнительна эрозионна стойкость образцов из стали 20X13.Fig. 1 shows an assembly of centrifugal wheels assembled with spacers for conducting carburizing in a solid carburizer; Fig. 2 shows the same for cementation in a liquid carburizer; fig. 3 - the same for cementation in a gaseous carburizer; 4 shows a comparative erosion resistance of specimens from steel 20X13.
Способ осуществл етс при помощи конструктивных элементов, включающих пакет центробежных колес 1 в сборе с проставками 2, повтор ющими профиль сопр женных с ними поверхностей основного 3 и покрывного 4 дисков. Между колесами 1 и проставками 2 осуществл етс закладка герметизатора 5 в виде уплотнительной смеси, а между собой колеса 1 и проставки 2 ст гиваютс с помощью ст жного трубчатого элемента 6 со ст жным клином 7.The method is carried out with the help of structural elements, including a package of centrifugal wheels 1 assembled with spacers 2, repeating the profile of the surfaces of the main 3 and the covering 4 disks associated with them. Between the wheels 1 and the spacers 2, the sealer 5 is laid in the form of a sealing mixture, and between them the wheels 1 and the spacers 2 are fastened with the help of the clamping tubular element 6 with the clamping wedge 7.
При использовании жидкого карбюризатора насыщение внутренних поверхностей 8 и 9 проточной части центробежных колес 1 осуществл ют при вращении на ст жном элементе б, выполн ющем в данном случае роль вала. Колесо 1 или пакет центробежных колес погружаетс при этом полностью в карбюризирующую сре- ДУВ случае использовани газообразного карбюризатора, насыщение поверхностей проточных частей центробежных рабочих колес 1 осуществл етс путем интенсивнойWhen using a liquid carburizer, the saturation of the inner surfaces 8 and 9 of the flow-through part of the centrifugal wheels 1 is carried out with rotation on the tension element b, which in this case plays the role of a shaft. In this case, the wheel 1 or the centrifugal wheels package is completely immersed in the carburizing medium; in the case of using a gaseous carburizer, the surfaces of the flow parts of the centrifugal impellers 1 are saturated with
продувки газообразной наугероживаю- щей среды при температуре 900-930°С через каналы 10 рабочих колес 1 с использованием корзины 11 и диффузора 12.purging the gaseous carbonizing medium at a temperature of 900–930 ° C through the channels 10 of the impellers 1 using the basket 11 and the diffuser 12.
0 Способ обработки деталей из нержавеющих хромистых сталей, преимущественно центробежных колес, осуществл ют следующим образом.The method of processing parts made of stainless chromium steels, mainly centrifugal wheels, is carried out as follows.
Предварительно собранный пакет цент5 робежных колес 1 нагревают до температуры аустенизации, затем провод т выдержку дл цементации проточной части центробежных колес 1, закалку и отпуск.The pre-assembled package cent5 of the transfer wheels 1 is heated to the austenization temperature, then the exposure is carried out for cementation of the flow part of the centrifugal wheels 1, quenching and tempering.
При проведении цементации в твердомWhen conducting cementation in solid
0 карбюризаторе его помещают в каналы 10 центробежных колес 1, а сборку в пакет провод т с проставками 2, повтор ющими профиль сопр гающихс с ними поверхностей основного 3 и покрывного 4 дисков0 the carburizer is placed in the channels 10 of the centrifugal wheels 1, and the assembly in the package is carried out with spacers 2, which repeat the profile of the mating surfaces of the main 3 and covering 4 disks
5 рабочего колеса 1, после чего ст гивают пакет с помощью ст жного элемента 6 с закладкой между колесами 1 и проставками 2 герметизатора 5.5 of the impeller 1, after which the bag is stacked using the clamping element 6 with a tab between the wheels 1 and the spacers 2 of the sealer 5.
Цементацию в жидком карбюризатореCementation in a liquid carburizer
0 провод т при вращении пакета колес 1,0 is carried out while rotating the package of wheels 1,
Цементацию в газообразном карбюризаторе провод т в шахтной печи, где в специальную корзину с диффузором помещают пакет из центробежных колес 1, через рабо5 чие органы которых вентил тором продувают газообразный карбюризатор при 900-950°С.Cementation in the gaseous carburizer is carried out in a shaft furnace, where a bag of centrifugal wheels 1 is placed in a special basket with a diffuser, through the working organs of which the gaseous carburizer is blown through the fan at 900–950 ° C.
Пример 1, Способ обработки деталей из нержавеющих хромистых сталей с цемен0 тизацией в твердом карбюризаторе.Example 1, The method of processing parts of stainless chromium steels with cementation in a solid carburizer.
В нижнюю проставку 2 в виде кольца укладывают центробежное колесо 1, затем в отверстие ступицы колеса 1 устанавливают ст жной трубчатый элемент 6. В каналыThe centrifugal wheel 1 is placed in the lower spacer 2 in the form of a ring, then a clamping tubular element 6 is installed in the hole of the wheel hub 1.
5 10 центробежного колеса 1 закладывают карбюризатор или пасту дл цементации, а также образцы-свидетели. Отверстие со стороны всоса центробежного колеса 1 закрывают второй проставкой 2, на которое5 10 centrifugal wheels 1 lay the carburizer or grouting paste, as well as witness samples. The hole on the suction side of the centrifugal wheel 1 is closed with a second spacer 2, to which
0 укладывают второе, по пор дку, центробежное колесо 1 и так до полного набора пакета. Пакет ст гивают посредством верхнего и нижнего ст жных клиньев 7, а между проставками 2 закладывают герметизатор 5 в0 stack the second, in order, centrifugal wheel 1 and so on until the complete set of the package. The package is tightened by means of the upper and lower clamping wedges 7, and between the spacers 2, a sealer 5 is placed in
5 виде уплотнительной смеси.5 as a sealing mixture.
Собранный пакет центробежных колес помещают в цементационную печь с температурой не выше +300°С и прогревают при этой температуре по всему сечению. Затем нагревают пакет до температуры 600°СThe assembled package of centrifugal wheels is placed in a grout oven with a temperature not higher than + 300 ° C and heated at this temperature throughout the cross section. Then heat the bag to a temperature of 600 ° C
со скоростью не более 100°С/ч и прогревают при этой температуре по всему сечению. После этого печь с пакетом центробежных колес 1 нагревают до температуры цементации , т.е. 900-930°С со скоростью нагрева печи и прогревают по всему сечению. После прогрева пакет выдерживают 8-10 ч и охлаждают с печью со скоростью не более 70°С/ч до температуры не выше 100°С.with a speed of not more than 100 ° C / h and heated at this temperature throughout the section. After that, the furnace with the centrifugal wheels package 1 is heated to the carburization temperature, i.e. 900-930 ° C with a heating rate of the furnace and heated over the entire cross section. After warming up, the bag is kept for 8-10 hours and cooled with a furnace at a speed of no more than 70 ° C / h to a temperature not higher than 100 ° C.
Затем пакет центробежных колес 1 разбирают в обратной последовательности, производ т осмотр (визуальный) цементируемых поверхностей, обраща особое внимание на отсутствие окислени цементируемой поверхности. Образцы-свидетели анализируютс с целью определени качества цементируемого сло (глубины, отсутствие перегрева в структуре, соответствие твердости НЙСЭ 65 ед.).Then the package of centrifugal wheels 1 is disassembled in the reverse order, an inspection (visual) of the cemented surfaces is made, paying special attention to the absence of oxidation of the cemented surface. Witness samples are analyzed to determine the quality of the cemented layer (depth, absence of overheating in the structure, compliance with a hardness of 65%).
Пример 2. Способ обработки деталей из нержавеющих хромистых сталей с цементацией в жидком карбюризаторе.Example 2. The method of processing parts of stainless chromium steel cementation in a liquid carburizer.
В начале производитс сборка пакета предварительно просушенных при 200- 300°С центробежных колес на ст жном элементе 6. Затем пакет центробежных колес 1 прогревают в ванне при температуре аусте- низации 550-600°С 50-60 мин с последующим переносом в высокотемпературную ванну с температурой цементации 900- 960°С, продолжительность цементации 60- 90 мин с повышением температуры ванны в конце процесса (на 15-20 мин до конца) до 960-980°С с последующей закалкой в масле и низкотемпературным отпуском. После этого производитс контроль глубины и твердости цементированного сло на образце-свидетеле (0,6-1,0 мм активной зоны, Н RC3 65-68 ед.).At the beginning, the package is assembled with centrifugal wheels pre-dried at 200-300 ° C on the tensioning element 6. Then the package of centrifugal wheels 1 is heated in a bath at an austenation temperature of 550-600 ° C for 50-60 minutes with subsequent transfer to a high-temperature bath grouting temperature 900–960 ° C, carburizing duration 60–90 min with an increase in the bath temperature at the end of the process (15–20 min to the end) to 960–980 ° C, followed by quenching in oil and low-temperature tempering. After that, the depth and hardness of the cemented layer on the witness specimen are monitored (0.6-1.0 mm of the core, H RC3 65-68 units).
С целью интенсификации процесс цементации провод т при вращении пакета колес 1.In order to intensify the process of cementation is carried out while rotating the package of wheels 1.
Пример 3. Способ обработки деталей из нержавеющих хромистых сталей с цементацией в газообразном карбюризаторе,Example 3. The method of processing parts of stainless chromium steels with carburizing in a gaseous carburizer,
На дно корзины 11 укладываетс нижн проставка 2 в виде кольца с ребрами, а затем на нее всасывающей стороной первое центробежное колесо 1. После этого на основной диск 4 центробежного колеса 1 устанавливают вторую проставку 2 и т.д. По мере набора пакета центробежных колес 1 устанавливают следующую корзину 11. Собранные секции корзины 11 соедин ютс ст жными элементами 6 и устанавливают в цементационную газовую печь. Печь закрывают крышкой и осуществл ют продувку печи подачей аммиака или инертного газа, а затем включают нагрев и при достижении 200°С осуществл ют подачу карбюризатораAt the bottom of the basket 11, a lower spacer 2 is placed in the form of a ring with ribs, and then the first centrifugal wheel 1 is sucked onto it with a suction side. After that, a second spacer 2 is installed on the main disk 4 of the centrifugal wheel 1, etc. As the stack of centrifugal wheels 1 is installed, the next basket 11 is installed. The assembled sections of the basket 11 are joined by clamping elements 6 and installed in a gas grout furnace. The furnace is closed with a lid and the furnace is purged by supplying ammonia or an inert gas, and then the heating is turned on and a carburizer is supplied when reaching 200 ° C.
в виде капель сентина. Продувку заканчивают при 750-800°С. При нагреве печи количество капель сентина/мин 50-75, при выдержке - 120-150 капель/мин. Цементацию провод т при 900-930°С с продолжительностью 5-7 ч. После выдержки провод т охлаждение вместе с печью до температуры не выше 200°С и подачей сентина в количестве 50-75 капель/мин. Открывать печь целесообразно после достижени температуры не выше 100°С во избежание окислени поверхности.in the form of droplets of septin. Blowing finish at 750-800 ° C. When the furnace is heated, the number of drops of serentin / min is 50-75, while holding - 120-150 drops / min. Cementation is carried out at 900–930 ° C with a duration of 5–7 hours. After aging, the cooling is carried out with the furnace to a temperature not higher than 200 ° C and the feed is 50–75 drops / min. It is advisable to open the furnace after reaching a temperature not higher than 100 ° C in order to avoid surface oxidation.
При газовой цементации производитс защита поверхностей основного 3 и покрывного 4 дисков центробежных колес 7 от цементации следующим составом, мас.%: Свинцовый сурик4During gas cementation, the surfaces of the main 3 and coating 4 disks of the centrifugal wheels 7 are protected from cementation with the following composition, wt.%: Red lead 4
Окись алюмини 8Aluminum oxide 8
Тальк16Talc16
Жидкое стекло72Liquid glass72
Контроль качества цементации проводитс визуально - на отсутствие окислени на цементируемой поверхности, т.е. зеленого налета, и в лабораторных услови х на глубину сло (0,8-1,2 мм) и твердость ННСЭCementation quality control is carried out visually - in the absence of oxidation on the cemented surface, i.e. green scurf, and in laboratory conditions at the depth of the layer (0.8-1.2 mm) and the hardness of the NNSE
не менее 65 ед. на закаленном образце-свидетеле .not less than 65 units on a tempered sample witness.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904856364A SU1765250A1 (en) | 1990-08-06 | 1990-08-06 | Method of treating articles made of stainless chromium steels |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904856364A SU1765250A1 (en) | 1990-08-06 | 1990-08-06 | Method of treating articles made of stainless chromium steels |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1765250A1 true SU1765250A1 (en) | 1992-09-30 |
Family
ID=21530527
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU904856364A SU1765250A1 (en) | 1990-08-06 | 1990-08-06 | Method of treating articles made of stainless chromium steels |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1765250A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2682264C1 (en) * | 2013-12-19 | 2019-03-18 | Гроц - Беккерт Кг | Tool for textiles and production method for same |
-
1990
- 1990-08-06 SU SU904856364A patent/SU1765250A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Ратнер Л.В. и Зеленский В.Г. Эрози материалов теплоэнергетического оборудовани . М.-Л.: Энерги , 1966, с.67-71.. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2682264C1 (en) * | 2013-12-19 | 2019-03-18 | Гроц - Беккерт Кг | Tool for textiles and production method for same |
| US10487429B2 (en) | 2013-12-19 | 2019-11-26 | Groz-Beckert Kg | Tool for textiles and production method for same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4386972A (en) | Method of heat treating ferrous metal articles under controlled furnace atmospheres | |
| KR100707220B1 (en) | Modified low temperature case hardening processes | |
| JPH0288714A (en) | Manufacture of steel member | |
| US4160680A (en) | Vacuum carburizing | |
| CN108342680B (en) | Carbonitriding method for thin-wall steel parts | |
| SU1765250A1 (en) | Method of treating articles made of stainless chromium steels | |
| US9365919B2 (en) | Method for reduction of time in a gas carburizing process and cooling apparatus utilizing a high speed quenching oil flow rate | |
| KR101866752B1 (en) | Low-Temperature Vacuum Carburizing Method | |
| JPS613878A (en) | Carburizing method and carburization hardening method of surface layer of member | |
| AU719778B2 (en) | Process for reducing the formation of carbon deposits | |
| JPH0312140B2 (en) | ||
| JP4858071B2 (en) | Steel surface treatment method and surface-treated steel material | |
| Misaka et al. | Gear Contour Hardening by Micropulse® Induction Heating System | |
| JP7050682B2 (en) | How to Make Steel Transverse Elements for Drive Belts for Continuously Variable Transmissions | |
| US5194096A (en) | Carburizing treatment of a steel with reduction of the hydrogen content in the carburized layer | |
| Kladarić et al. | The Effect of Carburizing on the Properties of Steel 20MnCr5 and 18CrNi8 | |
| JP2921235B2 (en) | Carburizing and quenching method | |
| RU2052536C1 (en) | Method for thermochemical treatment of steel products | |
| RU1808880C (en) | Method of gas cementation of steel articles | |
| RU2215794C1 (en) | Method of reduction heat treatment of articles made from heat-resistant chromium-nickel steels | |
| JPS59150017A (en) | Heat treatment of martensitic stainless cast steel | |
| SU863713A1 (en) | Method of gaseous carburization of structural steel articles | |
| SU1019008A1 (en) | Method for surface hardening of steels, preferably of the austentic class | |
| GB2490714A (en) | Methods and apparatus for gas carburising | |
| JPS6148514A (en) | Quenching method of steel |