SU1747242A1 - Lining of 300-400 ton steel teeming ladles - Google Patents

Lining of 300-400 ton steel teeming ladles Download PDF

Info

Publication number
SU1747242A1
SU1747242A1 SU894768883A SU4768883A SU1747242A1 SU 1747242 A1 SU1747242 A1 SU 1747242A1 SU 894768883 A SU894768883 A SU 894768883A SU 4768883 A SU4768883 A SU 4768883A SU 1747242 A1 SU1747242 A1 SU 1747242A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
lining
layer
thickness
working
bucket
Prior art date
Application number
SU894768883A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Александр Петрович Нагорный
Михаил Александрович Поживанов
Евгений Анатольевич Иванов
Николай Михайлович Караваев
Валерий Александрович Сахно
Александр Александрович Сахно
Евгений Никитич Гаджи
Василий Васильевич Поляков
Олег Васильевич Носоченко
Original Assignee
Мариупольский металлургический комбинат "Азовсталь"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Мариупольский металлургический комбинат "Азовсталь" filed Critical Мариупольский металлургический комбинат "Азовсталь"
Priority to SU894768883A priority Critical patent/SU1747242A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU1747242A1 publication Critical patent/SU1747242A1/en

Links

Landscapes

  • Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)

Abstract

Сущность изобретени : футеровка включает арматурный и рабочий набивные слои, толщина рабочего сло  футеровки измен етс  по зависимости 5 Кп + В, где 6 - толщина рабочего сло ; К - коэффициент пропорциональности, равный 4-18 мм/м; h - рассто ние от верхней кромки ковша; В - толщина арматурного сло . Набивной арматурный слой выполнен из песчаных, а набивной рабочий из кварцеглинистых или глиноземистых масс. 1 з.п.ф-лы, 6 табл. 1 ил.The essence of the invention: the lining includes reinforcing and working stuffed layers, the thickness of the working lining layer varies according to 5 Kp + B, where 6 is the thickness of the working layer; K - coefficient of proportionality, equal to 4-18 mm / m; h is the distance from the top edge of the bucket; B - thickness of the reinforcing layer. The stuffed reinforcing layer is made of sand, and the stuffed worker is made of quartz-clay or alumina masses. 1 hp ff, 6 tab. 1 il.

Description

Изобретение относитс  к черной металлургии , а именно, к разливке стали. Дл  разливки стали используют специальные сталеразливочные ковши, имеющие огнеупорную футеровку. Емкость стандартных ковшей дл  разливки стали, как правило, соответствует емкости сталеплавильного агрегата , из которого сталь выпускаетс  в ковш, и в современных конвертерных цехах находитс  в пределах 300-400 т. Огнеупорна  футеровка может быть выполнена огнеупорным кирпичем или набивной (или наливной) монолитной массойThe invention relates to ferrous metallurgy, namely, steel casting. For steel casting, special steel casting ladles having a refractory lining are used. The capacity of standard ladles for steel casting, as a rule, corresponds to the capacity of the steelmaking unit, from which steel is produced into the ladle, and in modern converter shops is in the range of 300-400 tons. The refractory lining can be made of refractory bricks or printed (or bulk) monolithic mass

Изготовление футеровки ковшей емкостью 300-400 т дл  разливки стали из штучных кирпичных изделий - трудоемкий и сложный процес, требует высококвалифицированного ручного труда и тормозит широкое внедрение механизации и автоматизации футеровочных работ. Более простыми и перспективными  вл кт.  МО нолитные футеровки ковшей, к основным достоинствам которых относитс  возможность механизации изготовлени  футеровки и сокращение или полное исключение расхода штучных козшевых кирпичных изделий , замен емых неформованными огнеупорными массами, широкое использование относительно недорогих и недифи- цитнух материалов. Сравнительна  оценка качества стали, разлитой из ковшей с монолитной набивной и обычной кирпичной футеровкой , показала, что переход на монолитную набивную футеровку не вли ет на качество разлитой стали. С экономической точки зрени  набивные и наливные монолитные футеровки сталеразливочных ковшей равноценны.The manufacture of lining buckets with a capacity of 300-400 tons for steel casting from piece brick products is a laborious and complex process, requires highly skilled manual labor and slows the widespread introduction of mechanization and automation of lining works. More simple and promising property. MOF lining of buckets, the main advantages of which include the possibility of mechanizing the manufacture of lining and the reduction or complete elimination of the expenditure of piece geese bricks replaced by unshaped refractory masses, the widespread use of relatively inexpensive and non-specified materials. A comparative assessment of the quality of steel cast from buckets with monolithic padded and ordinary brick lining showed that switching to a monolithic padded lining does not affect the quality of cast steel. From an economic point of view, printed and self-leveling monolithic linings of steel casting ladles are equivalent.

Все большее распространение получает набивна  (или наливна ) огнеупорна  футеровка сталеразливочных ковшей. Как правило , огнеупорна  монолитна  футеровка состоит из двух слоев огнеупорных материалов: арматурного сло  (прилегающего к металлическому корпусу ковша) и рабочего сло  (наносимого на арматурный слой и не2The lining of steel-teeming ladles is becoming more and more widespread. As a rule, a refractory monolithic lining consists of two layers of refractory materials: the reinforcing layer (adjacent to the metal body of the ladle) and the working layer (applied to the reinforcing layer and he

VIVI

N) N ЮN) N Yu

посредственно контактирующего с расплавом , наход щимс  в ковше при его использовании ). Характеристики набивных масс дл  монолитной футеровки ковшей, примен емых в черной металлургии наиболее часто , приведены в табл. 1.in direct contact with the melt in the ladle when it is used). Characteristics of ramming masses for monolithic lining of ladles used in ferrous metallurgy most often are given in Table. one.

Арматурный слой у аналогов с набивным рабочим слоем выполнен кирпичным, что увеличивает трудоемкость работ и не позвол ет полностью отказатьс  от практически не поддающихс  механизации и автоматизации процессов кирпичной кладки в Футеровке стенок ковша. Толщина рабочего сло , а также их обща  (суммарна )толщина в ковшах с монолитной набивной футеровкой не регламентируетс  и принимаетс  произвольно в каждом конкретном случае, исход  из проектной емкости сталеразли- вочного ковша и необходимости гарантии исключени  аварийных случаев при эксплуатации .The reinforcement layer of the analogs with a printed working layer is made of brick, which increases the laboriousness of the work and does not allow to completely abandon the practically impossible mechanization and automation of the masonry processes in the lining of the ladle walls. The thickness of the working layer, as well as their total (total) thickness in the buckets with monolithic stuffed lining, is not regulated and is taken arbitrarily in each particular case, based on the design capacity of the steel tile bucket and the need to guarantee exclusion of emergency cases during operation.

За прототип изобретени  прин та набивна  монолитна  футеровка, рабочий слой стенок которой выполнен из кварцевой массы 1 (см. табл. 1), а арматурный слой - кирпичный,The prototype of the invention adopted a padded monolithic lining, the working layer of the walls of which is made of quartz mass 1 (see Table 1), and the reinforcing layer is brick,

У стенок ковша рабочий набивной слой футеровки-прототипа имеет ступенчатое утолщение в придонной части. В верхней части по высоте стенок ковша слой набивной футеровки имеет одинаковую толщину, а увеличенна  толщина придонного сло  набивной футеровки также одинакова.At the walls of the bucket, the working stuffed layer of the lining of the prototype has a stepped thickening in the bottom part. In the upper part of the height of the walls of the bucket, the layer of printed lining has the same thickness, and the increased thickness of the bottom layer of the printed lining is also the same.

Недостатками всех монолитных огнеупорных футеровок ковшей емкостью 300- 400 т дл  разливки стали  вл ютс  относительно низка  стойкость по сравнению с кирпичной футеровкой; больша  толщина рабочего сло  и, следовательно, больша  толщина всего сло  футеровки (включа  рабочий и арматурный слои), принимаема  с целью гарантируемого исключени  возможных аварий при эксплуатации без учета процессов уплотнени  при набивке , реакции спекани  и фазовых превраще- ний во врем  сушки и последующей эксплуатации, что приводит к увеличению затрат массы на изготовление футеровки и уменьшает полезный объем ковша; повышенные потери разливаемой стали в виде скрапа, особенно при разливке первой плавки-ковша и использовани  новой футеровки; использование кирпича дл  армзтур- ного сло  существенно увеличивает трудоемкость изготовлени  футеровки и ее стоимость.The disadvantages of all monolithic refractory linings of 300-400 t buckets for casting steel are relatively low resistance compared to brick lining; a large thickness of the working layer and, consequently, a large thickness of the entire lining layer (including the working and reinforcing layers), taken to ensure the elimination of possible accidents during operation without taking into account packing processes during packing, sintering reaction and phase transformations during drying and subsequent operation , which leads to an increase in the cost of mass for the manufacture of lining and reduces the useful volume of the bucket; increased losses of cast steel in the form of scrap, especially when casting the first melting ladle and using a new lining; The use of bricks for the armor layer significantly increases the laboriousness and cost of lining.

Цель изобретени  - повышение стойкости набивной футеровки; уменьшение необ- ходимого расхода массы на набивку рабочего сло  футеровки и увеличение полезного объема ковша; уменьшение потерь разливаемой стали в виде скрапа; исключение использовани  кирпича дл  араматурно- го сло  стенок ковша; уменьшениеThe purpose of the invention is to increase the durability of a printed lining; a reduction in the required mass consumption for packing the working lining layer and an increase in the effective bucket volume; reduction of losses of cast steel in the form of scrap; elimination of the use of bricks for the arammatical layer of the ladle walls; decrease

трудоемкости изготовлени  футеровки и ее стоимости; уменьшение затрат на разливку стали и поэтому уменьшение себестоимости разлитой стали.labor intensity of lining manufacturing and its cost; reducing the cost of casting steel and therefore reducing the cost of cast steel.

Указанна  цель достигаетс  путем вып олнени  арматурного и рабочего сло  футеровки стенок сталеразливочного ковша емкостью 300-400 т набивным с посто нной одинаковой толщиной по высоте стенки арматурного сло  и измен ющейс  толщинойThis goal is achieved by making the reinforcement and working lining of the walls of the steel-teeming ladle with a capacity of 300-400 tons packed with a constant uniform thickness over the height of the wall of the reinforcing layer and varying thickness

рабочего сло  по зависимостиworking layer according to

(5 Kh + В,(5 Kh + B,

где д - толщина рабочего сло , мм;where d is the thickness of the working layer, mm;

К - коэффициент пропорциональности,K - coefficient of proportionality,

равный 4-18 мм/м;equal to 4-18 mm / m;

h - рассто ние от верхней кромки ковша , м;h is the distance from the upper edge of the bucket, m;

В - толщина арматурного сло , мм.B - thickness of the reinforcing layer, mm.

Набивной арматурный слой выполнен из песчаных, а набивной рабочий слой - из кварцитовых или глиноземистых масс. Рабочий слой набивной футеровки из высокоглиноземистой массы, содержащей (AlaOa +The stuffed reinforcing layer is made of sand, and the stuffed working layer is made of quartzite or alumina masses. The working layer of printed lining of high-alumina mass containing (AlaOa +

ТЮа) в пределах 65-75% и имеющий огнеупорность 1800°С, существенно повышает стойкость футеровки.TU) within 65-75% and having a refractoriness of 1800 ° C, significantly increases the lining durability.

На чертеже приведена нова  конструк-1 ци  футеровки в соответствии с изобретением ,The drawing shows a new design-1 qi lining in accordance with the invention,

Арматурный набивной слой 1 по всей высоте футеровки имеет одинаковую толщину В, мм, а толщина набивного рабочего сло  2 измен етс  по приведенной зависимости 5 Kh + В.The reinforcing printed layer 1 over the entire height of the lining has the same thickness B, mm, and the thickness of the printed working layer 2 varies according to the above dependence 5 Kh + B.

В случае, если в ковш сливают жидкий шлак в верхней рабочей части футеровки стенок сталеразливочного ковша имеетс  кирпичный шлаковый по с 3, контактирующий с шлаковым расплавом. Высота шлакового по са 3 у сталеразливочного ковша емкостью 300-400 т находитс  в пределах 0,3-0,5 м. В случае, если в ковш не сливаетс  значительное количество шлака, шлаковыйIn the event that liquid slag is poured into the ladle in the upper working part of the lining of the walls of the casting ladle, there is a brick slag in contact with the molten slag. The height of the slag in Ca 3 in a steel-teeming ladle with a capacity of 300-400 tons is in the range of 0.3-0.5 m. In case a significant amount of slag does not flow into the bucket, the slag

по с отсутствует (hi 0).to c is absent (hi 0).

Соответствующа  изобретению набивна  футеровка ковша емкостью 300-400 т дл  разливки стали может выполн тьс  по примен емой технологии с использованиемAccording to the invention, the stuffed lining of a ladle with a capacity of 300-400 tons for steel casting can be performed according to the applied technology using

типовых механизмов, служащих дл  этих целей (например, системы Орбита и других аналогичных).typical mechanisms serving for these purposes (for example, the Orbit system and other similar ones).

Конечные и промежуточные значени  толщины рабочего сло  набивной футеровки 2 легко определ ютс  линейным законом ее изменени  по высоте.The final and intermediate values of the thickness of the working layer of the stuffed lining 2 are easily determined by the linear law of its variation in height.

Использование изобретени  приводит к резкому увеличению стойкости футеровки (в 1,5-3,4 раза); позвол ет добитьс  скачкообразного существенного увеличени  равномерности износа рабочего сло  футеровки (пределы отношени  максимального износа к минимальному износу рабочего сло  футеровки при окончании ее эксплуатации уменьшаютс  в 2.3-4,1 раза); скачкообразно уменьшаютс  потери металла со скрапом (в 2,5-5,8 раза).The use of the invention leads to a sharp increase in the durability of the lining (1.5-3.4 times); allows you to achieve a stepwise significant increase in the uniformity of wear of the working lining layer (the limits of the ratio of maximum wear to minimum wear of the working layer of lining are reduced by 2.3-4.1 times at the end of its operation); metal losses with scrap are reduced abruptly (2.5-5.8 times).

Толщина набивного арматурного сло  находитс  в пределах 90-100 мм. исход  из условий достаточности удалени  влаги без разрушени  при просушивании, надежной термоизол ции шлакометаллического расплава в ковше при разливке и полноты использовани  рабочего объема ковша. При толщине арматурного сло  более 100 мм при нагреве во врем  просушивани  и эксплуатации сталеразливочного ковша емкостью 300-400 т происходит вспучивание набивной футеровки и частичное ее разрушение в св зи с торможением выхода паров воды. Кроме того, при толщине набивного арматурного сло  футеровки более 100 мм существенно уменьшаетс  полезный рабочий обьем ковша. При толщине арматурного сло  менее 90 мм существенно ухудшаетс  термоизол ци  металлического расплава в ковше, что приводит к увеличению потерь металла со скрапом. Уменьшение толщины арматурного сло  также уменьшает надежность работы набивной футеровки.The thickness of the reinforcing layer is in the range of 90-100 mm. based on the conditions of sufficient moisture removal without destruction during drying, reliable thermal insulation of the slag-metal melt in the ladle during casting and full use of the working volume of the ladle. When the thickness of the reinforcing layer is more than 100 mm, during heating and drying of the steel-teeming ladle with a capacity of 300-400 tons, the stuffed lining swells up and is partially destroyed due to the deceleration of water vapor. In addition, when the thickness of the reinforcing lining layer is more than 100 mm, the useful working volume of the ladle is significantly reduced. When the thickness of the reinforcing layer is less than 90 mm, the thermal insulation of the molten metal in the ladle is significantly deteriorated, which leads to an increase in metal loss with scrap. Reducing the thickness of the reinforcing layer also reduces the reliability of the printed lining.

Физическа  сущность коэффициента пропорциональности К в соотношении д Kh + В заключаетс  в зависимости про странственного вли ни  одновременных гидростатического давлени  столба металлического расплава и его температур на процессы просушивани , механического уплотнени  и спекани  рабочего сло  футеровки при эксплуатации ковша. Толщина сло  футеровки, уплотн емого и нагреваемого до температуры выделени  и испарени  влаги, увеличиваетс  в пр мо пропорциональной зависимости от давлени  металлического расплава в экспериментально найденных оптимальных пределах, равных 4-18 мм/м. При значени х К меньших 4 или больших 18 мм/м процессы уплотнени , просушивани  и спекани  набивного рабочего сло  футеровки происход т неравномерно, что может приводить к повышенному местному вспучиванию и ускоренному местному разрушению этой футеровки при эксплуатации. При повышенной влажности набиваемой массы значениеThe physical essence of the coefficient of proportionality K in the ratio q Kh + B consists in the dependence of the spatial influence of the simultaneous hydrostatic pressure of the metal melt column and its temperatures on the processes of drying, mechanical compaction and sintering of the working lining layer during bucket operation. The thickness of the lining layer, compacted and heated to the temperature of precipitation and evaporation of moisture, increases in direct proportion to the pressure of the metal melt in the experimentally found optimal limits of 4-18 mm / m. At K values of less than 4 or greater than 18 mm / m, the compaction, drying and sintering processes of the stuffed working lining layer occur unevenly, which can lead to increased local heaving and accelerated local destruction of this lining during operation. With increased moisture mass filling value

коэффициента К выбирают в указанных пределах ближе к меньшему значению К. При использовании относительно сухой набиваемой массы значение коэффициента К выби- рают в указанных пределах ближе к большему значению. Процесс уплотнени  и спекани  набивной массы рабочего сло  футеровки в результате гидростатического давлени  столба шлакометаллического рас0 плава распростран етс  на меньшую толщину при повышении влажности в примен емой массе. Кроме того, увеличение толщины сло  преп тствует удалению паров воды, что приводит к механическомуthe coefficient K is chosen within the specified limits closer to the smaller value K. When using a relatively dry tamped mass, the value of the coefficient K is chosen within the specified limits closer to the larger value. The process of compacting and sintering the ramming mass of the working lining layer as a result of the hydrostatic pressure of the slag-metal melt column spreads to a lesser thickness with increasing humidity in the applied mass. In addition, an increase in the thickness of the layer prevents the removal of water vapor, which leads to mechanical

5 разрушению монолитного набивного сло  при его нагреве. Влажность масс, примен емых дл  набивки футеровки, регламентирована на основании промышленных экспериментов и последующего широкого5 the destruction of the monolithic ramming layer when it is heated. The moisture content of the masses used for packing the lining is regulated on the basis of industrial experiments and subsequent widespread

0 использовани  набивных футеровок в промышленности . Влажность примен емых масс колеблетс  в пределах 7-9% (табл. 1), Изобретение нар ду с прототипом было испытано в производственных услови х. Ре5 жим сушки и разогрева новой футеровки ковшей во всех испытани х был одинаков дл  прототипа и данного изобретени .0 use of printed linings in industry. The humidity of the applied masses fluctuated within 7–9% (Table 1). The invention, in addition to the prototype, was tested under production conditions. The mode of drying and heating of the new lining of the buckets in all tests was the same for the prototype and the present invention.

Ковши с набивными футеровками перед использованием в первый раз подвергают0 с  разогреву и сушке таким образом, чтобы набивной слой разрыхлилс  и не вспучилс . Показателем окончани  разогрева и сушки служит температура металлического корпуса ковша, котора  должна подн тьс Padded lining buckets are first heated and dried for use for the first time so that the ramming layer is loosened and does not swell. The indicator of the end of heating and drying is the temperature of the metal body of the bucket, which should rise

5 до +70°С. Продолжительность сушки ковша с толщиной набивного сло  180 мм составл ет 10-12 ч по графику, предусматривающему , что в интервале 20-150°С подъем температуры поверхности рабочего сло  на0 бивной футеровки составл ет 22-28°С/ч, а при 150°Си выше - 60-70°С/ч. При влажности формовочной массы менее 7% продолжительность сушки набивной футеровки сокращаетс  до 8 ч. Результаты испытаний,5 to + 70 ° С. The duration of the drying of the bucket with a padding thickness of 180 mm is 10-12 hours according to a schedule, providing that in the range of 20-150 ° C the temperature rise of the surface of the working layer of the laminate lining is 22-28 ° C / h and at 150 ° C above - 60-70 ° C / h. When the moisture content of the molding material is less than 7%, the drying time of the printed lining is reduced to 8 hours. Test results

5 характеризующие стойкость футеровок ста- леразливочных ковшей емкостью 300-400 т, приведены в табл. 2.5 characterizing the durability of the lining of the casting ladles with a capacity of 300-400 tons are given in Table. 2

Испытани  показали, что в соответствии с изобретением рабочий слой набивнойTests have shown that, in accordance with the invention, the working layer is printed

0 футеровки, выполненный из высокоглиноземистой массы, содержащей + ТЮа в пределах 65-75% с огнеупорностью 1800°С, существенно увеличивает стойкость футеровки .0 lining, made of high-alumina mass, containing + TU within 65-75% with a fire resistance of 1800 ° C, significantly increases the durability of the lining.

5 Данные, характеризующие равномерность износа набивной футеровки-изобретени  и футеровки-прототипа сталеразли- вочных ковшей, приведены в табл. 3.5 The data characterizing the uniformity of wear of the stuffed lining of the invention and the lining of the prototype steel tie buckets are given in Table. 3

Данные, характеризующие вли ние величины коэффициента К соотношени  д KhData characterizing the effect of the value of the coefficient K ratios Kh

J В но равномерность износа футеровки и потери металла со скрапом, оставшимс  в ковшах после окончани  разливки стали. приведены в табл. 4.J B but the uniformity of wear of the lining and loss of metal with scrap left in the ladles after the end of the steel casting. are given in table. four.

Даж.ые, характеризующие увеличение обьема сталерэзливочных ковшей при использовании футеровки-изобретени , приведены в табл, 5.The long, characterizing the increase in the volume of steel-casting ladles when using the lining-invention, are given in Table 5.

Результаты экспериментов, характери- зующие износ рабочего сло  набивной футеровки и технологичность ее удалени  из ковша при ремонте, приведены в табл. 6.The results of the experiments, which characterize the wear of the working layer of the stuffed lining and the technological effectiveness of its removal from the ladle during repair, are given in Table. 6

Приведенные в табл, 2-5 данные доказывают положительный эффект набивных футеровок арматурного и рабочего слоев и соответстви  толщины набивного рабочего сло  вертикальных стенок ковша емкостью 300-400 т соотношению 6 Kh + в, где д - толщина рабочего сло  мм; К - эмпириче- ский коэффициент, равный 4-18 мм/м; В - посто нна , численно равна  толщине арматурного набивного сло ; арматурный набивной слой имеет везде одинаковую толщину.The data given in Table 2-5 proves the positive effect of reinforcement and working layers stuffed linings and according to the thickness of the stuffed working layer of the vertical walls of the bucket with a capacity of 300-400 tons to 6 Kh + v, where d is the working layer thickness mm; K is an empirical coefficient equal to 4-18 mm / m; B - constant, numerically equal to the thickness of the reinforcing printed layer; reinforcing printed layer has the same thickness everywhere.

Приведенные в табл. 6 данные нар ду с данными табл. 1-5 доказывают оптимальность использовани  высокоглиноземистого материала в рабочем слое набивной Футеровки ковшей емкостью 300-400 т.Given in Table. 6 data along with the data table. 1-5 prove the optimal use of high-alumina material in the working layer of stuffed lining with 300-400 ton capacity buckets.

8 результате использовани  изобретени  досинаютс  существенное увеличение стойкости монолитной набивной футеровки ковшей емкостью 300-400 т; более равно- мерний износ футеровки и поэтому исключение возможных аварий, св занных с прорывами жидкой стали; увеличение полезного объема ковша; улучшение термиче- ской работы футеровки и поэтому уменьшение потерь металла со скрапом; уменьшение затрат на разливку стали и поэтому уменьшение себестоимости стали.8 as a result of the use of the invention, a substantial increase in the durability of a monolithic stuffed lining of buckets with a capacity of 300-400 tons is achieved; more even wear of the lining and, therefore, exclusion of possible accidents associated with the breakthroughs of liquid steel; increased bucket payload; improving the thermal performance of the lining and therefore reducing the loss of metal with scrap; reducing the cost of casting steel and therefore reducing the cost of steel.

Пример 1.Example 1

1. Исходные данные.1. Baseline data.

11. Массы, примен емые дл  набивных футеровок.11. Masses used for stuffed linings.

1.11. Арматурный слой - песок с влажностью 7,5%.1.11. The reinforcement layer is sand with a moisture content of 7.5%.

1.1.2. Рабочий слой-кварцитова  масса с влажностью 7,5%.1.1.2. The working layer is quartzite mass with a moisture content of 7.5%.

.,2.Высота от днища ковша до верхней кромки ri2 4,6 м.., 2. The height from the bottom of the bucket to the top edge of ri2 is 4.6 m.

1.3.Высота шлакового по са hi 0,4 м.1.3.Slag height in ca hi 0.4 m.

1.4.Высота набивно о рабочего сло  (h2 - hi) 42 м.1.4. The height of the working layer (h2 - hi) is 42 m.

2Проектирование и изготовление набивной футеровки.2 Design and manufacture of printed lining.

2.1, Исход  из пониженной влажности масс, выбирают толщину набивного арматурного сло  футеровки равной 100 мм. Указанна  выбранна  толщина арматурного2.1, Based on the low humidity of the masses, choose the thickness of the reinforcing lining reinforcement layer of 100 mm. The specified thickness of the reinforcement

сло  (2.1) выдерживаетс  по всей высоте футеровки ковша.layer (2.1) is maintained over the entire height of the bucket lining.

2.2 Определ ют толщину набивного рабочего сло  футеровки в месте контакта ее с футеровкой днища ковша (2.4) по формуле дг- Kh2 + В, где К выбирают равным 14 мм/м в св зи с пониженной влажностью массы2.2 Determine the thickness of the laminated working lining layer at the point of contact with the lining of the bottom of the bucket (2.4) using the formula dg-Kh2 + B, where K is chosen to be 14 mm / m due to low mass humidity

& 14x4,6+ -165 мм.& 14x4.6 + -165 mm.

2.3. Определ ем толщину набивного рабочего сло  (2,2) в верхней части, контактирующей с шлаковым по сом (2 3)2.3. Determine the thickness of the ramming working layer (2.2) in the upper part in contact with the slag catfish (2 3)

5i 14 х 0,4 + 100 105 6 106 мм.5i 14 x 0.4 + 100 105 6 106 mm.

2.4.Изменение толщины набивного рабочего сло  по высоте увеличиваетс  в направлении к днищу ковша по линейному2.4. The change in thickness of the ramming working layer increases in height towards the bottom of the bucket along a linear

закону и может контролироватьс  при помощи линейки-штанги или формующей модели (полезный объем ковша представл ет собой перевернутый усеченный конус).and can be controlled by a ruler rod or a mold model (the bucket effective volume is an inverted truncated cone).

2.5.Изготовленную набивную футеров- ку высушивают при помощи газовых горелок в соответствии с приведенным режимом.2.5. The prepared stuffed lining is dried using gas burners in accordance with the above regime.

Пример 2. 1. Исходные данные,Example 2. 1. The source data

1.1, Массы, примен емые дл  набивной футеровки.1.1, Masses used for printed lining.

1.1.1.Арматурный слой - песок с влажностью 9%.1.1.1. Armature layer - sand with a humidity of 9%.

1.1.2.Рабочий слой - кварцитова  масса с влажностью 9%1.1.2. Working layer - quartzite mass with a moisture content of 9%

1.2.Высота от днища ковша до верхней кромки ha 4,6 м.1.2.Height from the bottom of the bucket to the upper edge of ha 4.6 m.

1.3.Высота шлакового по са hi 0,3 м.1.3.Slag height by ca hi 0.3 m.

1.4.Высота н&бивного рабочего сло  (h2 ги) 4,2м.1.4. The height of the working layer (h2 gi) 4.2 m.

2 Проектирование и изготовление набивной футеровки.2 Design and manufacture of printed lining.

2.1.Исход  из повышенной влажности масс выбирают толщину набивного арматурного сло  90 мм. Указанна  выбранна  толщина арматурного сло  (2.1) выдерживаетс  по всей длине высоты футеровки ковша .2.1. The output from the increased moisture content of the masses selects the thickness of the ramming reinforcing layer 90 mm. The specified thickness of the reinforcing layer (2.1) is maintained along the entire length of the ladle lining.

2.2.Определ ют толщину набивного ра- бочего сло  (2.2) футеровки в месте контакта2.2. Determine the thickness of the ramming working layer (2.2) of the lining at the point of contact.

ее с футеровкой днища ковша (2.4.) по формуле 5 Kh2 + 8, где К выбирают равным 4 мм/м в св зи с повышенной влажностью массы it is with bucket bottom lining (2.4.) according to the formula 5 Kh2 + 8, where K is chosen equal to 4 mm / m in connection with increased moisture mass

dj 4 х 4,6 + 90 108 мм.dj 4 x 4.6 + 90 108 mm.

2.3.Определ ют толщину набивного рабочего сло  (2.2) в верхней части контактрующей с шлаковым по сом (2.3), по формуле2.3. Determine the thickness of the ramming working layer (2.2) in the upper part of the contacting with the slag coal (2.3), according to the formula

д% 4x0,3 + 90 91 мм.d% 4x0,3 + 90 91 mm.

2.4.Изменение толщины набивного рабочего сло  по высоте увеличиваетс  в на- правлении к днищу ковша по линейному закону д Kh + В и может контролироватьс  при помощи штанги или формующей модели (полезный объем ковша представл ет собой перевернутый усеченный конус).2.4. The change in thickness of the ramming layer along the height increases in the direction of the bottom of the bucket according to a linear law q Kh + B and can be controlled using a rod or a forming model (the effective volume of the bucket is an inverted truncated cone).

2.5.Изготовленную набивную футеровку высушивают при помощи газовых горелок в соответств м с приведенным режимом.2.5. The prepared stuffed lining is dried using gas burners in accordance with the given regime.

Примерз.Froze

1.Исходные данные.1. Source data.

1.1.Массы, примен емые дл  набивки футеровки.1.1. Masses used for filling the lining.

1.1.1.Арматурный слой - песок с влажностью 8%.1.1.1. Armature layer - sand with a humidity of 8%.

1.1.2.Рабочий слой- высокоглиноаеми- ста  масса с содержанием (AfaOa + ТЮ2) в пределах 65-75% и влажностью 7%.1.1.2. The working high-alumina layer has a mass with a content (AfaOa + TiO2) in the range of 65-75% and a humidity of 7%.

1.2.Высота от днища ковша до верхней кромки П2 4,4 м1.2. Height from the bottom of the bucket to the upper edge of P2 4.4 m

1.3.Высота шлакового по са hi 0. В ковш не сливаетс  шлак, и зеркало жидкой стали в ковше покрываетс  термоизол ционным нейтральным слоем порошкообразных твердых материалов.1.3. Slag height of ca hi 0. The slag does not drain the slag, and the mirror of the liquid steel in the ladle is covered with a thermally insulating neutral layer of powdered solid materials.

1.4.Высота набивного рабочего сло  (h2 -hi) 4,4-0 0,4м.1.4. The height of the stuffed working layer (h2 -hi) 4.4-0 0.4m.

2.Проектирование и изготовление набивной футеровки.2. Design and manufacture of printed lining.

2.1.Выбирают толщину арматурного сло  (2,1) футеровки равной 95 мм по всей высоте футеровки ковша.2.1.Select the thickness of the reinforcing layer (2.1) of the lining equal to 95 mm over the entire height of the lining of the ladle.

2.2.Определ ют толщину рабочего сло  (2.2) футеровки в месте контакта ее с футеровкой днища-ковша (2.4) по формуле д%- Kh + В, где К выбирают равным 18 мм/м2.2. Determine the thickness of the working layer (2.2) of the lining at its contact with the lining of the bottom bucket (2.4) according to the formula d% - Kh + B, where K is chosen equal to 18 mm / m

52 18x4,4 + 95 174мм.52 18x4.4 + 95 174mm.

2.3.Определ ют толщину набивного рабочего сло  (2,2) футеровки в верхней части, наход щейс  на уровне верхней кромки ковша по формуле2.3. Determine the thickness of the ramming working layer (2.2) of the lining in the upper part, which is at the level of the upper edge of the ladle, according to the formula

(5, 18x0+ 95 95 мм.(5, 18x0 + 95 95 mm.

2.4.Изменение толщины набивного сло  по высоте увеличиваетс  в направлении к днищу ковша по линейному закону и может контролироватьс  при помощи штанги-линейки или формующей модели (полезный объем ковша представл ет собой перевернутый усеченный конус).2.4. The change in thickness of the ramming layer increases in height towards the bottom of the bucket according to a linear law and can be controlled by means of a rod-line or a forming model (the effective volume of the bucket is an inverted truncated cone).

2.5.Изготовленную набивную футеровку высушивают при помощи газовых горелок в соответствии с приведенным режимом.2.5. Made padded lining is dried using gas burners in accordance with the above regime.

Использование изобретени  в производстве не требует каких-либо дополнительных затрат, работ и оборудовани  и может быть рекомендовано дл  использовани  на всех предпри ти х черной металлургии, имеющих сталерозливочные ковши емкостью 300-400 т, при разливке стали в стале- разливочных пролетах сталеплавильных . цехов.The use of the invention in production does not require any additional costs, work and equipment, and can be recommended for use in all ferrous metallurgy enterprises that have steel-casting ladles with a capacity of 300-400 tons, when casting steel in steel-casting spans of steelmaking. workshops.

Claims (2)

1.Футеровка ковшей емкостью 300-400 т дл  разливки стали, включающа  арматурный слой и рабочий набивной слой, выполненный с переменной по высоте толщиной, отличающа с  тем, что. с целью увеличени  полезного объема и уменьшени  потерь стали в виде скрапа, арматурный слой выполнен набивным, а толщина б рабочего сло  измен етс  по зависимости1. Lining of buckets with a capacity of 300-400 tons for steel casting, including a reinforcing layer and a working ramming layer, made with a variable height, which is different. in order to increase the useful volume and reduce steel losses in the form of scrap, the reinforcing layer is made stuffed, and the thickness b of the working layer varies according to д Kh - В. мм,d Kh - V. mm где К - коэффициент пропорциональности, равный 4-18 мм/м;where K is a proportionality coefficient equal to 4-18 mm / m; h - рассто ние от верхней кромки ковша , м;h is the distance from the upper edge of the bucket, m; В - толщина арматурного сло . мм.B - thickness of the reinforcing layer. mm 2.Футеровка по п. 1, о т л и ч а ю щ а  - с   тем, что набивной арматурный слой выполнен из песчаных, а набивной рабочий слой - из кварцитовых или глиноземистых2. Lining according to claim 1, about tl and h and y and a - so that the printed reinforcing layer is made of sand, and the printed working layer is made of quartzite or alumina массthe masses ТаблицаTable Свойства масс, рекомендуемых дл  монолитной футеровки ковшейProperties of masses recommended for monolithic bucket lining Примечание. содержание 3-5 % шлака феррохромового производства и жидкого стекла; содержание не более 1 % (Na20 + K20): 3 содержание 0,8-0,9 % СаО, 1,56 МдО (фракци  менее 0,5 мм составл ет 69-88 %).Note. content of 3-5% slag of ferrochromic production and liquid glass; Content not more than 1% (Na20 + K20): 3 Content 0.8-0.9% CaO, 1.56 MgO (fraction less than 0.5 mm is 69-88%). Таблица 2table 2 Продолжение табл.1Continuation of table 1 Таблица 3Table 3 Таблица 4Table 4 Средний износ футеровки в течение одной плавки-ковша, мм/плавкуThe average wear of the lining for one melt-bucket, mm / melt Кварцитова  Высокоглиноземиста , содержаща  ( + ТЮ2) менееQuartzite High Alumina containing (+ TiO2) less 65%65% Высоко линоземис- та , содержаща  ( + ТЮ2) в пределах 65-75% Высокоглиноземиста , содержаща  ( + ТЮ2) более 75%Highly lino-zemist containing (+ TYO2) in the range of 65-75% High Alumina, containing (+ TYO2) more than 75% Таблица 5Table 5 Таблица 6Table 6 Технологичность удалени  футер, при ремонтеThe manufacturability of removing the footer during repair Легко удал етс Easy to remove 2020 Легко удал етс Easy to remove 10ten Легко удал етс Easy to remove 10ten Удаление затруднено , требует специальных приспособленийRemoval is difficult, requires special tools.
SU894768883A 1989-09-22 1989-09-22 Lining of 300-400 ton steel teeming ladles SU1747242A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU894768883A SU1747242A1 (en) 1989-09-22 1989-09-22 Lining of 300-400 ton steel teeming ladles

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU894768883A SU1747242A1 (en) 1989-09-22 1989-09-22 Lining of 300-400 ton steel teeming ladles

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU1747242A1 true SU1747242A1 (en) 1992-07-15

Family

ID=21484534

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU894768883A SU1747242A1 (en) 1989-09-22 1989-09-22 Lining of 300-400 ton steel teeming ladles

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU1747242A1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2486989C2 (en) * 2011-08-22 2013-07-10 Открытое акционерное общество "Чусовской металлургический завод" Method of steel teeming ladle lining and steel teeming ladle
RU2804210C1 (en) * 2022-08-04 2023-09-26 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Cast iron ladle

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Власов Н.Н. и др. Разливка черных металлов. Справочник, М.: Металлурги , с. 198-199. *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2486989C2 (en) * 2011-08-22 2013-07-10 Открытое акционерное общество "Чусовской металлургический завод" Method of steel teeming ladle lining and steel teeming ladle
RU2804210C1 (en) * 2022-08-04 2023-09-26 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Cast iron ladle

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Lee et al. Evolution of in situ refractories in the 20th century
Ewais Carbon based refractories
RU2386604C2 (en) Ceramic mixture for use in making refractory materials and corresponding product
US3687437A (en) Metallurgical furnaces or vessels
SU1747242A1 (en) Lining of 300-400 ton steel teeming ladles
JP2005289724A (en) REFRACTORY FOR DRY PROCESS VIBRATION CONSTRUCTION WORK CONTAINING WASTE MATERIAL OF MgO-C BRICK
US3433471A (en) Metallurgical furnace
EP0020022A1 (en) Plastic refractories with fused alumina-chrome grog
Rozhkov et al. Production and service of high-alumina castables. 2. Properties and service of vibration-placed castables based on bauxite-modified highly concentrated ceramic binding suspensions (HCBS) for use in blast-furnace runners
MXPA02003439A (en) Fireproof mixture and elastifier for the same and method for its production.
SU1743687A1 (en) Lining of steel teeming ladle
Ovčačík et al. Technology of refractory materials and heat insulating materials
Biswas et al. Refractories for Iron and Steel Plant
SU565902A1 (en) Charge composition for making a refractory material
JPS606305B2 (en) Manufacturing method of sialon matrix refractories
Krebs et al. Unshaped refractory products
RU2055690C1 (en) Metallurgical vessel lining
SU518271A1 (en) Differentiated lining of steel bucket
Smolyanski Siliceous Concrete Products for Steel-Pouring Ladles
Ruh Refractory Materials, Metallurgical
Kaibicheva Lining induction furnaces in Western Germany and other capitalist countries
SU948966A1 (en) Refractory composition for gunniting lining of metal production units
JPH06219830A (en) Non-fired brick for aluminum melting converter
Satbaev et al. Production properties of new synthesized refractories
JPS57187164A (en) Side wall permalining of molten metal vessel