SU1744580A1 - Способ определени эквивалентного повреждающего действи циклических нагрузок - Google Patents
Способ определени эквивалентного повреждающего действи циклических нагрузок Download PDFInfo
- Publication number
- SU1744580A1 SU1744580A1 SU904825846A SU4825846A SU1744580A1 SU 1744580 A1 SU1744580 A1 SU 1744580A1 SU 904825846 A SU904825846 A SU 904825846A SU 4825846 A SU4825846 A SU 4825846A SU 1744580 A1 SU1744580 A1 SU 1744580A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- loads
- bevel
- equivalent
- crack
- damaging effect
- Prior art date
Links
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к испытани м на усталость в услови х роста трещины. Цель изобретени - повышение точности путем учета погрешностей, св занных с эффектом туннелировани трещины. Материал циклически нагружают, выращива трещину в пределах равномерного пол напр женного состо ни или до перехода к нестабильному разрушению, провод т измерени высоты скоса от пластической деформации или угла наклона и устанавливают св зь между высотой скоса и эффективным коэффициентом интенсивности напр жений, а в эксплуатационной детали измер ют высоту скоса, угол наклона диагонали скоса и об эквиваленте повреждающего действи нагрузка СУДРТ по установившимс св з м на o6paav ющих высоты или диагонали скоса с эффективным коэффициентом интенсивности напр жений. 1 з.п. ф-лы, 3 ил
Description
Изобретение относитс к исследованию материалов и определению их способности сопротивл тьс росту трещин по параметрам рельефа излома в виде скосов от пластической деформации и может быть использовано дл экспертных оценок нагру- женности элементов конструкций.
Цель изобретени - повышение точности путем учета погрешностей, св занных с эффектом туннелировани трещины.
На фиг. 1 представлено сечение пластины с указанием ширины ts, высоты th скоса от пластической деформации, угла наклона диагонали/3 и размера самой диагонали; на фиг. 2 - часть крестообразной пластины с центральным круговым отверстием с указанием разбиени на интервалы измерени и ориентировкой базы измерений в направлении исследовани ; на фиг. 3 - фрагмент сопр женных интервалов измерени угла наклона со смещением равномерной сетки за счет имеющегос уступа в пределах рассматриваемого первоначально установленного интервала приращени длины трещины.
Способ осуществл ют следующим образом .
Пример. Изготавливали плоские пластин ЬР крестообразной формы 1 с центральным отверстием из алюминиевого сплава Д16Т толщиной 5 мм. Методом конечных элементов оптимизировали форму пласти- ны 1 так, что в ее центральной части в пределах радиуса 20 мм реализовали поле равномерного напр женного состо ни материала при внешнем воздействии. Осуще-s|
(Л
00
о
ствл ли циклическое нагружение пластик по пульсирующему циклу и с асимметрией 0,2; 0,4; 0,6; 0,8.
В процессе циклического раст жений при уровне напр жени около 100 МПа проводили визуалоное слежение за распространением трещины и прекращали выращивание трещины в тот момент, когда она достигала границ зоны равномерного напр женного состо ни материала в пределах радиуса 20 мм. Снимали каждую испытанную пластину с испытательной машины и помещали ее на универсальный измерительный микроскоп УИМ-23, причем в качестве измер емой величины выбирали угол наклонг трещпчы базовому направлению развити разрушени ,
В качестве базового направлени роста трещины рассматривали плоскость, котора проходила через середину центрального отверсти перпендикул рно направлению раст жени образца. Дл этого первоначально на образце проводили вертикальную линию, котора при нагружении образца соответствовала направлению нагружени , а далее после испытаний проводили по поверхности линию перпендикул рно указанной выше вертикали, которую ориентировали по диаметру центрального отверсти .
Дл решени задачи определени угла наклона, по которому оценивали высоту скоса от пластической деформации, разбивали кривую в виде следа трещины по поверхности пластины на участки 2,0 мм (фиг, 2). Более мелкий интервал до 1,0 мм давал по предварительным оценкам аналогичный результат, но при этом существенно возрастала трудоемкость. Еще меньший интервал длин давал результат в области микроисследований , когда необходимо было проводить измерени при больших увеличени х. При этом возрастала не только трудоемкость, но в силу огромного количества информации тер лась эффективность измерени углов.
В пределах каждого выбранного интервала измерений проводили аппроксимацию кривой пр мой линией (фиг. 3), причем в некоторых случа х допускали разбивку менее 2 мм, когда попадал резкий перелом (фиг. 3). Тогда границы нового интервала определ ли по точкам излома кривой фронта трещины и после этого участка снова возвращались к интервалу 2,0 мм,
Измерени проводили в отраженном свете, предварительно выставл крестовину проекционным методом. Дл этого фиксировали крестовину на столе микроскопа и ориентировали ее так, чтобы базовой дл изменений угла была грань, параллельна выбранному первоначально базовому направлению , совпадающему с плоскостью роста трещины в срединных сло х материала . Затем точной подачей с помощью регулировочных винтов стола добивались, чтобы край крестовины совпал с горизонтальной линией сетки на своем всем прот жении.
После установки переходили к измерению угла. Дл этого поперечной и продольной подачей микроскопа подводили под
0 перекрестие правый и левый участки трещины . Началом отсчета вл лс край отверсти в центральной части крестовины, откуда брала свое начало трещина. После измерени угла с помощью окул ра передвигали
5 каретку в продольном базовому направлении на 2,0 мм. Поперечной подачей подводили границу предыдущего и следующего участков под перекрестие окул ра и измер ли угол на новом участке, Исследовали таG ким образом всю трещину слева и справа в пределах зоны равномерного напр женного состо ни материала, после чего поворачивали крестовину и проводили аналогичные измерени с другой стороны крестовины с
5 обеих сторон от отверсти .
На основании измеренного угла последовательно по интервалам определ ли высоту скоса последовательным суммированием определ емой величины на каждом интервале
0 по известным тригонометрическим соотношени м . Проводили усреднение результатов измерений дл одноименных сторон пластины относительно центрального отверсти - четыре значени величины скоса
5 дл каждого образца на сравнимой длине трещины относительно отверсти , Ставили в соответствие величине высоты скоса от пластической деформации величину коэффициента интенсивности напр жений и оп0 редел ли соответствующую поправку на асимметрию цикла, котора позвол ла определить эффективную величину коэффициента интенсивности напр жени .
Достоверность проводимых оценок
5 уровн эквивалентного повреждающего действи нагрузок проводили по одному из испытанных крестообразных образцов, в котором асимметри составила 0,6. Сопоставлени определ вшейс по изобретению
Claims (2)
- 0 величины, зафиксированной по результатам тензометрировани , с расчетом показали совпадение в пределах 20%. Формула изобретени 1. Способ определени эквивалентного5 повреждающего действи циклических нагрузок , заключающийс в том, что два плоских образца циклически нагружают при разных асимметри х циклов, определ ют значени длины трещин и ширины скосов от пластической деформации, по соответствиюкоторых суд т об эквивалентном повреждающем действии нагрузок, отличающийс тем, что, с целью повышени точности путем учета погрешностей, св занных с эффектом туннелировани трещины, нагруже- ни прекращают до начала неустойчивого роста трещин и определ ют на каждом образце зависимость от длины трещины угла между направлением развити трещины и перпендикул ром к направлению раст ги0вающего усили в пределах зоны однородного напр женного состо ни материала, с учетом соответстви которых суд т об эквивалентном повреждающем действии нагрузок .
- 2. Способ по п. 1, отличающийс тем, что на каждом образце представл ют высоту скоса, с учетом соответстви которых суд т об эквивалентном повреждающем действии нагрузок.Фиг. 1 Направление нагрузкибазоба плоскость(SrijНаправление нагрузки Фиг,ffasofaa плоскость(5л)Направление нагрузкаiНаправление нагрузки Фиг.Ь0,1мм 1пм 2мм 1.8мм 2мм
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904825846A SU1744580A1 (ru) | 1990-05-21 | 1990-05-21 | Способ определени эквивалентного повреждающего действи циклических нагрузок |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904825846A SU1744580A1 (ru) | 1990-05-21 | 1990-05-21 | Способ определени эквивалентного повреждающего действи циклических нагрузок |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1744580A1 true SU1744580A1 (ru) | 1992-06-30 |
Family
ID=21514527
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904825846A SU1744580A1 (ru) | 1990-05-21 | 1990-05-21 | Способ определени эквивалентного повреждающего действи циклических нагрузок |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1744580A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2672035C1 (ru) * | 2018-01-19 | 2018-11-08 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения имени П.И. Баранова" | Способ испытания на трещиностойкость образцов полимерных композиционных материалов |
-
1990
- 1990-05-21 SU SU904825846A patent/SU1744580A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
J. Schijve. Sheer lips on fatigue fractures in aluminium alloys sheet materials Engn. Fract. Mech., v. 14, № 4, 1981, 789-800. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2672035C1 (ru) * | 2018-01-19 | 2018-11-08 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения имени П.И. Баранова" | Способ испытания на трещиностойкость образцов полимерных композиционных материалов |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Krawinkler et al. | Cumulative damage in steel structures subjected to earthquake ground motions | |
AU2020102842A4 (en) | A Device and Method for Measuring the Load-point Displacement in Rock Fracture Toughness Test | |
CN109060555B (zh) | 一种基于四点弯曲加载的混凝土徐变测试装置与分析方法 | |
SU1744580A1 (ru) | Способ определени эквивалентного повреждающего действи циклических нагрузок | |
US4033181A (en) | Method for destructionless proofing of viscoelastic products | |
CN112620139A (zh) | 一种混凝土试件尺寸检测装置及方法 | |
CN1278114C (zh) | 测量腐蚀液中疲劳裂纹扩展速率的试样及试验方法 | |
CN105352831A (zh) | 一种陶瓷材料抗冲击性测试表征方法 | |
JPS6381244A (ja) | 疲労試験方法 | |
JP3312298B2 (ja) | 応力拡大係数の計測方法 | |
CN213275309U (zh) | 一种钢筋混凝土粘结锚固性能拉拔试验装置 | |
Murakami et al. | ESTIMATION OF SERVICE LOADING FROM THE WIDTH AND HEIGHT OF FATIGUE STRIATIONS OF 2017‐T4 A1 ALLOY | |
RU165177U1 (ru) | Оправка для испытания на прочность сварного соединения | |
CN109490092A (zh) | 一种半定量无侧限抗压强度测试仪 | |
SU721662A1 (ru) | Способ определени остаточных напр жений в детал х | |
SU1744581A1 (ru) | Способ определени эквивалентного повреждающего действи циклических нагрузок | |
KR102456685B1 (ko) | 소성회전계수를 고려한 이중클립게이지 기반의 파괴인성 측정 방법 | |
SU1543255A1 (ru) | Способ определени механических напр жений | |
CN115824811B (zh) | 基于巴西劈裂的脆性材料拉伸动态全曲线测试装置及方法 | |
RU1816995C (ru) | Способ определени усталостных характеристик материалов | |
Bodig et al. | A new apparatus for compression testing of wood | |
SU844983A1 (ru) | Способ определени степени деформационногоупРОчНЕНи МЕТАллА | |
SU888658A1 (ru) | Способ определени пластической деформации металлов | |
SU938093A1 (ru) | Способ определени усталостной прочности детали | |
CN111122309A (zh) | 固件位移测量装置及方法 |