SU1733148A1 - Method of drawing alloyed pipes with hexagonal tightly- packed lattice - Google Patents
Method of drawing alloyed pipes with hexagonal tightly- packed lattice Download PDFInfo
- Publication number
- SU1733148A1 SU1733148A1 SU4799971A SU4799971A SU1733148A1 SU 1733148 A1 SU1733148 A1 SU 1733148A1 SU 4799971 A SU4799971 A SU 4799971A SU 4799971 A SU4799971 A SU 4799971A SU 1733148 A1 SU1733148 A1 SU 1733148A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- deformation
- mandrel
- pipes
- relative
- pipe
- Prior art date
Links
Abstract
Изобретение относитс к обработке металлов давлением, в частности к производству труб из сплавов с гексагональной (ГПУ) решеткой на подвижной оправке. Цель изобретени - повышение прочности труб путем формирован в трубах ориентации гидридов с показателем FH 0,45 из трубной заготовки с FH 0,6. Трубную заготовку осаживают по диаметру на оправку в волоке с относительной деформацией, не превышающей критическую степень деформации Екр, затем осуществл ют дополнительную деформацию в роликовой волоке при угловой прот женности контакта ручьев ролика с трубой не более 180° и относительной деформацией не менее 2 Екр и не более 30%, затем основную деформацию с общей относительной деформацией не менее 50%. Затем провод т рекристаллизационный отжиг. 2 з.п. ф-лы 1 табл. сл сThe invention relates to the processing of metals by pressure, in particular to the manufacture of pipes from alloys with a hexagonal (HCP) lattice on a movable mandrel. The purpose of the invention is to increase the strength of pipes by forming in hydride orientation pipes with an FH value of 0.45 from a tube blank with an FH of 0.6. Tubular billet is deposited on the mandrel in a die with a relative deformation not exceeding the critical degree of deformation Ecr, then additional deformation is performed in the roller die with an angular extent of contact between the streams of the roller and the pipe no more than 180 ° and a relative deformation of at least 2 Ecr and no more than 30%, then the main deformation with a total relative deformation of at least 50%. Then, recrystallization annealing is carried out. 2 hp f-ly 1 tab. cl
Description
Изобретение относитс к обработке металлов давлением, конкретно к способу производства труб из сплавов с гексагональной плотноупакованной решеткой (ГПУ-решеткой ), в частности сплавов циркони и титана волочением на подвижной оправке.The invention relates to the processing of metals by pressure, specifically to a method for producing pipes from alloys with a hexagonal close-packed grid (hcp-grid), in particular zirconium and titanium alloys by drawing on a movable mandrel.
Известен способ волочени труб на длинной подвижной оправке- включающий волочение одновременно через две волоки - рабочую и дополнительную, расположенную непосредственно за рабочей воло- кой, и извлечение оправки,The known method of drawing pipes on a long movable mandrel includes simultaneously drawing through two drawing trays — a working one and an additional one, located immediately behind the working fiber, and the extraction of the mandrel,
Известен способ волочени труб на подвижной оправке последовательно через несколько волок без промежуточных отжигов .There is a known method of drawing pipes on a movable mandrel sequentially through several fibers without intermediate annealing.
Известен способ волочени труб на длинной оправке, включающий основную и дополнтельную (осуществл емую в две стадии ) деформаци , причем на первой стадии дополнительной деформации прозвод т об- жате по периметру в четырех точках, удаленных одна от другой под равными углами, а на второй стадии - обжатие в других четырех точках, которые расположены под углом 45° к точкам первого обжати .There is a known method of drawing pipes on a long mandrel, including primary and secondary (carried out in two stages) deformation, and at the first stage of additional deformation, they are compressed around the perimeter at four points, distant from one another, at equal angles, and at the second stage - compression in the other four points, which are located at an angle of 45 ° to the points of the first compression.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому вл етс способ волочени труб, включающий деформацию трубной заготовки на длинной оправке в волоке и последующую дополнительную деформацию в открытых ручьевых роликах, смещенных вдоль оси, каждый из которыхThe closest in technical essence to the present invention is a method of drawing pipes, including the deformation of a pipe billet on a long mandrel in a die and the subsequent additional deformation in open stream rollers offset along an axis, each of which
V4 СО СОV4 CO CO
Ј 00Ј 00
имеет угловую прот женность поверхности контакта ручь с трубой, определ емую зависимостьюthe angular extent of the contact surface of the stream with the pipe is determined by the dependence
К-2л:K-2l:
(-- (-
где уэ-угол контакта ручь ролика с трубой;where ue is the angle of contact of the roller stream with the pipe;
К - коэффициент перекрыти ;K - overlap factor;
п - количество ручьевых роликов.p - the number of brook rollers.
Недостатком известного способа вл етс низка прочность труб из сплавов цир- кони и титана с исходной ориентацией гидридов FH 0,6 - 1,0.The disadvantage of this method is the low strength of tubes made of zirconium and titanium alloys with the initial orientation of hydrides FH 0.6 - 1.0.
Цель изобретени - повышение прочности труб путем формировани в готовых издели х ориентации гидридов с показателем FH 0,45.из трубной заготовки с FH 0,6.The purpose of the invention is to increase the strength of pipes by forming in the finished products orientation of hydrides with an FH value of 0.45. From the tube billet with an FH of 0.6.
Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу волочени труб из сплавов с ГПУ-решеткой, включающему деформацию трубной заготовки на длинной оправке и дополнительную деформацию в открытых ручь х роликов, смещенных вдоль оси трубы, трубную заготовку осаживают на оправку в волоке по диаметру с относительной деформацией, не превышающей крити- ческую степень деформации Јкр, затем осуществл ют дополнительную деформацию при угловой прот женности контактов ручьев ролика с трубой, не превышающей 180°, и с относительной деформацией на стенке не менее 2 ЈКр и на более 30%, затем основную деформацию с общей относительной деформацией не менее 50% и последующий рекристаллизацонный отжиг.The goal is achieved in that according to the method of drawing pipes from alloys with hcp lattice, including the deformation of the tube blank on a long mandrel and additional deformation in open streams of rollers displaced along the axis of the tube, the tube blank is set on the mandrel in the die along the diameter with relative deformation , not exceeding the critical degree of deformation Јcr, then additional deformation is performed with the angular length of the contacts of the streams of the roller with the pipe, not exceeding 180 °, and with relative deformation on and a wall of at least 2 ЈCr and more than 30%, then the main deformation with a total relative deformation of at least 50% and subsequent recrystallization annealing.
Дл сплава Zr+1Nb трубную заготовку осаживают в волоке по диаметру с относительной деформацией, не превышающей 5%, затем осуществл ют дополнительную деформацию с относительной деформацией по стенке с нижним пределом 10%.For the Zr + 1Nb alloy, the pipe billet is deposited in the die diameter with a relative deformation not exceeding 5%, then additional deformation is carried out with a relative deformation along the wall with a lower limit of 10%.
Дл сплава Вт 1-0 (технический титан) трубную заготовку осаживают на оправку в волоке по диаметру с относительной деформацией , не превышающей 7%, затем осуществл ют дополнительную деформацию с относительной деформацией по стенке с нижним пределом 14%.For alloy W 1-0 (technical titanium), the pipe billet is deposited on the mandrel in the die with a relative deformation not exceeding 7%, then additional deformation is carried out with relative deformation along the wall with a lower limit of 14%.
При осадке трубной заготовки на оправку в волоке по диаметру выбираетс зазор между заготовкой и оправкой и устран етс возможность деформации изгиба при последующей дополнительной деформации. Величина относительной деформации при этом не должна превышать ЈКр (дл сплава циркони - 5%, дл сплава титана - 7%), что определено экспериментально.When a billet is being deposited on a mandrel in a die by diameter, the gap between the billet and mandrel is selected and the possibility of bending deformation is eliminated with subsequent further deformation. The value of the relative deformation should not exceed ЈCr (for a zirconium alloy - 5%, for a titanium alloy - 7%), which was determined experimentally.
При дополнительной деформации в открытых ручь х роликов происходит последовательна деформаци всего периметраWith additional deformation in open stream of rollers sequential deformation of the entire perimeter occurs.
стенки трубной заготовки на оправке. Углова прот женность контакта каждого ручь с трубой, не превышающа 180°, обеспечивает значительный подпор со стороны необжимаемой части периметра трубы и дает показатель напр женного состо ни , близкий к всестороннему сжатию с максимальным радиальным напр жением. При этом в сплавах с ГПУ-решеткой реализуютс механизмы пластической деформации -двойни- ковани и сбросообразовани по плоскост м, перпендикул рным направлению максимального сжимающего напр жени , т.е. образуетс тангенциальна ориентаци плоскостей с повышенной плотностью дислокаций.billet walls on the mandrel. The angular extent of contact of each stream with a pipe, not exceeding 180 °, provides significant back pressure from the side of the uncompressed part of the perimeter of the pipe and gives a stress state indicator close to all-round compression with maximum radial stress. In this case, in plastic alloys with a hcp lattice, the mechanisms of plastic deformation — duplicating and dropping along planes perpendicular to the direction of maximum compressive stress, i.e. a tangential orientation of the planes with an increased dislocation density is formed.
Оптимальна относительна деформаци на стенке составл ет не менее 2 ЈКр (дл сплава циркони - не менее 10%, дл сплава титана - не менее 14%) и не более 30%.The optimum relative deformation on the wall is at least 2 ЈCr (for zirconium alloy - at least 10%, for titanium alloy - at least 14%) and not more than 30%.
Нижний предел интервала деформаций определен тем, что у поликристаллических тел пластическа деформаци проходит во всех зернах при Ј 2Јкр верхний предел определен экспериментально.The lower limit of the strain interval is determined by the fact that, for polycrystalline bodies, plastic deformation takes place in all grains at ~ 2Јcr the upper limit is determined experimentally.
При последующем волочении осуществл етс основна деформаци , величина которой не должна быть менее 50%, что определено экспериментально. Така деформаци обеспечивает получение высокой плотност дислокаций на плоскост х с тан- генцальной орентировкой, образовавшихс на предыдущей дополнительной деформации , которые при последующем рекристал- лизационном отжиге превращаютс в границы зерен.During subsequent drawing, the main deformation is carried out, the value of which should not be less than 50%, which was determined experimentally. Such deformation provides for a high dislocation density on planes with tangential orientation, formed on the previous additional deformation, which during subsequent recrystallization annealing turns into grain boundaries.
Дополнтельна деформаци может осуществл тьс как в открытых ручьевых роликах , так и в цилиндрических роликах.The additional deformation can be carried out both in open stream rollers and in cylindrical rollers.
Устройства дл реализации способа могут иметь различное конструктивное исполнение . Способ может быть реализован на длиннооправочном волочильном стане, при этом осадка заготовки на оправку может осуществл тьс в монолитной волоке или в роликовой волоке, дополнительна деформаци - в многосекцонной роликовой волоке , а окончательна деформаци - в монолитной волоке. Способ может быть реализован также на станах непрерывной прокатки .Devices for the implementation of the method can have different designs. The method can be implemented on a long-straightening drawing mill, whereby the draft of the workpiece on the mandrel can be carried out in a monolithic die or in a roller die, additional deformation - in a multi-sectional roller die, and the final deformation - in a monolithic wire. The method can also be implemented on continuous rolling mills.
П р и м е р- 1. Способ опробован при волочении труб из циркониевого сплава Zr+1Nb напрессе усилием 5 тс наEXAMPLE 1. The method was tested by drawing pipes of zirconium alloy Zr + 1Nb in a press at a force of 5 tf at
оправке07,72.mandrel 07,72.
Трубные заготовки 010,8 х 1,4 мм с исходным показателем FH 0,8 готов т к волочению по одинаковой технологии, после деформации отжигают по одному режиму,Billets 010.8 x 1.4 mm with an initial indicator FH 0.8 are prepared for drawing using the same technology, after deformation they are annealed in one mode,
гидрируют и определ ют показатель ориентации гидридов FH.The orientation index of FH hydrides is hydrogenated and determined.
Результаты экспериментальных исследований приведены в таблице.The results of experimental studies are shown in the table.
П р и м е р 2. Трубу из титанового сплава Вт 1-0 с исходным показателем FH 0,8 размером 011,2 х 1,4 мм после нанесени подсмазочного покрыти и фосфатмыльной смазки волочат через волоку$10,5 на оправручь х роликов, смещенных вдоль оси трубы , отличающийс , тем, что, с целью повышени прочности труб путем формировани в трубах ориентации гидридов с показателем FH 0,45 из трубной заготовк с FH 0,6, трубную заготовку осаживают на оправку в волоке по диаметру с относительной деформацией, не превышающей критическую степень деформации ЕКр, затем осущеке07 ,72 на размер ю,5 х 1,39 мм (м 7,2%), 10 ствл ют дополнительную деформацию приPRI mme R 2. A titanium alloy pipe W 1-0 with an initial FH of 0.8 with a size of 011.2 x 1.4 mm after applying a lubricant and phosphate lubricant is dragged through a drag of $ 10.5 on framed rollers, displaced along the pipe axis, characterized in that, in order to increase the strength of the pipes by forming an orientation of hydrides with an FH value of 0.45 from the pipe billet with an FH of 0.6, the pipe billet is deposited on the mandrel in the die with a relative deformation, not exceeding the critical degree of deformation of ECr, then osuschek07, 72 per z, 5 x 1.39 mm (m 7.2%), 10 means additional deformation at
затем дополнительно деформируют на раз- мер$ЯО,1х1,19мм(Ј2 16,1%). Затем осуществл ют основную деформацию на размер 9,32 х 0,80 мм (ез 35,7%). При этом обща деформаци составл ет е 50,3%, После кристаллизации отжига показатель FH 0,4.then, it is additionally deformed to the size of $ NF, 1x1.19 mm (Ј2 16.1%). Then, the main deformation is carried out on the size 9.32 x 0.80 mm (35.7%). In this case, the total deformation is 50.3%. After the annealing is crystallized, the FH index is 0.4.
Эффективность предлагаемого способа волочени труб из сплавов с ГПУ-решеткой заключаетс в возможности достижени требуемых физико-механических характеристик при использовании высокопроизводительного процесса длиннооправочного волочени , который в 10 - 12 раз производительней процесса холодной прокатки на станах ХПТР, и, кроме того, в повышении прочности в окружном направлении. Формула, изобретени 1. Способ волочени труб из сплавов с гексагональной плотноупакованной решеткой , включающий деформацию трубной заготовки на длинной оправке и дополнительную деформацию в открытыхThe effectiveness of the proposed method of drawing pipes from alloys with a hcp grid is the ability to achieve the required physicomechanical characteristics when using a high-performance long-adjusting drawing process, which is 10 to 12 times more productive than the cold rolling process on CPP mills, and, moreover, circumferential direction. Formula, inventions 1. Method of drawing pipes from alloys with a hexagonal close-packed grid, including the deformation of the tube billet on a long mandrel and additional deformation in open
угловой прот женности контакта ручьев ролика с трубой, не превышающей 180°, и с относительной деформацией на стенке не менее 2ЕКр и не более 30%,.затем основную 15 деформацию с общей относительной деформацией не менее 50% и последующий ре- кристаллизационный отжиг.the angular length of the contact of the streams of the roller with a pipe not exceeding 180 °, and with a relative deformation on the wall of not less than 2 Å and not more than 30%, then a main 15 deformation with a total relative deformation of not less than 50% and subsequent recrystallization annealing.
2.Способ по п. 1,отличающийс тем, что дл сплава Zr+1 Mb трубную заготов20 ку осаживают на оправку в волоке по диаметру с относительной деформацией, не превышающей 5%, затем осуществл ют дополнительную деформацию с относительной деформацией по стенке с нижним2. A method according to claim 1, characterized in that for a Zr + 1 Mb alloy, the tube blank 20 is deposited on a mandrel in a die with a relative deformation not exceeding 5%, then an additional deformation with relative deformation along the wall with the lower
25 пределом 10%.25 limit of 10%.
3.Способ по п.1,отличающийс тем. что дл сплава титана ВТ1-0 (технический титан) трубную заготовку осаживают на оправку в волоке по диаметру с относи30 тельной деформацией, не превышающей 7%, затем осуществл ют дополнительную деформацию с относительной деформацией по стенке с нижним пределом 14%.3. The method according to claim 1, wherein For a VT1-0 titanium alloy (technical titanium), the pipe billet is deposited on a mandrel in die with a relative deformation of not more than 7%, then additional deformation is performed with a relative deformation along the wall with a lower limit of 14%.
ручь х роликов, смещенных вдоль оси трубы , отличающийс , тем, что, с целью повышени прочности труб путем формировани в трубах ориентации гидридов с показателем FH 0,45 из трубной заготовк с FH 0,6, трубную заготовку осаживают на оправку в волоке по диаметру с относительной деформацией, не превышающей критическую степень деформации ЕКр, затем осуществл ют дополнительную деформацию приstrands of rollers displaced along the pipe axis, characterized in that, in order to increase the strength of the pipes by forming in the pipes orientation of hydrides with an FH index of 0.45 from the tube blank with an FH of 0.6, the tube blank is deposited onto the mandrel in the die in diameter with a relative deformation not exceeding the critical degree of deformation of ECr, then an additional deformation is performed with
ствл ют дополнительную деформацию приadditional deformation when
угловой прот женности контакта ручьев ролика с трубой, не превышающей 180°, и с относительной деформацией на стенке не менее 2ЕКр и не более 30%,.затем основную деформацию с общей относительной деформацией не менее 50% и последующий ре- кристаллизационный отжиг.the angular length of the contact of the streams of the roller with a pipe not exceeding 180 °, and with a relative deformation on the wall of not less than 2 Å and not more than 30%, then a main deformation with a total relative deformation of not less than 50% and subsequent recrystallization annealing.
2.Способ по п. 1,отличающийс тем, что дл сплава Zr+1 Mb трубную заготовку осаживают на оправку в волоке по диаметру с относительной деформацией, не превышающей 5%, затем осуществл ют дополнительную деформацию с относительной деформацией по стенке с нижним2. A method according to claim 1, characterized in that, for a Zr + 1 Mb alloy, the pipe billet is deposited on a mandrel in a die in diameter with a relative deformation not exceeding 5%, then an additional deformation with relative deformation along the wall with the lower
пределом 10%.10% limit.
3.Способ по п.1,отличающийс тем. что дл сплава титана ВТ1-0 (технический титан) трубную заготовку осаживают на оправку в волоке по диаметру с относительной деформацией, не превышающей 7%, затем осуществл ют дополнительную деформацию с относительной деформацией по стенке с нижним пределом 14%.3. The method according to claim 1, wherein for a VT1-0 titanium alloy (technical titanium), the pipe billet is deposited on a mandrel in a die with a relative deformation not exceeding 7% in diameter, then additional deformation is carried out with relative deformation along the wall with a lower limit of 14%.
Экспериментальные исследовани по вли нию величины относительной деформации на формирование ориентации гидридов FH в трубах из сплава циркони 2г+ 1Mb (заготовка $10,8x1,4; оправка ,72)Experimental studies on the effect of relative deformation on the formation of orientation of FH hydrides in tubes made of zirconium alloy 2g + 1Mb (blank $ 10.8x1.4; mandrel, 72)
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4799971A SU1733148A1 (en) | 1990-01-09 | 1990-01-09 | Method of drawing alloyed pipes with hexagonal tightly- packed lattice |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4799971A SU1733148A1 (en) | 1990-01-09 | 1990-01-09 | Method of drawing alloyed pipes with hexagonal tightly- packed lattice |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1733148A1 true SU1733148A1 (en) | 1992-05-15 |
Family
ID=21500748
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU4799971A SU1733148A1 (en) | 1990-01-09 | 1990-01-09 | Method of drawing alloyed pipes with hexagonal tightly- packed lattice |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1733148A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2504598C2 (en) * | 2012-03-01 | 2014-01-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Method for producing pipe from technically pure titanium with radial texture |
-
1990
- 1990-01-09 SU SU4799971A patent/SU1733148A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 189788, кл. В 21 С 45/00, 1966. Повышение эффективности волочени труб на подвижной оправке. - Обзорна информаци ин-та Черметинформаци , 1978, ,c.8. Авторское свидетельство СССР № 517346, кл. В 21 С 45/00, 1976. Авторское свидетельство СССР Мг 1595607, кл. В 21 С 1/24, 1988. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2504598C2 (en) * | 2012-03-01 | 2014-01-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Method for producing pipe from technically pure titanium with radial texture |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4678521A (en) | Process for producing zirconium-based alloy and the product thereof | |
| RU2339731C2 (en) | Treatment of alloys titanium-aluminum-vanadium and product made by means of it | |
| US5226981A (en) | Method of manufacturing corrosion resistant tubing from welded stock of titanium or titanium base alloy | |
| JP2712846B2 (en) | Rolling method and rolling device for section steel | |
| US4991419A (en) | Method of manufacturing seamless tube formed of titanium material | |
| CA1313780C (en) | Method for manufacturing tubes, bars and strips | |
| US6089066A (en) | Process for the production of seamless tubes | |
| SU1733148A1 (en) | Method of drawing alloyed pipes with hexagonal tightly- packed lattice | |
| RU2055659C1 (en) | Process of manufacture of superthin polyhedron tubes | |
| US6368429B1 (en) | Method of manufacturing zirconium alloy tubes | |
| US3698070A (en) | Method of fabricating seamless steel pipes | |
| JP3798176B2 (en) | Manufacturing method of grooved linear guide material by cold rolling | |
| JP3202145B2 (en) | Manufacturing method of large square steel pipe and large round steel pipe | |
| JP2711129B2 (en) | Manufacturing method of titanium seamless pipe | |
| JP4182556B2 (en) | Seamless steel pipe manufacturing method | |
| US4080224A (en) | Method of manufacture of seamless capillary thin-walled vacuum-tight pipes form palladium alloys | |
| CN1120475A (en) | Technique for continuously drawing pipe using long rod rolling mould | |
| JP4314972B2 (en) | Method for constant diameter rolling of metal tubes | |
| SU592469A1 (en) | Cold pilgrim-step tube-rolling method | |
| JPH0688049B2 (en) | Manufacturing method of seamless pipe with excellent inner surface smoothness | |
| JP4474744B2 (en) | Drawing method of metal tube | |
| CN117867308A (en) | High-strength TA18 seamless titanium alloy and production method of large-caliber thin tube thereof | |
| JPH0649202B2 (en) | Titanium seamless pipe manufacturing method | |
| JPH0579401B2 (en) | ||
| SU1412821A1 (en) | Method of hot rolling of light sections |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| REG | Reference to a code of a succession state |
Ref country code: RU Ref legal event code: PD4A |
|
| REG | Reference to a code of a succession state |
Ref country code: RU Ref legal event code: MM4A Effective date: 20090110 |