SU1715455A1 - Screw piercing method - Google Patents
Screw piercing method Download PDFInfo
- Publication number
- SU1715455A1 SU1715455A1 SU894665694A SU4665694A SU1715455A1 SU 1715455 A1 SU1715455 A1 SU 1715455A1 SU 894665694 A SU894665694 A SU 894665694A SU 4665694 A SU4665694 A SU 4665694A SU 1715455 A1 SU1715455 A1 SU 1715455A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- rod
- length
- sleeve
- supports
- thickness
- Prior art date
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к трубопрокатному производству и касаетс прошивки сплошных заготовок в станах винтовой прокатки . Цель изобретени - снижение колебаний стержн и, следовательно, разностейности гильз. Сплошную заготовку деформируют валками на оправке, удерживаемой стержнем. Стержень центрируют последовательно расположенными по его длине опорами. Опоры контактируют с внутренней поверхностью выход щей из валков гильзы. Длину контактной поверхности опор определ ют в диапазоне 1,0-1,5 шага эксцентричной разностенности гильзы, наводимый в очаге деформации при прошивке . 3 ил.The invention relates to pipe production and concerns the flashing of solid blanks in helical rolling mills. The purpose of the invention is to reduce the vibrations of the rod and, consequently, the difference in liners. A solid workpiece is deformed by rolls on a mandrel held by a rod. The rod is centered sequentially along the length of its supports. The supports are in contact with the inner surface of the sleeve emerging from the rolls. The length of the contact surface of the supports is determined in the range of 1.0-1.5 steps of the eccentric difference in thickness of the liner, induced in the deformation zone during the piercing. 3 il.
Description
Изобретение относитс к трубопрокатному производству, к прошивке заготовок на неподвижной оправке в стане косой прокатки .The invention relates to pipe production, to flashing workpieces on a fixed mandrel in an oblique rolling mill.
Цель изобретени - снижение колебаний стержн и, следовательно, разностенности гильз.The purpose of the invention is to reduce the oscillations of the rod and, consequently, the difference in wall thickness of the sleeves.
На фиг. 1 приведена схема предложенного способа винтовой прошивки; на фиг. 2 и 3 - показана гильза с эксцентричной раз- ностенностью и расположенна в ней утолщенна (опорна ) часть стержн .FIG. 1 shows the scheme of the proposed method of screw firmware; in fig. 2 and 3 - the sleeve with an eccentric gap and the thickened (supporting) part of the rod located in it is shown.
Заготовку 1 задают в валки 2 и прошивают на оправке 3, удерживаемой стержнем 4, имеющим утолщенные участки-опоры 5, расположенные по его длине и центрирующие стержень относительно внутренней поверхности гильзы. Длина контактной поверхности опор определ етс с учетом изменени эксцентричной разностенности гильзы по длине, наводимой в очаге деформации .The workpiece 1 set in the rolls 2 and stitch on the mandrel 3 held by the rod 4, having thickened sections of the support 5, located along its length and centering the rod relative to the inner surface of the sleeve. The length of the contact surface of the supports is determined taking into account the change in the eccentric difference of the liner along the length induced in the deformation zone.
Прот женность И опор 2 (фиг. 2) принимаетс в пределах 1-1,5 шага изменени эксцентричной разностенности гильзы. В этом случае при любом положении опоры па длине гильзы обеспечиваетс наименьшее отклонение оси стержн от оси прошивки за счет центрировани этого участка стержн участками гильзы с максимальной толщиной стенки с двух противоположных сторон. При длине участка 11, равной одному шагу изменени эксцентричной разностенности, в любой момент прошивки гильзы этот участок, наход сь внутри гильзы -центрируетс не менее чем двум участками гильзы с максимальной толщиной, стенки двух противоположных сторон. В момент, когда концы участка I, располагаютс против двух участков с максимальной толщиной стенки с од- ной стороны гильзы, уч,асток h центрируетс трем участками гильзы с малой толщиной стенки (двум - с одной стороны гильзы и одним - с противоположной стороны). С увеличением длины участка И доThe length of AND supports 2 (Fig. 2) is taken within the range of 1-1.5 steps of changing the eccentric difference thickness of the liner. In this case, at any position of the support on the length of the liner, the smallest deviation of the rod axis from the piercing axis is ensured by centering this section of the rod with liner sections with a maximum wall thickness on two opposite sides. With a length of section 11 equal to one step of change in eccentric varying wall thickness, at any moment of the insertion of the sleeve, this section is inside the sleeve — it is centered by at least two sections of the sleeve with maximum thickness, the walls of two opposite sides. At the moment when the ends of section I are located against two sections with a maximum wall thickness on one side of the sleeve, an account h is centered with three sections of the sleeve with a small wall thickness (two on the one side of the sleeve and one on the opposite side). With an increase in the length of the plot And to
слcl
СWITH
сл сл слsl sl
1,5 шага центровка стержн улучшаетс , так как возрастает длина участков гильзы, на которых стержень центрируетс трем участками с максимальной толщиной стенки, и длина участков гильзы, на которых стержень дополнительно центрируетс участками с толщиной стенки, близкой к максимальной величине, а также уменьшаетс возможность искривлени стержн за счет поворота относительно одной из точек участка с максимальной толщиной стенки при продольном изгибе.1.5 pitch centering of the rod is improved as the length of the sleeve sections increases, on which the rod is centered with three sections with maximum wall thickness, and the length of sections of the sleeve at which the rod is additionally centered with sections with a wall thickness close to the maximum value, and also decreases the curvature of the rod due to rotation relative to one of the points of the section with the maximum wall thickness during longitudinal bending.
Если длина h меньше шага изменени эксцентричной разностенности услови центрировани стержн ухудшаютс , так как с одной стороны поперечное перемещение участка li с оси прошивки ограничиваетс максимальной толщиной стенки гильзы, а с другой - более тонкой стенкой, т.е. создаютс услови дл увеличени смещени оси стержн относительно оси прошивки .If the length h is less than the pitch of the eccentric difference-thickness condition, the centering of the rod deteriorates, since on the one hand the transverse movement of the section li from the piercing axis is limited by the maximum wall thickness of the sleeve, and on the other by the thinner wall, i.e. conditions are created to increase the displacement of the rod axis relative to the firmware axis.
Если длина участка И больше 1,5 шага услови центрировани стержн практически не измен ютс , однако возрастают усили дл извлечени стержн вследствие увеличени прот женности контакта с гильзой (вплоть до возникновени условий, когда стержень не удаетс извлечь из гильзы).If the length of the section AND is greater than 1.5 steps, the conditions for centering the rod are almost unchanged, however, efforts to remove the rod increase due to the increased length of contact with the sleeve (until conditions arise when the rod cannot be removed from the sleeve).
Прот женность участков стержн между опорами 2 определ етс по известным зависимост м, исход из условий обеспечени продольной устойчивости указанных участков при прошивке заготовок (продольна нагрузка на участки стержн г должна быть меньше минимальной критической величины ).The length of the sections of the rod between the supports 2 is determined by the known dependencies, based on the conditions for ensuring the longitudinal stability of these sections when piercing blanks (the longitudinal load on the sections of the rod r must be less than the minimum critical value).
Диаметр утолщенных частей стержн - опорThe diameter of the thickened parts of the rod - supports
dcMaxc d2bH - ДЗмакс -А,dcMaxc d2bH - DZmax -A,
где dabH - внутренний диаметр гильзы, мм;where dabH is the inner diameter of the liner, mm;
АЗмакс - максимальна величина эксцентричной разностенности гильзы (принимаетс на основании практических данных), мм;AZmax - maximum value of the eccentric difference of the liner thickness (accepted on the basis of practical data), mm;
А 1-2 мм ( А учитывает вли ние на величину внутреннего канала волнистости иA 1-2 mm (A takes into account the effect on the magnitude of the internal channel waviness and
кривизны гильзы, принимаетс 1 мм дл мм или 2 мм дл djbH более 75 мм), или (второй вариант)liner curvature, taken 1 mm for mm or 2 mm for djbH more than 75 mm), or (second option)
dc mar djbH -(0,08-025)Si-(0,005-0,015)dibH.dc mar djbH - (0.08-025) Si- (0.005-0.015) dibH.
где S{-средн толщина стенки гильзы, мм; (0,08-0,25) - коэффициент, представл ющий собой отношение разностенности к средней толщине стенки гильзы.where S {is the average wall thickness of the liner, mm; (0.08-0.25) is a coefficient representing the ratio of the thickness to the average thickness of the liner wall.
(0,005-0,015) - коэффициент, учитывающий вли ние кривизны и волнистости на изменение внутреннего канала.(0.005-0.015) is a coefficient that takes into account the effect of curvature and waviness on the change in the internal channel.
Большие значени коэффициентов при Si и dZbH принимаютс при меньших значени х толщины стенки гильзы и ее внутреннего диаметра.Large values of the coefficients for Si and dZbH are taken at lower values of the wall thickness of the liner and its internal diameter.
Стержень с утолщенными част ми-опорами может быть изготовлен прокаткой, ковкой, обработкой резанием, насадкой колец в гор чем состо нии на стержень и т.д.A rod with thickened parts by m-supports can be made by rolling, forging, machining, packing the rings in a hot condition on the rod, etc.
При прошивке заготовок по предложенному способу деформаци стержн в поперечном направлении ограничиваетс его утолщенными участками-опорами, которые вход т в соприкосновение с внутренней поверхностью гильзы.When stitching billets according to the proposed method, the deformation of the rod in the transverse direction is limited by its thickened support sections, which come into contact with the inner surface of the sleeve.
В результате колебани стержн и гильзы уменьшаютс , что позвол ет повысить точность гильзы. В то же врем при прошивке заготовок по предложенному способуAs a result, oscillations of the rod and the liner are reduced, which improves the accuracy of the liner. At the same time, when stitching firmware by the proposed method
обеспечиваютс необходимые услови дл извлечени стержн без затруднений.the necessary conditions are provided for removing the rod without difficulty.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894665694A SU1715455A1 (en) | 1989-01-12 | 1989-01-12 | Screw piercing method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894665694A SU1715455A1 (en) | 1989-01-12 | 1989-01-12 | Screw piercing method |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1715455A1 true SU1715455A1 (en) | 1992-02-28 |
Family
ID=21435689
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU894665694A SU1715455A1 (en) | 1989-01-12 | 1989-01-12 | Screw piercing method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1715455A1 (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2593812C1 (en) * | 2012-07-24 | 2016-08-10 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Manufacturing method and device for producing seamless metal pipe |
RU2599931C2 (en) * | 2012-07-24 | 2016-10-20 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Method of producing seamless metal tube mill for rolling seamless pipes on the mandrel and auxiliary tool |
RU2740568C1 (en) * | 2017-03-01 | 2021-01-15 | ДАНИЕЛИ И Кo ОФФИЧИНЕ МЕККАНИКЕ С.п.А. | Rolling mill for rolling of hollow or in any case of bar parts with concave surface |
-
1989
- 1989-01-12 SU SU894665694A patent/SU1715455A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Данилов Ф.А. и др. Гор ча прокатка и прессование труб. - М.: Металлурги , 1972, с. 231. Авторское свидетельство СССР Ms 518241, кл. В 21 В 25/02, 1975. * |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2593812C1 (en) * | 2012-07-24 | 2016-08-10 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Manufacturing method and device for producing seamless metal pipe |
RU2599931C2 (en) * | 2012-07-24 | 2016-10-20 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Method of producing seamless metal tube mill for rolling seamless pipes on the mandrel and auxiliary tool |
US9597718B2 (en) | 2012-07-24 | 2017-03-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Manufacturing method and manufacturing apparatus of seamless metal pipe |
US9884355B2 (en) | 2012-07-24 | 2018-02-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Manufacturing method of seamless metal pipe, mandrel mill, and auxiliary tool |
RU2740568C1 (en) * | 2017-03-01 | 2021-01-15 | ДАНИЕЛИ И Кo ОФФИЧИНЕ МЕККАНИКЕ С.п.А. | Rolling mill for rolling of hollow or in any case of bar parts with concave surface |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU1715455A1 (en) | Screw piercing method | |
JPH0147241B2 (en) | ||
SE446248B (en) | VIEW THE SHAPING OF A BALK CREW | |
US4052874A (en) | Method of producing tubular body in a press roll piercing mill | |
EP0276958B1 (en) | Method of producing aluminum drums having highly smooth surfaces | |
JPH04300003A (en) | Hole mold roll of pilger rolling mill | |
SU727253A2 (en) | Method of multibend shaping of workpiecies | |
SU880524A1 (en) | Technological tool for cold rolling of tubes | |
SU963763A1 (en) | Bimetallic tube production blank | |
SU837519A2 (en) | Method of producing workpiecies of articles such as diesel engine sleeves | |
SU1479190A1 (en) | Method of rolling articles having inner helical fins | |
SU921646A1 (en) | Method of die rolling of tubes | |
SU527219A1 (en) | Combined guiding tool | |
SU1402382A1 (en) | Tool for drawing tubes | |
SU1715457A1 (en) | Tube cold rolling method | |
SU1284624A1 (en) | Tool for tube cold rolling mill | |
SU818682A1 (en) | Method of longitudinal rolling of tubes | |
JPS6135323Y2 (en) | ||
SU1510966A1 (en) | Method of producing manometric springs | |
SU1222351A1 (en) | Method of moulding semicylindrical billets | |
JP2839425B2 (en) | Method for manufacturing dog bone type coarse shaped billet | |
SU1648606A1 (en) | Method of squeezing pipes | |
JPS62214821A (en) | Manufacture of hollow piston rod | |
SU810404A2 (en) | Ring for broaching tools | |
SU1368067A1 (en) | Tool unit for rolling annular grooves,,particularly,,in thick-walled bellows tubular billets |