SU1696075A1 - Способ нагрева под ковку крупных кузнечных слитков - Google Patents
Способ нагрева под ковку крупных кузнечных слитков Download PDFInfo
- Publication number
- SU1696075A1 SU1696075A1 SU894756022A SU4756022A SU1696075A1 SU 1696075 A1 SU1696075 A1 SU 1696075A1 SU 894756022 A SU894756022 A SU 894756022A SU 4756022 A SU4756022 A SU 4756022A SU 1696075 A1 SU1696075 A1 SU 1696075A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- temperature
- ingot
- heating
- stage
- forging
- Prior art date
Links
Abstract
Изобретение относитс к области куз- нечно-прессового производства и может использоватьс при изготовлении поковок из крупных слитков. Цель изобретени - снижение длительности цикла нагрева. Предварительный нагрев слитка осуществл ют в два этапа. На первом этапе ведут форсированный нагрев до достижени осевой зоной слитка температуры, равной 0,75-0,77 температуры плавлени материала слитка. На втором этапе температура снижаетс до достижени поверхностью слитка значени температуры, равного 0,81-0,83 температуры плавлени . Затем производ т нагрев слитка до ковочных температур, Указанный способ позвол ет ускорить нагрев слитка перед ковкой за счет интенсификации предварительного нагрева слитков. 4 ил. Ё
Description
Изобретение относитс к кузнечно- прессовому производству и может быть использовано при изготовлении поковок из крупных кузнечных слитков.
Цель изобретени - повышение производительности процесса нагрева.
На фиг. 1-4 показаны графики нагрева слитков до различных значений температуры осевой зоны.
Способ осуществл етс в следующей последовательности этапов нагрева: форсированный нагрев слитка до достижени в осевой зоне температуры, равной 0,75-0,77 температуры плавлени , охлаждение поверхности до температуры, равной 0,81-0,83 температуры плавлени ,путем снижени температуры печи, форсированный нагрев
поверхности слитка до температуры, равной 0,86-0,88 температуры плавлени .
Если на первом этапе нагрева температуры осевой зоны ниже или выше указанного предела (0,75-0,77 ТПл), то увеличиваетс длительность нагрева из-за необходимости дополнительной выдержки дл выравнивани температур по сечению, а также имеет место превышение критических температур роста зерна.
Указанное значение температур в осевой зоне, получаемое на первом этапе, определено путем теплотехнических расчетов и выбрано из услови , что при последующем охлаждении поверхности до температуры, равной 0,81-0,83 температуры плавлени , происходит выравнивание температур между поверхностью и центром слитка.
О
ю
ON
О vj
СЛ
Пример. Варианты с форсированным нагревом слитка на первом этапе до достижени значени температуры в осевой зоне, наход щегос в указанном интервале и за его пределами.5
Нагревают слиток массой 205 m из стали 15Х2НМФА (Тпл. - 1460°С).
На фиг. 1 показано, что на этапе I нагрев осевой зоны (крива 3) производитс до 0,74 Тп . (Ю80°С), в это врем температуры в 10 печи и на поверхности слитка составл ют 1250 и 1220°С соответственно. После этого температура печи снижаетс до 1100°С и при этой температуре производитс выдержка до выравнивани температуры по сече- 15 нию слитка (этап II). На этапе III температура печи (крива 1) повышаетс , пока поверхность слитка не нагреетс до ковочной температуры (1240°С). Общий цикл нагрева увеличиваетс до 35 ч.
На фиг. 2 показан нагрев слитка при 20 условии достижени на этапе I температуры в осевой зоне 0,75 ТПл.
На I этапе скорость подъема температуры печи (крива 1) и скорость подъема температуры поверхности (крива 2), а также 25 температура поверхности слитка в конце этапа не ограничиваютс , т.е. нагрев вл етс форсированным, до достижени в центре слитка (крива 3) температуры, равной 0,75 Тпл. После достижени в центре указан- 30 ной температуры, температура поверхности слитка (крива 2) снижаетс (этап II) до достижени температуры, равной 0,81-0,83 Тпл. При этом температура центра (крива 3) повышаетс до этой же температуры. Дл 35 снижени сопротивлени деформировани поверхностной зоны слитка производитс этап III, заключающийс в форсированном подъеме температуры печи (крива 1) и температуры поверхности слитка (крива 2) до 40 достижени поверхностью температуры, равной 0,86-0,88 Тпл. Общий цикл нагрева составил 28 ч.
На фиг. 3 рассмотрен случай, когда температура в осевой зоне (крива 3) на этапе I ,45 достигает значени 0,77 Тпл (1125°С). Температура в печи (крива 1) составл ет
1290°С. На этапе II, когда температура печи и, следовательно, температура на поверхности (крива 2) снижаютс , температура осевой зоны продолжает подниматьс , и через 3 ч происходит выравнивание температуры по сечению, При форсированном подъеме температуры на этапе III по достижении поверхностью слитка ковочной температуры (1240°С) слиток выдаетс на ковку. Общий цикл нагрева составл ет 30 ч.
Из фиг. 4 видно, что если осева зона слитка на этапе I (крива 3) прогреваетс до 0,78 Тпл. (1140°С), то температура поверхности (крива 2) будет выше максимально допустимой температуры под ковку. После снижени температуры печи и температуры поверхности температура осевой зоны продолжает подниматьс и превосходит критическую температуру роста зерна. Дл снижени температуры осевой зоны до критической температуры роста зерна требуетс дополнительна выдержка. Цикл нагрева увеличиваетс до 37 ч.
Использование предлагаемого способа нагрева крупных слитков позвол ет снизить длительность цикла нагрева, повысить качество поковок и уменьшить расход топлива.
Claims (1)
- Формула изобретениСпособ нагрева под ковку крупных кузнечных слитков, включающий предварительный нагрей поверхностного сло слитка до температуры, равной 0,81-0,83 температуры плавлени его материала, и последующий форсированный нагрев до температуры, равной 0,86-0,88 температуры плавлени , отличающийс тем, что, с целью повышени производительности за счет сокращени длительности цикла нагрева , предварительный нагрев осуществл ют в два этапа, на первом из которых ведут форсированный нагрев до достижени температурой в осевой зоне слитка значени , равного 0,75-0,77 температуры плавлени , а на втором этапе производ т снижение температуры поверхности до достижени температуры по всему сечению слитка, равной температуре, достигаемой в конце фазы предварительного нагрэва.1015 20Фнг2530 Г ,чО10 1520Ра-г Z25 3Г,ч1015 2025 .30 Т, чФиг.З
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894756022A SU1696075A1 (ru) | 1989-11-03 | 1989-11-03 | Способ нагрева под ковку крупных кузнечных слитков |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894756022A SU1696075A1 (ru) | 1989-11-03 | 1989-11-03 | Способ нагрева под ковку крупных кузнечных слитков |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1696075A1 true SU1696075A1 (ru) | 1991-12-07 |
Family
ID=21477992
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU894756022A SU1696075A1 (ru) | 1989-11-03 | 1989-11-03 | Способ нагрева под ковку крупных кузнечных слитков |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1696075A1 (ru) |
-
1989
- 1989-11-03 SU SU894756022A patent/SU1696075A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 799884, кл. В 21J 1 /06, 1978. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4030947A (en) | Heating treatment method and system of utilizing same | |
CN113857250B (zh) | 一种多级轧制-退火sima法制备金属半固态浆料的方法 | |
SU1696075A1 (ru) | Способ нагрева под ковку крупных кузнечных слитков | |
EP0514138A1 (en) | Improved brazing methods | |
CN105583251B (zh) | 一种大规格Inconel690合金棒材的锻造方法 | |
JPH07100526A (ja) | 非鉄金属の継ぎ目なし管の製造方法 | |
CN111545701B (zh) | 不锈钢螺杆轴制备方法 | |
SU1489910A1 (ru) | Способ ковки ступенчатых поковок | |
SU1206325A1 (ru) | Способ нагрева слитков стали | |
JPH0788586A (ja) | 熱間据込鍛造法 | |
CN108866299B (zh) | 一种Cr12MoV钢的锻造热处理方法 | |
US4767493A (en) | Method for heat-treating metal | |
SU1523284A1 (ru) | Способ сварки давлением | |
CN117531943A (zh) | 一种高径比大于3的连铸坯镦粗方法 | |
RU2432415C1 (ru) | Способ закалки заготовок из никелевых сплавов | |
SU1127321A1 (ru) | Способ термической обработки алюминиевых сплавов | |
SU764814A1 (ru) | Способ изготовлени поковок валов | |
CN114934162A (zh) | 一种高合金马氏体不锈钢的热变形方法及不锈钢 | |
SU1461770A1 (ru) | Способ производства крупных поковок и катаных заготовок | |
SU1126615A1 (ru) | Способ термической обработки высоколегированных сталей | |
SU893365A1 (ru) | Способ деформировани заготовок из титановых сплавов | |
RU2058998C1 (ru) | Способ термической обработки рельсов | |
SU1217901A1 (ru) | Способ нагрева металла в нагревательных колодцах | |
JPH07238322A (ja) | 鋼片の表面割れ防止法 | |
SU865940A1 (ru) | Способ нагрева металла в нагревательных колодцах |