SU1694264A1 - Method of helical broaching - Google Patents

Method of helical broaching Download PDF

Info

Publication number
SU1694264A1
SU1694264A1 SU884485520A SU4485520A SU1694264A1 SU 1694264 A1 SU1694264 A1 SU 1694264A1 SU 884485520 A SU884485520 A SU 884485520A SU 4485520 A SU4485520 A SU 4485520A SU 1694264 A1 SU1694264 A1 SU 1694264A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
temperature
workpiece
sleeves
firmware
uniformity
Prior art date
Application number
SU884485520A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Леонид Николаевич Оклей
Ираклий Васильевич Чхартишвили
Захарий Нодарович Мелашвили
Константин Гиоргиевич Папава
Робинзон Эрастович Ломидзе
Петр Павлович Церетели
Original Assignee
Институт металлургии им.50-летия СССР АН ГССР
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Институт металлургии им.50-летия СССР АН ГССР filed Critical Институт металлургии им.50-летия СССР АН ГССР
Priority to SU884485520A priority Critical patent/SU1694264A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU1694264A1 publication Critical patent/SU1694264A1/en

Links

Landscapes

  • Forging (AREA)

Abstract

Изобретение относитс  к обработке металлов давлением, может быть использовано при производстве гор чекатаных бесшовных труб дл  получени  качественных гильз из сплошной заготовки на прошивных станах Цель изобретени  - повышение равномерности толщины стенки гильз. Ее достигают путем выравнивани  температуры заготовки в очаге деформации при прошивке гильз. Осуществл ют замер и контроль температуры заготовки в очаге деформации и изменением скорости вращени  валков сохран ют ее посто нной . Равномерность толщины стенки повышаетс . 1 табл.The invention relates to the processing of metals by pressure, can be used in the production of hot-rolled seamless pipes for obtaining high-quality sleeves from a solid billet on piercing mills. The purpose of the invention is to improve the uniformity of the thickness of the wall of the sleeves. It is achieved by leveling the temperature of the workpiece in the deformation zone when the sleeves are pierced. The temperature of the workpiece in the deformation zone is measured and monitored and the roll rotation speed is kept constant. The uniformity of wall thickness increases. 1 tab.

Description

Изобретение относитс  к обработке металлов давлением, может быть использовано при производстве гор чекатаных бесшовных труб дл  получени  качественных гильз из сплошной заготовки на прошивных станах.The invention relates to the processing of metals by pressure, can be used in the manufacture of hot-rolled seamless pipes for the production of high-quality sleeves from a solid billet on piercing mills.

Цель изобретени  - повышение равномерности толщины стенки гильз.The purpose of the invention is to increase the uniformity of the wall thickness of the sleeves.

Температура прошиваемого металла определ етс  одновременным протеканием двух процессов: охлаждени  заготовки за счет излучени  тепла и контакта с холодным инструментом и увеличени  температуры за счет работы пластической деформации.The temperature of the metal being pierced is determined by the simultaneous flow of two processes: cooling the workpiece by radiating heat and contact with a cold tool and increasing the temperature due to the work of plastic deformation.

Температура исходной заготовки по длине неравномерна .The temperature of the original workpiece along the length of uneven.

Осуществл ют замер и контроль температуры заготовки в очаге деформации и изменением скорости вращени  валковMeasurement and control of the temperature of the workpiece in the deformation zone and change in the speed of rotation of the rolls are carried out.

сохран ют ее посто нной в течение всего процесса.keep it constant throughout the process.

Нагретую в печи до температуры прошивки заготовку задают в косовалковый прошивной стан. Температуру заготовки измер ют как после выдачи из печи, так и в стане. Дл  получени  равномерной толщины стенки гильзы температуру сохран ют посто нной в течение всего времени деформации заготовки.Heated in the furnace to the temperature of the firmware, the workpiece is set in a spindle mill. The temperature of the workpiece is measured both after it is discharged from the furnace and in the mill. In order to obtain a uniform wall thickness of the sleeve, the temperature is kept constant throughout the entire time of deformation of the workpiece.

Приращение температуры прошиваемого материала (Д ТПл.) в результате работы , затрачиваемой на пластическую деформацию и трение между металлом и деформирующим инструментом, определ етс  по формуле:The temperature increment of the material being pierced (D TPl.) As a result of the work expended on plastic deformation and friction between the metal and the deforming tool is determined by the formula:

АТпд 0,07(АКР ±МДИн ).0)Atpd 0,07 (AKP ± MDIN) .0)

где Мкр крут щий момент на валу электродвигател , Нм;where mcr is the torque on the motor shaft, Nm;

Мдин - динамический момент на валу электродвигател , Нм;Mdin - dynamic moment on the motor shaft, Nm;

т- продолжительность процесса, с;t is the duration of the process, with;

п9 - число оборотов двигател , об/мин;p9 - the number of revolutions of the engine, rpm;

С - удельна  теплоемкость прошиваемой заготовки, Дж/(кг.град);С - specific heat capacity of the sewn billet, J / (kg.grad);

G - масса заготовки, кг.G - weight of the workpiece, kg.

Вход щие в формулу (1) Мкр и Мдин непосредственно фиксируют во врем  процесса с помощью специального устройства контрол  энергосиловых параметров процесса прокатки (УКЭП), разработанного в ПСУ АН ГССР. С помощью этого устройства также фиксируют следующие параметры: силу тока, напр жение, мощность электродвигател , скорость вращени  вала электродвигател , продолжительность процесса прошивки.The Mkr and Mdin entering into formula (1) are directly fixed during the process with the help of a special device for controlling the energy-power parameters of the rolling process (ECAC) developed in the CS of the Academy of Sciences of the GSSR. With this device, the following parameters are also recorded: current strength, voltage, motor power, motor shaft rotation speed, flashing process duration.

Тепловой баланс процесса прошивки (А Тоб) выражаетс  формулойThe heat balance of the flashing process (A Tob) is expressed by the formula

АТоб ЛТПд-( АТК+ ДТв)(2)ATOB LTPD- (ATK + DTV) (2)

где АТК - падение температуры заготовки от контакта с инструментом и конвекцией во врем  процесса, град;where ATK is the temperature drop of the workpiece from contact with the tool and convection during the process, hail;

АТВ - падение температуры заготовки в результате охлаждени  водой, град.; АТК определ етс  из соотношени ATB - temperature drop of the workpiece as a result of cooling with water, hail; ATK is determined from the ratio

AT« AT "

1 07Ј(-тм)4ртс1 07Ј (-m) 4rts

3600 ®3600 ®

где 1,07 - коэффициент, который учитывает излучение;where 1.07 is a coefficient that takes into account radiation;

Со - коэффициент излучени  абсолютно черного тела, Вт/м2К4;Co is the blackbody radiation coefficient, W / m2K4;

Ј- степень черноты металла; F-излучающа  поверхность заготовки, м2; Т - температура заготовки, град К. АТВ рассчитываетс  по формулеЈ - the degree of blackness of the metal; F-radiating surface of the workpiece, m2; T is the temperature of the workpiece, deg. K. ATV is calculated by the formula

АТв -Ц&- )ATV -C & -)

где Р - расход воды, кг/с;where P - water consumption, kg / s;

АТвод - повышение температуры воды , охлаждающей трубопрокатный инструмент , град.ATVOD - increase in the temperature of water cooling the pipe-rolling tool, hail.

Пример. Согласно технологической инструкции температура прошивки стали 45 и Д составл ет 1170-1200°С. Чтобы обеспечить значение температуры прошивки в этом диапазоне при температуре задаваемой в валки заготовки 1070°С, задались приращением температуры за счет работы пластической деформации дл  переднего конца заготовки 149 град. Такое приращение достигаетс  согласно формуле (1) при числе оборотов двигател  160 об/мин (число оборотов валков 80 об/мин). Согласно формуле (2) ожидаемое приращение температуры составл ет 110 град, и температура прошивки имеет значение 1180°С, что былоExample. According to the technological instructions, the temperature of the firmware of steel 45 and D is 1170-1200 ° C. In order to ensure the temperature value of the piercing in this range at the temperature of the workpiece set to rolls of 1070 ° C, the temperature increment due to the work of plastic deformation for the front end of the workpiece was 149 degrees. Such an increment is achieved according to formula (1) with an engine rpm of 160 rpm (roll rpm of 80 rpm). According to formula (2), the expected temperature increment is 110 degrees, and the firmware temperature is 1180 ° C, which was

зафиксировано фотоэлектрическим пирометром (ФЭП),fixed by photoelectric pyrometer (FEP),

Дл  заднего конца при его температуре 1120°С, приращение должно составить 60 град. Согласно формуле (1) заданномуFor the rear end, at its temperature of 1120 ° C, the increment should be 60 degrees. According to the formula (1) given

значению приращени   температуры соответствует число оборотов двигател  100 об/мин (при нагрузке). Приращение температуры только в результате перехода в тепло работы пластической деформацииthe value of the temperature increment corresponds to the engine speed of 100 rpm (with a load). Temperature increment only as a result of plastic deformation transfer to heat

составл ет 95°С. С учетом снижени  температуры суммарное приращение температуры составит 55°С, и температура прошивки 1175°С.is 95 ° C. Taking into account the decrease in temperature, the total temperature increment will be 55 ° C, and the temperature of the firmware will be 1175 ° C.

Выравнивание температуры в процессеTemperature equalization in process

прошивки уменьшает величину продольной разностенности гильз. Данные приведены в таблице.firmware reduces the magnitude of the longitudinal raznesennosti sleeves. The data are given in the table.

Технологический процесс осуществл ют следующим образом: перед началом процесса прошивки замер ют температуру на переднем и заднем концах заготовки контактным способом в случае прошивки углеродистых марок сталей или ФЭПоп дл  заготовок коррозионно- и окалиностойкихThe technological process is carried out as follows: before starting the firmware process, the temperature is measured at the front and rear ends of the workpiece by contact method in the case of flashing carbon steels or photovoltage for corrosion and scale-resistant workpieces.

марок сталей. По величине разности температур по длине заготовки задают скоростной режим процесса прошивки дл  получени  практически посто нной температуры прошивки.steel grades. According to the magnitude of the temperature difference along the length of the workpiece, the speed mode of the flashing process is set to obtain an almost constant flashing temperature.

Определение скоростного режима прошивки производ т при помощи ЭВМ с программным обеспечением на основе формул (1), (2), (3) и (4) и исполнительного механизма , св занного с двигателем.The firmware speed determination is performed using a computer with software based on formulas (1), (2), (3) and (4) and an actuator connected to the engine.

Внедрение предложени  позволит повысить равномерность толщины стенки гильз.The introduction of the proposal will improve the uniformity of the wall thickness of the sleeves.

Claims (1)

Формула изобретени  Способ винтовой прошивки, включающий деформацию нагретой сплошной заготовки косоустановленными валками на оправке с изменением скорости вращени  валков, отличающийс  тем, что, с целью повышени  равномерности толщины стенки гильз, осуществл ют замер и контроль температуры заготовки в очаге деформации и изменением скорости вращени  валков сохран ют ее посто нной в течение всего процесса.Claims The method of helical firmware, including the deformation of a heated solid billet with spaced rollers on a mandrel with a change in the speed of rotation of the rolls, characterized in that, in order to increase the uniformity of the wall thickness of the sleeves, the temperature of the workpiece in the deformation zone and the change in the speed of rotation of the rolls are measured and controlled they are kept constant throughout the process. Сравнительный анализ прошивки заготовки при прокатке труб 245 х 7 -9 мм , ст, Д, диаметр заготовки 230мм, на РМЗ.Comparative analysis of the firmware billet during rolling tubes 245 x 7 -9 mm, St, D, billet diameter 230mm, at the RMZ.
SU884485520A 1988-10-03 1988-10-03 Method of helical broaching SU1694264A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU884485520A SU1694264A1 (en) 1988-10-03 1988-10-03 Method of helical broaching

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU884485520A SU1694264A1 (en) 1988-10-03 1988-10-03 Method of helical broaching

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU1694264A1 true SU1694264A1 (en) 1991-11-30

Family

ID=21400492

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU884485520A SU1694264A1 (en) 1988-10-03 1988-10-03 Method of helical broaching

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU1694264A1 (en)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
За вка JP № 56-23305, кл. В 21 В 19/10, 1981. Авторское свидетельство СССР № 816588, кл. В 21 В 19/06, 1979. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2247612C2 (en) Method for making hot deformed and conversion mean- and large-diameter tubes of corrosion resistant hard-to-form steels and alloys in tube rolling aggregate with pilger mills
JP4019772B2 (en) Seamless pipe manufacturing method
CN107052076B (en) A kind of method of collet plug hot rolling heavy caliber titanium or titanium alloy thin-wall seamless pipe
RU2387501C2 (en) FABRICATION METHOD OF SEAMLESS HOT-DEFORMED MECHANICALLY TREATED TUBES WITH DIAMETRE OF 530-550 mm FROM CORROSION-RESISTANT DIFFICULT-TO-FORM GRADES OF STEEL AND ALLOYS ON TUBE-FORMING INSTALLATION 8-16" WITH PILGER MILLS
CN106493187A (en) A kind of heavy caliber thick wall titanium and its low-cost manufacture method of alloy seamless tubing
KR100248240B1 (en) Method of producing a stainless steel sheet having excellent brightness
CN104874606B (en) The production method of high chromium content ferrite stainless steel seamless steel pipe
CN110883093B (en) Asynchronous cold rolling forming process for aluminum alloy stainless steel composite plate
CN104907353B (en) The production method of high chromium content ferrite stainless steel seamless steel pipe blank
SU1694264A1 (en) Method of helical broaching
JP3178370B2 (en) Temperature control method in hot continuous rolling of steel pipe.
JP3623857B2 (en) Tapered steel pipe manufacturing method
CN115625200A (en) Continuous coiling and rolling system and process for magnesium and magnesium alloy sheet/foil coiled material
JPS6310033A (en) Ring rolling method
GB1592621A (en) Apparatus and method for reducing the corss-section of linearly extending material
JP4603707B2 (en) Seamless pipe manufacturing method
JP2004230450A (en) Inside grooved tube and apparatus and method for manufacturing the same
SU1761320A1 (en) Method of rolling bimetal pipes on pilger mill
RU2133160C1 (en) Method of manufacturing bimetallic pipes
JPH0520164B2 (en)
JP3293246B2 (en) Manufacturing method of seamless steel pipe
CA1086105A (en) Method of rolling metal workpiece and mill therefor
RU2175581C2 (en) Method for making rolled bars of titanium alloys
SU1315047A1 (en) Method of adjusting screw rolling mill
SU1421430A1 (en) Method of producing rolled stock from low-pearlitic steel