SU1652361A1 - Способ изготовлени арматурных профилей из низколегированных сталей - Google Patents

Description

Изобретение относитс  к меиллургии, а именно к изготовлению проката, и может быть использювано при производстве арматурной стали, термоупрочненной в линии стана гор чей прока) ки.

Цель изобретени  - повышение прочностных и пластических свойств.

Пример. Изготовление арматурного профил  № 14 из стали 28С промышленной плавки на стане 250-1.

Заготовки сечением 80x100 мм из стали 28С нагревали до 1200±20°С, прокатывали на непрерывном мелкосортном стане 250-1 до суммарного обжаги  62-77%. Затем делали выдержку в течение 0,4-0,6 с и проводили регулируемое охлаждение. При этом средн   температура раската перед охлаждением составила 1030-1050°С, а температура поверхности раската после охлаждени  800-830°С, т.е. обеспечивалс  перепад температур между центром и по

Ё

ыерхностью 200-25П°С. После охлаждени  проводили выдержку в течение 3-6 с и прокатывали в чистовой группе клетей на арматуру № 14 с последующим термоупрочнением   рассе ускоренного охлаждени . При этом было испытано несколько режимов , предусматривающих изменение параметров выдержек и суммарного обжати  в за вл емом диапазоне их изменени  и с выходом за граничные значени .

Установлено, что дл  полной проработки металла по всему сечению и получени  равномерной высокодисперсной структуры суммарна  деформаци  дл  низколегированной стали должна быть на менее 62%. При суммарной деформации более 77% у этих сталей могут резко усиливатьс  протекающие процессы динамической рекристаллизации , что снимает значительную часть деформационного гор чего наклепа, а это, в свою очередь, приводит в дальнейшем к

снижению механических свойств готового проката.

В св зи с тем, что при прокатке величина деформации поверхностных и централь- ных слоев раската неодинакова, в поперечном сечении возникают остаточные деформационные напр жени , которые могут приводить к нарушению сплошности ме- талла при наложении структурных напр жений, возникающих за счет перепа- да температур между центром и поверхностью при регулируемом охлаждении. Дл  исключени  нарушени  сплошности металла после деформации необходима выдержка не менее 0,4 с перед началом регулируемого охлаждени , Выдержка в течение более 0,6 с нецелесообразна, так как может привести к началу роста зерна зустенита и к ликвации структурных дефек- ов типа деформационных полос, границ .убструктур, полученных в результате предшествующей пластической деформации, что . последующем приведет к снижению проч- эстных и пластических свойств.

Установлено, что дл  выравнивани  емпературы по всему сечению после регулируемого охлаждени  необходимо делать выдержку не менее 3 с. Это обеспечивает получение более равномерной дисперсной структуры по всему сечению при последую- той прокатке в чистовой группе клетей. Увеличение выдержки более 6 с приводит к протеканию разупрочн ющих процессов устенита и, соответственно, к снижению прочностных и ухудшению пластических свойств готового проката.

1-й режим. Прокатка до суммарного обжати  70% по одной и 75% по другой стороне заготовки. Выдержка перед регулируемым охлаждением 0,6 с, выдерж- ка после охлаждени  6 с.

Разница температур между центром и поверхностью ДТ 240°С.

2-й режим. Прокатка до суммарного обжати  62.5% по одной стороне и 68,7% по другой. Выдержка перед охлаждением 0,4 с, а после охлаждени  3 с. АТ 230°С.

3-й режим. Прокатка до суммарного обжати  72% по одной и 77% по другой сторо- не заготовки. Выдержка перед охлаждением 0,5 с, а после охлаждени  6 с, ДТ 250°С.

4-й режим. Прокатка до суммарного обжати  62% по одной стороне и 67,5% по другой. Выдержка перед охлаждением 0,4 с, а после охлаждени  4 с, ДТ 200°С.

5-й режим. Прокатка до суммарного обжати  54% по одной и 61 % по другой сторо- не заготовки. Выдержка перед

охлаждением 0,7 с, а после охлаждени  2 с, ЛТ 230°С.

6-й режим. Прокатка до суммарного обжати  78% по одной стороне и 81 % по другой . Выдержка перед охлаждением 0,3 с, а после охлаждени  7 с ЛТ 210°С.

После осуществлени  указанных режимов прокатки и термоупрочнени  арматурных профилей определ ли пределы прочности и текучести и относительное удлинение .

Полученные результаты испытаний предлагаемого и известного способа приведены в таблице (режим известного способа: прокатка до суммарного обжати  54% по одной и 61% по другой стороне заготовки, выдержка перед охлаждением 0,2 с. прокатка в круглом калибре, ЛТ 100°С).

Из данных таблицы видно, что при изготовлении проката из низколегированных сталей предлагаемым способом (примеры 1-4) механические свойства готового проката следующие ов 134-138 кгс/мм2; сг0.2 115-120 кгс/мм2; (,7-13,9%, что на 23-27 кгс/мм2 по пределу прочности и на 25-30 кгс/мм2 по пределу текучести выше, чем у проката, полученного по известному способу (OB 111,3 кгс/мм2, aQ2 90,1 кгс/мм2). Кроме этого, пластичность проката, полученного по предлагаемому способу, в 1,05-1,1 раза выше, чем по известному способу (5s 12,3-13,3%).

Использование предлагаемого способа изготовлени  проката из низколегированных сталей позволит по сравнению со способом-прототипом повысить эксплуатационные свойства термомеханически упрочн емого проката из низколегированных сталей 22С, 28С. Кроме того, предлагаемый способ позвол ет получить высокие прочностные и пластические свойства на стал х, не содержащих таких дефицитных и дорогосто щих легирующих элементов, как марганец.

Claims (1)

1. Формула изобретени 

   Способ изготовлени  арматурных профилей из низколегированных сталей, включающий нагрев заготовки, прокатку с регулируемым охлаждением ее в процессе прокатки с интенсивностью, обеспечивающей разницу температур между центром и поверхностью раската в диапазоне 200- 250°С, выдержку, прокатку в чистовой группе клетей и ускоренное охлаждение, отличающийс  тем, что, с целью повышени  прочностных и пластических свойств, прокатку заготовки осуществл ют со степенью

   суммарного обжати  62-77%, затем провод т выдержку в течение 0,4-0,6 с, а выдержку после регулируемого охлаждени  ведут в течение 3-6 с.