SU1647029A1 - Способ закалки деталей - Google Patents
Способ закалки деталей Download PDFInfo
- Publication number
- SU1647029A1 SU1647029A1 SU884480394A SU4480394A SU1647029A1 SU 1647029 A1 SU1647029 A1 SU 1647029A1 SU 884480394 A SU884480394 A SU 884480394A SU 4480394 A SU4480394 A SU 4480394A SU 1647029 A1 SU1647029 A1 SU 1647029A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- cooling capacity
- environment
- cooling
- steel
- quenching
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к термической обработке изделий машиностроени и может использоватьс при закалке роторов и валов переменного сечени . Цель изобретени - повышение сопротивлени стали хрупкому разрушению и однородности механических свойств стали. Ротор нагревают до температуры аустенизации, выдерживают и охлаждают в трех средах - сначала в среде с максимальной охлаждающей способностью , затем в среде с минимальной охлаждающей способностью и окончательно в среде с промежуточной охлаждающей способностью. Охлаждение в среде с минимальной охлаждающей способностью начинают после достижени температуры Бн начала бейнитного превращени стали на поверхности ступени наибольшего сечени и провод т в течение времени не менее инкубационного периода бейнитного превращени Стали, затем перед окончательным охлаждением провод т охлаждение в среде с максимальной охлаждающей способностью до достижени температуры Бн + (200-
Description
Изобретение относитс к термической обработке изделий машиностроени и может использоватьс , в частности, при закалке роторов и валов переменного сечени .
Цель изобретени - повышение сопротивлени стали хрупкому разрушению и однородности механических свойств стали.
На чертеже изображена схема, по сн юща способ: (сплошными лини ми приведены расчетные кривые 1-3 охлаждени ротора из стали 35ХНЗМФА массой 11 т с диаметром бочки 660 мм и диаметрами шеек 370 мм; штриховыми лини ми - термокинетическа диаграмма распада переохлажденного аустенита указанной стали, основные характеристики диаграммы распада аустенита - температуры начала мар- тенситного Мй и бейнитного Бн превращени ; инкубационный период бейнитного превращени гнб ; последовательно этапы охлаждени в средах с максимальной (I), минимальной (II), вновь максимальной (III) и промежуточной (IV) охлаждающей способност ми .
На этапе I происходит интенсивное охлаждение . На этапе II охлаждение замедл етс и может даже происходить разогрев поверхности за счет подвода тепла из внутренних зон издели . Этап II начинаетс после снижени температуры поверхности Бн и продолжаетс больше инкубационного периода бейнитного превращени стали гнб.
Ј 3
ГО
ч
.о приводит к образованию бейнита вместо -зпенсита в поверхностной зоне издели , а также обеспечивает самоотпуск закаленной стали. Таким образом, повышаетс однородность распределени механических свойств в сечении и снижаетс опасность возникновени закалочных трещин . Этап III обеспечивает ускорение охлаждени , а следовательно, повышение во внутренних зонах сопротивлени стали хрупкому разрушению и однородности свойств по сечению. Этот этап заканчиваетс при достижении на оси издели в месте наибольшего изменени сечени (в данном случае при переходе от бочки ротора к шейке ) температуры выше Бн на A t 200- 250° тап V обеспечивает снижение уронмп раст гивающих напр жений вследствие замедлени охлаждени и темпа структурных превращений стали.
Осуществление предлагаемого способа по сн етс на примере закалки ротора массой 11 г из стали 35ХНЗМФА с охлаждени- ем в воде, масле и на воздухе (фиг.1). Предварительно расчетным путем определ ют изменение температурного пол издели в процессе охлаждени при закалке. На основе сопоставлени кривых охлаждени с диаграммой распада переохлажденного а снзнита стали задают продолжительность dttinoo I-1V (фиг.1), которые составл ют со- 91Ботствевно 2, 15, 25 и 240 мин.
Ротпр нагревают а печи и выдерживают при 850° до прогрева всего сечени . Далее ротор перенос т в вод ной закалочный бак, где охлаждают 2 мин до достижени поверхностью бочки температуры ниже Бн (450°С дл стали 35ХНЗМФА). Затем ротор на 15 мин вынос т на воздух, что превышает ин- чубациончый период бейнитного превращени П2 мин). После этого ротор 25 мин охпаждают в вод ном баке до снижени температуры оси в месте перехода от бочки к шейке до 650°С, что на 200°С выше Бн. Окончательное охлаждение в течение 240 мин до полного завершени распада аусте- нигз провод т в масле. Ротор, обработанный по предлагаемому способу, имеет высокое сопротивление стали хрупкому раз- пушению и однородность свойств по сечению при достаточной прочности и пластичности стали и отсутствие трещин. Механические свойства ротора, полученные при промышленном опробовании способа, приведены в таблице, где также представлены механические свойства после закалки по известному способу.
При закалке по известному способу после нагрева в печи до 850°С ротор охлаждают 4 мин в воде до достижени на поверхности 180°С (Мн 150°С), далее 5 мин на воздухе, окончательное охлаждение провод т в масле.
Ударна в зкость стали повышаетс в
1.5 раза, а критическа температура хрупкости снижаетс на 25°С.
Использование способа закалки обеспечивает по сравнению с известными способами повышение сопротивлени
Claims (1)
- хрупкому разрушению, однородности механических свойств стали в сечении изделий при предотвращении закалочных трещин. Кроме того, предлагаемый способ не предусматривает многократную смену закалочных сред, за счет чего упрощаетс управление процессом закалки и уменьшаетс загрузка закалочного крана. Формула изобретени Способ закалки деталей, преимуществен но крупных роторов переменного сечени , включающий нагрев до температуры аустениэации, охлаждение в трех средах, вначале в средах с максимальной, затем с минимальной и с максимальной охлаждающей способностью, окончательное охлаждение в среде с промежуточной охлаждающей способностью, отличающийс тем, что, с целью повышени сопротивлени хрупкому разрушению и однородности механических свойств, охлаждение в среде с максимальной охлаждающей способностью ведут до достижени на поверхности наибольшего сечени детали температуры начала бейнитного превращени Бн. в среде сминимальной охлаждающей способностью - в течение времени, превышающего инкубационный период бейнитного превращени , и вновь в среде с максимальной охлаждающей способностью - до достиже0 ни на оси температуры Бн + 200-250°С.200300 Ъ.пин.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884480394A SU1647029A1 (ru) | 1988-07-05 | 1988-07-05 | Способ закалки деталей |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884480394A SU1647029A1 (ru) | 1988-07-05 | 1988-07-05 | Способ закалки деталей |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1647029A1 true SU1647029A1 (ru) | 1991-05-07 |
Family
ID=21398281
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU884480394A SU1647029A1 (ru) | 1988-07-05 | 1988-07-05 | Способ закалки деталей |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1647029A1 (ru) |
-
1988
- 1988-07-05 SU SU884480394A patent/SU1647029A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР Nfe 456002, кл. С 21 D 1/56, 1971. Авторское свидетельство СССР № 730830, кл. С 21 D 1/56, 1980. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN103266212B (zh) | 一种提高25Cr2Ni4MoV钢锻件低温冲击韧性的热处理工艺 | |
CN108754084B (zh) | 提高马氏体耐热钢大口径厚壁管径向组织均匀性方法 | |
CN105886717B (zh) | 一种钢的锻造余热正火方法 | |
CN109811114A (zh) | 一种钢的细晶强韧化淬火冷却方法 | |
JPH07179938A (ja) | 高張力鋼の衝撃特性を改善する方法及び改善された衝撃特性を有する高張力鋼製品 | |
CN108950148B (zh) | 提高g115钢大口径厚壁管径向组织和性能均匀性方法 | |
SU1647029A1 (ru) | Способ закалки деталей | |
US2188155A (en) | Method of annealing steel | |
CN1067111C (zh) | 冷却因轧制而为热态的钢的型材的方法 | |
CN109576465A (zh) | 一种压铸模用钢马氏体组织超细化方法 | |
US3567527A (en) | Metallurgical process and product | |
CN110257601A (zh) | 高速钢材二次超软球化退火方法 | |
US2938820A (en) | Method of spheroidizing steel by rapid heating | |
SU1733482A1 (ru) | Способ термической обработки изделий из сталей с повышенной устойчивостью переохлажденного аустенита | |
SU812835A1 (ru) | Способ обработки деталей | |
SU749914A1 (ru) | Способ термической обработки высокопрочных коррозионностойких сталей мартенситного класса | |
SU490848A1 (ru) | Способ сфероидизирующей обработки сталей мартенситного класса | |
SU1145037A2 (ru) | Способ термической обработки нержавеющих мартенситностареющих сталей | |
SU990836A1 (ru) | Способ изготовлени труб из низкоуглеродистой стали | |
JPH04168224A (ja) | 配管用合金鋼鋼管の熱処理方法 | |
SU1659497A1 (ru) | Способ термомеханической обработки мартенситностареющих сталей | |
SU1731868A1 (ru) | Способ термической обработки массивных стальных деталей с резьбовыми участками | |
RU2060282C1 (ru) | Способ термомеханической обработки стальных изделий | |
Borisov et al. | Cooling large forgings in a water-air mixture | |
SU1312111A1 (ru) | Способ сфероидизирующего отжига среднеуглеродистых сталей дл холодной высадки |