SU1643617A1 - Фурма дл подачи кислорода в конвертер - Google Patents
Фурма дл подачи кислорода в конвертер Download PDFInfo
- Publication number
- SU1643617A1 SU1643617A1 SU894686433A SU4686433A SU1643617A1 SU 1643617 A1 SU1643617 A1 SU 1643617A1 SU 894686433 A SU894686433 A SU 894686433A SU 4686433 A SU4686433 A SU 4686433A SU 1643617 A1 SU1643617 A1 SU 1643617A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- oxygen
- central
- nozzle
- central nozzle
- jet
- Prior art date
Links
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к черной металлургии, преимущественно к кислородно-конвертерному производству стали. Цель изобретени - снижение расхода чугуна на плавку за счет по- вышени эффективности дожигани окиси углерода и улучшение шлакообразовани . Фурма состоит из четырех кон- центрично расположенных труб 1, которые образуют основной тракт 2 подвода кислорода, тракты 3 охладител и дополнительный индивидуально регу-
Description
Изобретение относитс к черной металлургии и может быть использовано в кислородно-конвертерном производстве стали.
Целью изобретени вл етс сниже- ние расхода чугуна на плавку за счет повышени эффективности дожигани окиси углерода, а также улучшение шлакообразовани .
Выполнение центрального сопла с входной цилиндрической частью, выходной конической частью и участком сопла между ними с многозаходной винто-вой нарезкой на внутренней поверхности сопла с приведенными пара1 метрами позвол ет подать поток вторичного кислорода из фурмы в виде центральной м гко-жесткой струи с развитым вихревым слоем смешени в полость конвертера. При этом в слое смешени центральной струи образуетс устойчива область горени СО, расположенна в подфурменной зоне на достаточном удалении от торца головки , чтобы избежать перегрева последней . Область дожигани располагаетс вблизи расплава, что повышает эффективность усвоени последним полученного за счет дожигани тепла. Ядро центральной струи при этом обладает достаточной жесткостью, чтобы проникнуть в шлакометаллическую эмульсию , эффективно перемешивать ее, способству улучшению шлакообразовани . При высоком положении фурмы над уров нем ванны дожигание СО центральной струей происходит в газовой фазе вблизи расплава, при низком положе-
30
25 т
а 50 о . в- 55
35
40
45
нии фурмы дожигание СО центральной струей происходит в шлакометалличес- кой эмульсии.
Использование вместе с периферийными дальнобойными стру ми центральной вихревой м гко-жесткой кислород- ной струи с развитым слоем смешени позвол ет эффективно дожигать СО в устойчивой вихревой зоне, расположенной на достаточном с точки зрени стойкости фурмы, удалении от ее головки фурмы и вблизи расплава. Благодар этому, выдел ема при дожигании СО теплота в меньшей степени негативно воздействует на фурму и футеровку и более эффективно усваиваетс расплавом. Этому также способствует интенсивное перемешивание шлакометал- лической эмульсии централь струей в подфурменной зоне. Улучшаютс процессы усвоени извести и шлакообразовани . При использовании предлагаемой конструкции фурмы облегчаютс процессы управлени стру ми (по сравнению с известным устройством), так как с увеличением давлени кислорода перед центральным соплом предлагаемой конструкции жесткость центральной струи увеличиваетс
На чертеже представлена предлагаема фурма.
Фурма состоит из четырех кон- центрично расположенных труб 1, которые образуют основной тракт 2 подвода кислорода, тракты 3 подвода и от.вода охлаждающей воды, а также дополнительный тракт 4 подачи кислоро-
3164
да с индивидуальным регулированием
расхода.
В общем случае фурма может и не иметь центральной кислородной трубы, т.е. не иметь дополнительного кис- дородного тракта 4. Фурма заканчиваетс головкой 5, имеющей периферийные сопла Лавал 6 дл ввода в полость конвертера сверхзвуковых кисло- родных струй 7, используемых дл продувки расплава, и дополнительное центральное сопло 8, которое состоит из цилиндрической 9 и выходной 10 конической частей и расположенной
между ними многозаходной винтовой нарезки 11. При этом отношение площади проходного сечени FJ, цилиндрической части 9 центрального сопла 8 к площади проходного сечени F,. соп- ла на участке с нарезкой 11 составл ет 2-10, длина 1 конической части 10 сопла 8 составл ет 0,6-2,0 диаметра dK H начального сечени конической части, а угол раскрыти конической
части 0С равен 10-25°.
Фурма работает следующим образом.
Основной поток 12 кислорода поступает к расшир ющимс соплам 6, ускор етс в них до сверхзвуковой скорое- ти и используетс дл рафинировани расплава. Дополнительный поток 13 кислорода поступает к центральному соплу 8, где часть кислорода 14 проходит через свободное от нарезки проходное сечение (в виде цилиндрического отверсти ) сопла 8, а друга часть кислорода 15 внедр етс в многозаход- ную винтовую нарезку И, закручива сь в ней .и в виде вихревого потока. Эти два потока после выхода из участка сопла с нарезкой, расшир сь далее и взаимодейству между собой в выходной конической части 10 центрального сопла , образуют на выходе и з нее м гко- жесткую сильно закрученную струю 16 с развитым вихревым слоем 17 смешени куда эжектируетс и где эффективно дожигаетс окись углброда, выдел юща с в подфурменной зоне при взаимО действии периферийных кислородных струй с расплавом. При этом зона до жигани несколько удалена От торца го ловки фурмы и приближена к расплаву, что способствует повышению стойкости фурмы, усилению перемешивани шлако- металлической эмульсии в подфурменной зоне и, как следствие, улучшению про цессов шлакообразовани и усвоению
76
расплавом полученной за счет дожита
ни СО теплоты.
Дл определени оптимальных конструктивных параметров фурмы и изу- чени механизма взаимодействи потоков кислорода в центральном сопле фурмы, а также с периферийными стру ми , на газодинамическом стенде проведена сери экспериментов с использованием стробоскопа и теневой фотосъемки Эксперименты проводили на натурных центральных соплах, рассчитанных дл фурм 200 и 350-тонных конвертеров, имеющих по п ть (обычно используемый на практике вариант количества сопел) периферийных сопел с критическими диаметрами, соответст венно, равными 37,2 и 42 мм, а также на модел х указанных фурм, выполненных в масштабе 1:5. В качестве продувочного газа используют компрессорный воздух с давлением до 2,0 МПа.
В табл.1 приведены результаты исследовани вли ни отношени Рц/ Рц на коэффициент восстановлени полного давлени в сопле (коэффициент, характеризующий потери потенциальной энергии давлени в сопле) (з и наличие отрыва потока (наличие локальных зон с пониженным давлением) в цент- ральном сопле при 1 j. к и 18°.
Как видно из табл.1, при отношении площади проходного сечени цилиндрической , части сопла Р„ к площади проходного сечени сопла на участке с нарезкой FJ, , равном 2-10, обеспечиваетс оптимальна , с точки зрени эффективного дожигани и шлакообразовани , структура центральной струи, необходима стойкость центрального сопла и минимальные потери потенциальной энергии давлени вторичного кислорода При FU/FH 2 ци линдрическа часть центрального сопла работает как ускоритель потока и при подходе к участку с нарезкой кислород имеет околозвуковую ско рость. (около 300 м/с). При этом возникают большие сопротивлени входа потока в нарезку и течени в ней, по вл етс опасность нарушени сплошности течени , неполного заполнени потоком канала и отрыва потока от стенок выходной части сопла В результате ухудшаетс стойкость сопла и поток вторичного кислорода не
ет оптимальной с точки зрени дожи- гани и шлакообразовани структуры. При Fu/FH 10 не обеспечиваетс плавный ввод кислорода в многоза-
ходкую винтовую нарезку, что вызывает дополнительные сопротивлени на разворот потока и на удар при входе в нарезку Кроме того, диаметр входной цилиндрической части сопла увеличиваетс настолько, что заметно снижаетс проходное сечение дл подачи охлаждающей воды в голов ке фурмы, снижаетс ее стойкость, необоснованно увеличиваютс размеры тракта дл подачи вторичного кислорода . При обычно примен емых на практике конструктивных размерах головок фурм выполнение центрального сопла с Рц/ГцУ 10 невозможно.технически из-за- ограниченности межсоплового рассто ни в центральной части верхней тарелки головки фурмы
В табл.2 приведены результаты исследований вли ни длины выходной конической части центрального сопла на структуру истекающих потоков кислорода при FU/FH 3-5, р6 12-18
При длине конической части 1« центрального сопла менее 0,6 диамет- ра начального сечени конической части d и кислород истекает из вихревого аппарата не в виде сплошного потока , а в виде отдельных струек. При этом не обеспечиваетс полное залол- нение кислородом выходного участка конической части центрального сопла, возникают области разрежени , куда может эжектироватьс гор щее СО из полости конвертера. Это приводит к быстрому разрушению сопла и торцовой части фурмы. Кроме того, при ,6d| не обеспечиваетс защита торцовой части участка многозаходной винтовой нарезки от разрушающего теплового
излучени реакционной зоны, нижние витки нарезки при этом должны быстро оплавитьс . Это приведет к нарушению структуры истекающего кислородного потока и невозможности достиже- ни поставленной цели. При ,6dkц центральный кислородный поток, истекающий из фурмы, не обладает достаточной жесткостью, что приводит к снижению стойкости фурмы и к умень- шению степени использовани полученного за счет дожигани СО тепла, так как область дожигани удал етс от расплава и приближаетс к голов-
5
,
5 0
0 35 40 45
50 jj
ке фурмы. При ,0dkH истекающа из центрального сопла кислородна стру вл етс слишком жесткой. Вихревой слой смешени на поверхности , центральной струи не получает заметного развити (на длинном выходном участке сопла за счет трени отдельных микропотоков кислорода друг о друга и о стенки сопла тер етс тангенциальна составл юща скорости потока, сообщенна ему посредством многозаходной нарезки - вихревого аппарата). Это приводит к тому, что центральна стру работает практически так же, как и периферийные, в режиме глубокого проникновени в расплав (в режиме рафинировани ), эффективность дожигани СО резко снижаетс .
В приведены результаты исследований вли ни величины угла на структуру истекающих потоков кислорода из центрального сопла при VFH 4 (0,6-l,5)d|Cil,.
Как видно из табл.3, если угол раскрыти выходной конической части 0Ј меньше 10, то даже при значени х 1К, близких к нижнему гранично- му значению, т.е. при KCO,6dKH, на выходе из центрального сопла нель- з получить струю с развитым вихревым погранслоем, стру вл етс слишком жесткой. Это приводит к снижению эффективности процессов дожигани СО и шлакообразовани . Если угол Об больше 25°, наблюдаетс неполное заполнение кислородом конической части сопла (так называемый отрыв потока, образуютс области пониженного давлени , куда эжектирует- с конвертерный газ. Образовавшиес внутри конусной части сопла очаги локального горени гор чего СО приведут к интенсивному изно.су сопла и фурмы в целом, что сделает невозможным достижение поставленной цели.
Claims (1)
- Формула изобретениФурма дл подачи кислорода в конвертер , содержаща головку с расположенными в ней периферийными соплами и центральным соплом с входной цилиндрической и выходной конической част ми, отлича юща с тем, что, с целью снижени расхода чугуна на плавку за счет повышени916эффективности дожигани окиси углерода , а также улучшени шлакообразовани , центральное сопло с входной цилиндрической и выходной конической част ми выполнено с промежуточным участком с многозаходной йинтовой нарезкой на его внутренней поверхности, соедин ющим входную цилиндрическую и выходную коническую.части, причем от-7J°ношение площади проходного сечени ...цилиндрической части центрального сбп ла к площади проходного сечени сопл на участке с нарезкой составл ет 2-10, длина конической части состав л ет 0,6-2,0 диаметра начального се чени конической части, а угол рас- крыти последней равенТ а б л и ц а 1пыт2 34 5 6 7 8Отношение0,30,5 0,60,7 1,0 1,5 2,02,5Таблица 2.Структура истекающих потоков кисло- рода их центрального соплаКислород истекает из центрального сопла в виде нескольких (по числу заходов нарезки) отдельных отклоненных от вертикальной оси под большим углом струек и центральной отдельной струи; создаетс м гкий кислородный поток и область дожигани приближаетс к головке фурмы; в конической части центрального сопла существуют зоны отрыва потока То жеЗон отрыва потока не наблюдаетс ; кислород истекает из центрального сопла в виде м гко гжесткой струи с развитым вихревым слоем смешени ; область дожигани находитс на достаточном удалении от торца фурмы и приближена к ванне То же „..мКислород истекает из центрального сопла в виде жесткой струи, не имеющей развитого вихревого сло смешени и глубоко внедр ющейс в ванну111643617l2Таблица 3,6Кислород из централь Нет ного сопла истекает в виде жесткой струи, не , имеющей развитого вих ревого сло смешениТо„,.,..Кислород истекает в виде м гко жесткой струи с развитым слоем смешени
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894686433A SU1643617A1 (ru) | 1989-05-03 | 1989-05-03 | Фурма дл подачи кислорода в конвертер |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894686433A SU1643617A1 (ru) | 1989-05-03 | 1989-05-03 | Фурма дл подачи кислорода в конвертер |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1643617A1 true SU1643617A1 (ru) | 1991-04-23 |
Family
ID=21445295
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU894686433A SU1643617A1 (ru) | 1989-05-03 | 1989-05-03 | Фурма дл подачи кислорода в конвертер |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1643617A1 (ru) |
-
1989
- 1989-05-03 SU SU894686433A patent/SU1643617A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР 1168608, кл. С 21 С 5/48, 1983. Авторское свидетельство СССР № 1439129, кл. С 21 С 5/48, 1987. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU2007246207B2 (en) | Apparatus for injecting gas into a vessel | |
US3567202A (en) | Device for injection by top-blowing into a metal bath | |
JP2000313913A (ja) | 多重コヒーレントジェットランス | |
AU2007246209B2 (en) | Inducing swirl in a gas flow | |
US3112194A (en) | Molten bath treating method and apparatus | |
SU914636A1 (ru) | Способ факельного торкретирования футеровки металлургических агрегатов 1 2 | |
CN105316452B (zh) | 一种基于集束顶枪的高枪位真空精炼方法 | |
SU1643617A1 (ru) | Фурма дл подачи кислорода в конвертер | |
RU2003119196A (ru) | Способ создания кумулятивнорй струи и безнадставочная система для создания кумулятивной струи, имеющая выровненные каналы для создания огневой оболочки | |
KR20070012478A (ko) | 용융 금속 정련 | |
AU2007246208B2 (en) | Apparatus for injecting gas into a vessel | |
CA2109122A1 (en) | Lance for immersion in a pyrometallurgical bath and method involving the lance | |
JP2005090865A (ja) | 多孔バーナー・ランス及び冷鉄源の溶解・精錬方法 | |
SU1548215A1 (ru) | Фурма сталеплавильного агрегата | |
SU1654345A1 (ru) | Фурма дл продувки расплава в конвертере | |
JP4385855B2 (ja) | 転炉吹錬方法及び転炉吹錬用上吹きランス | |
SU1002360A1 (ru) | Дутьева фурма доменной печи | |
SU1011699A1 (ru) | Сопло продувочной фурмы сталеплавильного агрегата | |
RU2181384C1 (ru) | Фурма для продувки расплава металла | |
CN215481039U (zh) | 一种转炉异径氧枪枪头 | |
SU1666548A1 (ru) | Фурма дл продувки металла | |
RU2630730C1 (ru) | Наконечник газокислородной фурмы для продувки расплава окислительным газом в кислородном конвертере | |
SU1439129A1 (ru) | Фурма дл продувки расплава в конвертере | |
SU994560A1 (ru) | Фурменный прибор доменной печи | |
JPS5970709A (ja) | 精錬用ガス吹込み羽口のらせん導気管 |