SU1592148A1 - Method of ultrasonic microfinishing of cylindrical surfaces - Google Patents
Method of ultrasonic microfinishing of cylindrical surfaces Download PDFInfo
- Publication number
- SU1592148A1 SU1592148A1 SU874380111A SU4380111A SU1592148A1 SU 1592148 A1 SU1592148 A1 SU 1592148A1 SU 874380111 A SU874380111 A SU 874380111A SU 4380111 A SU4380111 A SU 4380111A SU 1592148 A1 SU1592148 A1 SU 1592148A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- bars
- ultrasonic
- microfinishing
- workpiece
- abrasive
- Prior art date
Links
Landscapes
- Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)
- Grinding And Polishing Of Tertiary Curved Surfaces And Surfaces With Complex Shapes (AREA)
Description
Изобретение относится к машиностроению, в частности к ультразвуковой обработке абразивным инструментом. Цель изобретения - повышение качества и увеличение производительности обработки цилиндрических поверхностей. Обработку осуществляют инструментом, выполненным в виде двух абразивных брусков 14 и 15. Бруски 14 и 15 прижимают к обрабатывае-
1592148 А1
те· 1
3
1592148
4
мой поверхности заготовки 16. Направление воздействия брусков на обрабатываемую поверхность выбирают из соотношения хд β = (0,1-1,2) 2 ί А : V, где β - угол между направлением воздействия бруска на заготовку и направлением продольной подачи
инструмента; ί - частота ультразвуковых колебаний; V -'скорость ультразвуковых колебаний; А - средний размер абразивных зерен. Направления воздействия брусков противоположны относительно направления продольной подачи. 2 ил.
Изобретение относится к ультразвуковой обработке абразивными, алмазными брусками и может быть использовано в различных отраслях машиностроения, в том числе для финишной обработки деталей машин, плазменнонапыленных деталей, деталей из композиционных материалов.
Цель изобретения - увеличение производительности и повышение качества обработки.
Цель достигается тем, что обработка осуществляется двумя абразивными (или алмазными) инструментами, размещенными под определеным углом к заготовке и перемещаемыми вдоль обрабатываемой поверхности. При этом бруски воздействуют на обрабатываемую поверхность в противоположных направлениях.
Ультразвуковые колебания брусков являются рабочим движением и при их выключении обработка прекращается.
Зерна брусков совершают как поперечные, так и продольные колебания.
Для обеспечения таких колебаний волновод выполнен, например, по сфере диаметром Ц = (1,5-1,8)6 (6 - диаметр концентратора), усеченной двумя плоскостями и имеющей паз, разделяющий сферическую часть волновода на два элемента, в каждом из которых выполнены сквозные отверстия, симметрично расположенные относительно его оси.
Отверстия могут быть выполнены по контуру, наружная часть которого эквидистантна сфере, а внутренняя часть контура отверстия является линией.симметричной наружному контуру сферы относительно оси элемента, наклоненной к направлению подачи под углом воздействия ультразвуковых колебаний брусков.
На фиг.1 представлена схема устройства для осуществления предлагаемого способа; на фиг.2 - вид А на фиг.1.
Магнитострикционный преобразователь 1 закреплен в корпусе 2 акустической головки, которая зажата посредством болтов 3 в разрезной гильзе 4, установленной в суппорте станка (не показаны). Преобразователь соединен с ультразвуковым генератором (не показан).
Акустическая головка охлаждается водой, подаваемой через гибкие шланги и штуцера 5 и 6. Возможно использование для охлаждения СОЖ, подаваемой гидросистемой станка.
К нижнему торцу ультразвукового концентратора 7 жестко прикреплен волновод 8, который со стороны присоединения брусков выполнен по сфере, усеченной двумя наклонными плоскостями и имеющей паз 9, разделяющий сферическую часть на два элемента 10 и 11 (фиг.2) с криволинейными осями 12 и 13, являющимися симметричными относительно оси волновода, направленными в противоположные стороны и наклонными к направлению продольной подачи под углом β, углом воздействия брусков на обрабатываемую поверхность.
Отверстия в элементах 10 и 11 могут быть круглыми, фасонными. Они должны обеспечить необходимое изменение направления распространения ультразвуковых колебаний путем соответствующего изменения формы и поперечного сечения элементов 10 и 11,
Для интенсификации съема и более равномерного распределения амплитуды колебаний по длине брусков отверстия в элементах могут быть выполнены сложноконтурными, причем наружная часть контура эквидистантна наружному контуру сферы, а внутренняя часть является линией, симметричной наружному контуру сферы относительно криволинейной оси элемента, наклонной к направлению подачи под углом
д
Во избежание возникновения изгибных колебаний диаметр сферы выбирают в пределах ϋ = (1,5-2) 6, где 6 - диаметр концентратора.
Подгонку волновода на резонансную длину осуществляют подрезанием торца со стороны цилиндрической части волновода.
К элементам 10 и 11 волновода присоединены пайкой или склеиванием обрабатывающие абразивные (алмазные) бруски 14 и
1592148
"5
15 (фиг.2), Бруски могут быть различной зернистости: первый брусок с большей зернистостью для съема основной части припуска, второй - мелкозернистый для достижения меньшей шероховатости. Обрабатываемую заготовку 16 устанавливают в центрах токарного станка (не показан).
При реализации способа устройство может быть использовано для ультразвукового упрочнения одновременно двумя шариками, воздействующими на обрабатываемую поверхность под углом β, если вместо абразивных брусков закрепить шарики .
Для улучшения поступления СОЖ в зону резания на рабочей поверхности брусков выполнена специальная насечка в виде небольших пересекающихся пазов.
Прижим брусков к заготовке осуществляют механизмом поперечной подачи станка, в который введен упругий элемент (не показан), т.е. применяют упругое кинематическое замыкание системы заготовка - алмазный брусок, что по сравнению с прижатием с постоянной силой обеспечивает. в большей степени уменьшение неровностей обработанных поверхностей: волнистости, овальности и др.
Способ ультразвукового микрофиниширования осуществляют следующим образом.
При включении ультразвукового генератора ультразвуковые колебания в волноводе распределяются между двумя криволинейными элементами, изменяя направление колебаний относительно оси преобразователя, при этом за счет уменьшения площади сечения волноводных элементов происходит определенное усиление колебаний.
В нижней части волновода ультразвуковые колебания передаются брускам 14 и 15, которые воздействуют на обрабатываемую поверхность.
Бруски прижимают с усилием, например, Р = 0,1-1,2 МПа к обрабатываемой заготовке 16, которой сообщают вращательное движение со скоростью, например, V = 0.3-1,7 м/с.
В процессе микрофиниширования акустическая головка совместно с волноводом и брусками совешает возвратно-поступательные перемещения в продольном направлении.
Отличительной особенностью в механизме съема припуска при ультразвуковом микрофинишировании является то, что способ обеспечивает внедрение зерен в материал не перпендикулярно к обрабатываемой поверхности, а под некоторым углом, что облегчает механизм разрушения металла при
снятии припуска, в основном, за счет опти- У
мальной ориентации возникающих касательных напряжений, приводящих к
элементарным сдвигам деформируемого
металла.
Траектории относительного движения зерен первого и второго брусков пересекаются. так как продольные составляющие колебаний направлены в противоположные стороны; по этой причине попадание зерен второго бруска в бороздки от зерен первого бруска практически исключается, что приводит к интенсификации съема припуска и улучшению' качества обрабатываемой поверхности.
Для высокопроизводительного ультразвукового микрофиниширования необходимо обеспечить зигзагообразное относительное движение зерен бруска, что возможно при определенном значении угла β. который определяет интенсивность микрорезания брусков и микрорельеф обрабатываемой поверхности. Угол β определяют из отношения продольной и поперечной составляющих амплитуды колебаний брусков
хд β = —поп- ; аПоп и аПрод являются основЭпрод
ными параметрами и процесса ультразвукового микрофиниширования (рабочими движениями), определяющими шероховз-. тость обрабатываемой поверхности, ее качество (микротвердость, характер остаточных напряжений) и геометрические параметры микрорельефа.
Угол β определяют из следующего соотношения:
хд>3 = (0.1 1,2)^,
где V - скорость вращения заготовки:
ί - частота ультразвуковых колебаний;
А - средний размер абразивных зерен. Составляющая амплитуды ультразвуковых колебаний, перпендикулярная к обрабатываемой поверхности заготовки, является поперечной.
Амплитуда поперечных колебаний определяет, главным образом, глубину внедрения алмазных зерен в обрабатываемый материал, которая зависит и от усилия прижима брусков к заготовке и от жесткости СПИД.
Величина внедрения зерен должна быть не меньше радиуса скругления режущей вершины зерна (для исключения выглаживания), но не должна, как установлено экспериментально, превышать 1/3 А (А средний размер зерен).
Диапазон амплитуды поперечных колебаний Эпоп = (1/10-1/3) А.
7
1592148
8
При аПоп>1 /3 А наблюдается дробление зерен, их выкрашивание из связки, ухудшается качество обрабатываемой поверхности, увеличивается шероховатость.
При аПоп<1/10 А существенно снижается производительность (выражается в скорости удаления обрабатываемого металла).
Значение апоп определяет, в основном, степень разрушения обрабатываемого материала механизмом, характерным для ультразвуковой размерной обработки свободным абразивом,
Продольную составляющую ультразвуковых колебаний алмазных брусков выбирают такой, чтобы обеспечить срезание выступов микропрофиля обрабатываемой поверхности за период колебаний, в основном, механизмом резания-царапания, как при шлифовании. Для этого апрод должна быть не меньше среднего шага неровностей по вершинам микропрофиля.
Ультразвуковое микрофиниширование можно осуществлять в два этапа: 1-й этап высокопроизводительный технологический режим; 2-й этап - отделочный режим, причем переход от 1-го к 2-му этапу осуществляют уменьшением усилия прижима брусков к обрабатываемой заготовке, а также уменьшением амплитуды ультразвуковых колебаний, увеличением скорости вращения обрабатываемой заготовки.
Для увеличения производительности способ может быть применен в комбинации с электрохимическим растворением как посредством автономного электрода-инструмента, так и при использовании алмазных брусков на металлической связке в качестве . , электродов-инструментов.
Во избежание значительных электроэрозионных процессов в рабочей зоне на • бруски и заготовку подают импульсы технологического тока синхронно с поперечной составляющей колебаний брусков, причем импульс тока проходит за время полуволны ультразвуковых колебаний инструмента при его сжатии, т.е. в периоды максимальных значений МЭЗ.
Использование предлагаемого способа упрощает устройство для обработки, так как в нем отсутствует вибратор (чаще всего гидравлический) продольных колебаний брусков, их функции в определенной степени выполняет продольная составляющая колебаний. Значительно уменьшаются вибрации на станке, улучшаются условия работы, расширяются технологические возможности, так как наличие низкочастотной осцилляции брусков с амплитудой до б мм при обычной обработке затрудняет изготовление обниженных цилиндрических участков.
Ультразвуковое микрофиниширование увеличивает производительность обработки в 1,5-1,8 раза, так как в работе одновременно участвуют два бруска.
Взаимное пересечение траекторий относительного движения зерен обеспечивает большую изотропность физико-механических свойств поверхности и равнозначный в продольном и поперечном направлениях микрорельеф.
Внедрение зерен брусков под углом к обрабатываемой поверхности обуславливает ее наклеп, т.е. напряжения сжатия.
Увеличение производительности происходит также в результате того, что путь, проходимый зерном в единицу времени, значительно больше (2-6 раз), чем путь зерна при низкочастотной осцилляции бруска.
Обработка двумя брусками, совершающими ультразвуковые колебания и расположенными под углом к обрабатываемой поверхности в противоположных направлениях, устраняет динамические из'гибные усилия в технологической системе и создает специфический микрорельеф на поверхности.
При применении второго бруска с более мелким зерном в большей степени возрастает снижение шероховатости, в связи с чем операция шлифования исключается, обработка производится после обточки токарным резцом. Используя предлагаемый способ, можно обрабатывать, как наружные цилиндрические и конические поверхности, так и плоские поверхности деталей.
Способ ультразвукового микрофиниширования был применен для финишной обработки плззменнонапыленной цилиндрической ступени диаметром 70-0,015 мм и Ра = 0,12 мкм эксцентрикового вала роторного двигателя внутреннего сгорания.
Обработку осуществляли после обтачивания резцом; шероховатость поверхности обеспечивали в пределах Ка “ 1-1,2 мкм.
Ультразвуковое микрофиниширование осуществляли при одновременном воздействии двух алмазных брусков на обрабатываемую поверхность в противоположных направлениях под углом β =’20°.
Режим обработки:
Ультразвуковая частота, кГц 22
Скорость вращения ’
обрабатываемой заготовки, мс 1,5
Удельное давление прижима
алмазных брусков к
заготовке, МПа 0,2-0,5
9
1592148
10
Использовали алмазные бруски : первый брусок АСМ 20/14, второй брусок АСМ 14/10 (нумерация брусков по пути резания).
Время съема припуска составило 14 с (при обработке по известному способу 24 с). 5 Обработанная поверхность за счет того,
что траектории движения алмазных зерен пересекаются, имела специфический микрорельеф с большей однородностью в продольном и поперечном направлениях, 10 шероховатость поверхности при обработке уменьшалась с Ра ~ 0,1 ...0,12 мкм (при обработке по известному способу) до Ва = 0,060,08 мкм.
Достигнуто повышение производитель- 15 ности более чем на 70% при снижении шероховатости обработанной поверхности.
The invention relates to mechanical engineering, in particular to the ultrasonic processing abrasive tool. The purpose of the invention is to improve the quality and increase the productivity of processing cylindrical surfaces. The treatment is carried out with a tool made in the form of two abrasive bars 14 and 15. Bars 14 and 15 are pressed to the processing unit.
1592148 A1
those · 1
3
1592148
four
my surface of the workpiece 16. The direction of the impact of bars on the surface to be treated is chosen from the relation xd β = (0.1-1.2) 2 ί A: V, where β is the angle between the direction of impact of the bar on the workpiece and the direction of longitudinal feed
tool; ί - frequency of ultrasonic vibrations; V is the speed of ultrasonic vibrations; And - the average size of abrasive grains. The direction of impact of the bars is opposite with respect to the direction of the longitudinal feed. 2 Il.
The invention relates to the ultrasonic processing of abrasive, diamond bars and can be used in various branches of engineering, including for finishing machining of machine parts, plasma-deposited parts, parts made of composite materials.
The purpose of the invention is to increase productivity and improve the quality of processing.
The goal is achieved by the fact that the treatment is carried out by two abrasive (or diamond) tools placed at a certain angle to the workpiece and moved along the surface being processed. In this case, the bars affect the surface to be treated in opposite directions.
Ultrasonic vibrations of the bars are the working movement and when they are turned off, the processing stops.
The grains of the bars make both transverse and longitudinal vibrations.
To provide such oscillations, the waveguide is made, for example, along a sphere with diameter C = (1.5-1.8) 6 (6 is the diameter of the concentrator), truncated by two planes and having a groove dividing the spherical part of the waveguide into two elements, in each of which through holes are made symmetrically about its axis.
Holes can be made along the contour, the outer part of which is equidistant to the sphere, and the inner part of the contour of the hole is a line. The symmetrical outer contour of the sphere relative to the axis of the element is inclined to the feed direction at the angle of ultrasonic vibrations of the bars.
Figure 1 presents a diagram of the device for implementing the method; figure 2 - view And figure 1.
Magnetostrictive transducer 1 is fixed in the housing 2 of the acoustic head, which is clamped by means of bolts 3 in the split sleeve 4 installed in the machine support (not shown). The transducer is connected to an ultrasonic generator (not shown).
The acoustic head is cooled by water supplied through flexible hoses and fittings 5 and 6. It is possible to use coolant supplied by the hydraulic system of the machine for cooling.
A waveguide 8 is rigidly attached to the lower end of the ultrasonic concentrator 7, which from the side of joining the bars is made along a sphere truncated by two inclined planes and having a groove 9 dividing the spherical part into two elements 10 and 11 (figure 2) with curvilinear axes 12 and 13, being symmetrical about the axis of the waveguide, directed in opposite directions and inclined to the direction of the longitudinal feed at an angle β, the angle of impact of the bars on the work surface.
The holes in the elements 10 and 11 can be round, shaped. They must provide the necessary change in the direction of propagation of ultrasonic vibrations by a corresponding change in the shape and cross section of elements 10 and 11,
To intensify removal and more evenly distribute the amplitude of oscillations along the length of the bars, the holes in the elements can be made with complicated contours, the outer part of the contour equidistant to the external contour of the sphere, and the internal part is a line symmetrical to the external contour of the sphere relative to the curvilinear axis of the element inclined to the feed direction at an angle
d
In order to avoid the occurrence of bending vibrations, the diameter of the sphere is chosen in the range ϋ = (1.5-2) 6, where 6 is the diameter of the concentrator.
The waveguide is adjusted to the resonant length by cutting the end from the side of the cylindrical part of the waveguide.
To the elements 10 and 11 of the waveguide are attached by soldering or gluing machining abrasive (diamond) bars 14 and
1592148
"five
15 (FIG. 2), the bars may be of different grain sizes: the first bar with more grain for removing the main part of the allowance, the second - fine-grained in order to achieve a smaller roughness. The workpiece 16 is installed in the centers of the lathe (not shown).
When implementing the method, the device can be used for ultrasonic hardening at the same time by two balls acting on the surface to be treated at an angle β, if instead of abrasive bars to fix the balls.
To improve the flow of coolant to the cutting zone, a special notch in the form of small intersecting grooves was made on the working surface of the bars.
The clamping of the bars to the workpiece is carried out by a machine cross feed mechanism into which an elastic element (not shown) is inserted, i.e. apply elastic kinematic closure of the system billet - diamond bar, which, compared with pressing with a constant force provides. to a greater extent, the reduction of irregularities of the machined surfaces: waviness, ovality, etc.
The method of ultrasonic microfinishing is as follows.
When the ultrasonic generator is turned on, the ultrasonic oscillations in the waveguide are distributed between two curvilinear elements, changing the direction of oscillations relative to the axis of the transducer, while due to the reduction of the cross-sectional area of the waveguide elements, a certain amplification of the oscillations occurs.
In the lower part of the waveguide, ultrasonic vibrations are transmitted to the bars 14 and 15, which act on the treated surface.
The bars are pressed with force, for example, P = 0.1-1.2 MPa to the workpiece 16, which reported rotational movement with speed, for example, V = 0.3-1.7 m / s.
In the process of microfinishing, the acoustic head together with the waveguide and bars combines reciprocating movements in the longitudinal direction.
A distinctive feature in the mechanism of removal of allowance for ultrasonic microfinishing is that the method provides for the introduction of grains into the material not perpendicular to the treated surface, but at a certain angle, which facilitates the mechanism of metal destruction during
removal allowance, mainly due to the opti-
maximum orientation of the resulting tangential stresses, leading to
elemental shifts deformable
metal.
The trajectories of the relative movement of the grains of the first and second bars intersect. since the longitudinal components of the oscillations are directed in opposite directions; for this reason, the ingress of grains of the second bar into the grooves from the grains of the first bar is practically eliminated, which leads to an intensification of the removal of the allowance and improvement of the quality of the surface to be treated.
For high-performance ultrasonic microfinishing, it is necessary to ensure a zigzag relative movement of bar grains, which is possible at a certain angle β. which determines the intensity of microcutting of bars and microrelief of the surface to be treated. Angle β is determined from the ratio of the longitudinal and transverse components of the amplitude of oscillations of bars
HD β = - pop -; and P op and a P kind are the basics of the prod
parameters and the process of ultrasonic microfinishing (working movements), defining the lines. the quality of the treated surface, its quality (microhardness, the nature of residual stresses) and the geometric parameters of the microrelief.
The angle β is determined from the following relationship:
xd> 3 = (0.1 1,2) ^,
where V is the speed of rotation of the workpiece:
ί - frequency of ultrasonic vibrations;
And - the average size of abrasive grains. The component of the amplitude of ultrasonic vibrations, perpendicular to the workpiece surface, is transverse.
The amplitude of transverse vibrations determines, mainly, the depth of the introduction of diamond grains into the material being processed, which also depends on the effort of pressing the bars to the workpiece and on the rigidity of AIDS.
The implantation of grains should not be less than the radius of rounding of the cutting top of the grain (to avoid smoothing), but should not, as established experimentally, exceed 1/3 A (A is the average grain size).
Amplitude range of transverse oscillations Epic = (1 / 10-1 / 3) A.
7
1592148
eight
When a P op> 1/3 And there is a crushing of the grains, their chipping out of the bunch, deteriorates the quality of the processed surface, increases the roughness.
When a P op <1/10 A significantly reduced performance (expressed in the removal rate of the treated metal).
The value of apop determines, mainly, the degree of destruction of the material being processed by the mechanism characteristic of ultrasonic dimensional processing with a free abrasive,
The longitudinal component of the ultrasonic vibrations of diamond bars is chosen such that the protrusions of the microprofile of the treated surface are cut off during the oscillation period, mainly by a cutting-scratching mechanism, as when grinding. For this, the aprode must be not less than the average step of irregularities along the tops of the microprofile.
Ultrasonic microfinishing can be carried out in two stages: 1st stage high-performance process mode; The 2nd stage is the finishing mode, and the transition from the 1st to the 2nd stage is carried out by reducing the force of pressing the bars to the workpiece, as well as by decreasing the amplitude of ultrasonic vibrations, increasing the speed of rotation of the workpiece.
To increase productivity, the method can be applied in combination with electrochemical dissolution both by means of an independent electrode-tool, and when using diamond bars on a metal bond as. , electrode-tools.
In order to avoid significant electrical erosion processes in the working area, the bars and the workpiece deliver technological current pulses synchronously with the transverse component of the oscillations of the bars, and the current pulse passes during the half-wave of the ultrasonic oscillations of the instrument during its compression, i.e. during periods of maximum values of the MPE.
The use of the proposed method simplifies the device for processing, since it lacks a vibrator (most often a hydraulic one) of longitudinal oscillations of bars, their functions to a certain extent are performed by the longitudinal component of oscillations. Significantly reduced vibrations on the machine, improved working conditions, expanding technological capabilities, since the presence of low-frequency oscillation of bars with an amplitude of up to 6 mm during normal processing makes it difficult to manufacture trimmed cylindrical sections.
Ultrasonic microfinishing increases the productivity of processing by 1.5-1.8 times, since two bars simultaneously participate in the work.
The mutual intersection of the trajectories of the relative motion of the grains provides for a large isotropy of the physicomechanical properties of the surface and an equivalent microrelief in the longitudinal and transverse directions.
The introduction of grains of the bars at an angle to the surface to be treated causes it to peck, i.e. compression stress.
The increase in productivity also occurs as a result of the fact that the path traveled by the grain per unit time is much longer (2-6 times) than the path of the grain during the low-frequency oscillation of the bar.
Processing with two bars performing ultrasonic vibrations and located at an angle to the treated surface in opposite directions eliminates dynamic flexing forces in the technological system and creates a specific microrelief on the surface.
When using the second bar with a finer grain, the reduction in roughness increases to a greater extent, and therefore the grinding operation is eliminated, the treatment is performed after turning with a turning tool. Using the proposed method, it is possible to treat both external cylindrical and conical surfaces, as well as flat surfaces of parts.
The method of ultrasonic microfinishing has been applied to the finishing treatment of the plzmen-impregnated cylindrical stage with a diameter of 70-0.015 mm and P a = 0.12 μm of the eccentric shaft of the rotary internal combustion engine.
The treatment was carried out after grinding with a cutter; surface roughness was provided within K а “1-1.2 μm.
Ultrasonic microfinishing was carried out with the simultaneous action of two diamond bars on the treated surface in opposite directions at an angle β = '20 °.
Processing mode:
Ultrasonic frequency, kHz 22
Rotational speed '
workpiece, ms 1.5
Specific pressure
diamond bars to
the workpiece, MPa 0,2-0,5
9
1592148
ten
Diamond bars were used: the first bar was AFM 20/14, the second bar was AFM 14/10 (the numbering of the bars on the cutting path).
The removal time allowance was 14 s (when processed by a known method 24 s). 5 Treated surface due to
that the paths of movement of diamond grains intersect, had a specific micro-relief with greater uniformity in the longitudinal and transverse directions, 10 surface roughness during processing decreased from Pa ~ 0.1 ... 0.12 μm (when processed by a known method) to B a = 0.060 , 08 microns.
Achieved an increase in productivity of more than 70% while reducing the roughness of the treated surface.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874380111A SU1592148A1 (en) | 1987-11-25 | 1987-11-25 | Method of ultrasonic microfinishing of cylindrical surfaces |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874380111A SU1592148A1 (en) | 1987-11-25 | 1987-11-25 | Method of ultrasonic microfinishing of cylindrical surfaces |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1592148A1 true SU1592148A1 (en) | 1990-09-15 |
Family
ID=21356332
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU874380111A SU1592148A1 (en) | 1987-11-25 | 1987-11-25 | Method of ultrasonic microfinishing of cylindrical surfaces |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1592148A1 (en) |
-
1987
- 1987-11-25 SU SU874380111A patent/SU1592148A1/en active
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5305556A (en) | Method and apparatus for shaping the interior surfaces of bores | |
| US8408972B2 (en) | Apparatus and method for intricate cuts | |
| US5741173A (en) | Method and apparatus for machining semiconductor material | |
| SU1592148A1 (en) | Method of ultrasonic microfinishing of cylindrical surfaces | |
| JPH04322901A (en) | Ultrasonic vibration device | |
| JP3088537B2 (en) | Finishing method and processing device for holes of high hardness material | |
| EP0555285A1 (en) | Process for machining the inner surfaces of bores. | |
| RU2306203C1 (en) | Method for planetary working with use of needle milling cutter | |
| JPH0575560B2 (en) | ||
| JPH03234451A (en) | Polishing method utilizing torsional vibration | |
| JPH0624692B2 (en) | Precision groove grinding method by compound vibration of grindstone | |
| RU2294819C1 (en) | Flat surfaces pulse milling method with use of needle milling cutter | |
| Wang et al. | Experimental Research on Surface Roughness of Ultrasonic assisted grinding on 7075 aluminum Alloy | |
| JPS6362658A (en) | Precise finishing method with complex vibration grinding wheel | |
| US6086459A (en) | Device for deburring edges on an object | |
| RU2151679C1 (en) | Intermittent grinding method | |
| SU1673415A1 (en) | Method for dressing of grinding wheel | |
| SU1278191A1 (en) | Burnishing tool | |
| SU1653936A1 (en) | Honing head | |
| RU2212319C1 (en) | Method of electric discharge removal of burrs and smoothing of sharp edges | |
| JPH0451306B2 (en) | ||
| JPH07164288A (en) | Ultrasonic vibration grinding method, ultrasonic vibration grinding tool, and ultrasonic vibration grinding device | |
| RU2233737C1 (en) | Method for combination needle-abrasive-diamond working | |
| RU2303509C1 (en) | Flat surface working method with use of needle milling cutter and grinding wheel | |
| SU1757895A1 (en) | Method and device for tooling diamond crystals |