SU1578407A1 - Method of restoring mine workings - Google Patents
Method of restoring mine workings Download PDFInfo
- Publication number
- SU1578407A1 SU1578407A1 SU884423611A SU4423611A SU1578407A1 SU 1578407 A1 SU1578407 A1 SU 1578407A1 SU 884423611 A SU884423611 A SU 884423611A SU 4423611 A SU4423611 A SU 4423611A SU 1578407 A1 SU1578407 A1 SU 1578407A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- rocks
- zone
- support
- disturbed
- solution
- Prior art date
Links
Abstract
Изобретение относитс к горной промышленности, может быть использовано при ремонтно-восстановительных работах в горных выработках и позвол ет улучшить услови работы новой крепи и повысить безопасность ведени ремонтных работ. Вокруг выработки определ ют границы зоны нарушенных пород, степень трещиноватости пород и вы вл ют зоны одинаковой трещиноватости. Устанавливают остаточную прочность массива в пределах зоны нарушени пород и рассчитывают подпор, создаваемый деформированной крепью. Бур т тоннажные шпуры до внешней границы зоны нарушенных пород и позонно, начина с донной части шпуров, нагнетают в их скрепл ющий раствор. Породы в пределах проектного контура не упрочн ют, а извлекают вместе с деформированной крепью после набора раствором требуемой прочности, которую определ ют из аналитического выражени . Созданна грузонесуща оболочка имеет подпор, эквивалентный суммарному подпору, создаваемому до перекрыти извлекаемой частью области нарушенных пород в пределах проектного контура и деформированной крепи. В тампонажных шпурах за проектным контуром выработки можно устанавливать анкеры, которые закрепл ют по всей длине путем повторного нагнетани скрепл ющего раствора. 1 з.п.ф-лы, 7 ил.The invention relates to the mining industry, can be used in the repair and restoration work in the mine workings and allows to improve the working conditions of the new lining and increase the safety of repair work. The boundaries of the zone of disturbed rocks, the degree of fracturing of rocks, and zones of identical fracture are determined around the development. The residual strength of the array is established within the zone of disturbance of the rocks and the support generated by the deformed support is calculated. The drill holes to the outer boundary of the zone of disturbed rocks and from the bottom, starting from the bottom part of the holes, are injected into their fastening solution. The rocks within the project contour are not strengthened, but are removed together with the deformed lining after the solution has the required strength, which is determined from the analytical expression. The created load-carrying shell has a support equivalent to the total support created before the recoverable part of the area of disturbed rocks overlaps within the design contour and the deformed support. In cement holes, anchors can be installed behind the design mine workout, which are fastened along the entire length by re-injecting the fastening solution. 1 hp ff, 7 ill.
Description
Изобретение относитс к горной промышленности , а именно к ремонту горных выработок с использованием глубинного упрочнени пород.The invention relates to the mining industry, namely to the repair of mine workings using depth strengthening of rocks.
Цель изобретени - улучшение условий работы новой крепи и повышение безопасности ремонтных работ.The purpose of the invention is to improve the working conditions of the new lining and increase the safety of repairs.
На фиг.1 схематически изображена последовательность работ по восстановлению выработки, продольный разрез; на фиг.2 - , сечение А-А на фиг. 1; на фиг.З -- сечение Б-Б на фиг. 1; на фиг.4 - сечение В-В на фиг. 1; на фиг.5 - сечение Г-Г на фиг.1; на фиг.6 - конструкци анкера дл подшивки оболочкиFigure 1 schematically shows the sequence of work on the restoration of production, a longitudinal section; 2 -, section A-A in FIG. one; on fig.Z - section bb in fig. one; FIG. 4 is a sectional view B-B in FIG. one; figure 5 - section GG in figure 1; 6 shows the construction of an anchor for filing the casing
из упрочненных пород ненарушенному породному массиву; на фиг.7 - сечение Д-Д на фиг.6.from strengthened rocks to undisturbed rock massif; figure 7 - section dd in figure 6.
На чертежах обозначены: восстанавливаема выработка 1, контур 2 выработки до проведени ремонтно-восстановительных работ, проектный комтур 3 выработки, прогнозные шпуры 4 дл определени размера области 5 нарушенных пород, прибор 6 дл определени размера области нарушенных пород и степени их трещиноватости, инъек- тор 7 многоразового использовани с рукавом 8 подачи скрепл ющего раствора, шпуры 9 дл нагнетаний скрепл ющегоThe drawings show: recoverable production 1, contour 2 production before carrying out repair work, project construction comtator 3, forecast holes 4 for determining the size of the area 5 of disturbed rocks, device 6 for determining the size of the area of damaged rocks and the degree of their fracture, injection 7 reusable with a fastening solution supply sleeve 8, a hole 9 for injecting a fastening
сл VIsl VI
0000
N о VJN o VJ
раствора, анкерный стержень 10с фиксирующим элементом 11, в конструкции которого предусмотрены разжимные манжеты 12 и обратный клапан 13, оболочка 14 упрочненных пород.solution, anchor rod 10 with a locking element 11, the design of which is provided expanding the cuff 12 and the check valve 13, the shell 14 of hardened rocks.
Способ восстановлени горных выработок реализуетс следующим образом.The method of restoring mining is as follows.
Выработка штрекового типа расположена в породах, вмещающих пласт li мощностью 1,2-1,4 м. В непосредственной кровле пласта залегает склонный к обрушению глинистый сланец мощностью 1,2-1,5 м и прочностью 53-55 МПа, а почвопесчаный сланец с линзами скольжени и прочностью 34-35 МПа.Production of the drift type is located in the rocks enclosing the reservoir li with a thickness of 1.2-1.4 m. In the immediate roof of the reservoir there is a shale prone to collapse 1.2-1.5 m thick and with a strength of 53-55 MPa, and the soil sandy shale with slip lenses and durability 34-35 MPa.
В кровле выработки залегает песчаный сланец с R 34-35 МПа. Остаточное сечение выработки составл ло 9,4 м2. Проектное сечение выработки в свету See 12,5 м2, в проходке Snp 16,6 м2. Перед началом ре- монтно-восстановительных работ провод т изучение вмещающего выработку массива с целью получени достоверной информации дл выбора оптимальных параметров нагнетани и перекреплени . Дл этого по периметру на наиболее характерных участках восстанавливаемой выработки 1 бур т прогнозные шпуры 4 и через них любым известным методом- (например, при помощи прибора 6 контрол трещиноватости массива ) определ ют рассто ние от контура 2 выработки до внешней границы области нарушенных пород 5 и степень трещиноватости массива (количество и расположение трещин, их раскрытие) в пределах этой области , а также остаточную прочность массива .A sandy slate with R 34-35 MPa lies in the roof of the mine. The residual production section was 9.4 m2. See design section in the world of light See 12.5 m2, in Snp 16.6 m2. Prior to the start of repair work, a study of the array containing the output is carried out in order to obtain reliable information to select the optimal injection and perekrepleniya. For this, along the perimeter in the most characteristic areas of the recovered production 1, the forecast holes 4 are drilled and through them by any known method (for example, using the device 6 for controlling the fracture of the massif) determine the distance from the contour 2 production to the outer boundary of the area of disturbed rocks 5 and the degree of fracture of the array (the number and location of cracks, their disclosure) within this area, as well as the residual strength of the array.
Определ ют отпор деформированной крепи аналогично недеформированной со следующими отличи ми: во-первых, дл деформированной крепи известна схема на- гружени (равностороннее обжатие); во-вторых, дл определени отпора деформированной крепи в расчетную схему ввод тс дополнительные шарниры, количество которых определ етс дл каждого конкретного случа (в зависимости от геометрии деформированной крепи).The resistance of the deformed support is determined in a manner similar to the non-deformed with the following differences: firstly, for a deformed support, a loading scheme is known (equilateral reduction); Secondly, to determine the resistance of the deformed support, additional hinges are introduced into the design scheme, the number of which is determined for each specific case (depending on the geometry of the deformed support).
Рассто ние от контура 2 выработки до внешней границы области 5 нарушенных пород составило 3,2 м. Прибавив к этому рассто нию радиус выработки до перекреплени Го 1,7 м, находим радиус области нарушенных пород (П):Г1 3,2 + 1,7 4,9 м. В результате определени степени трещиноватости массива вы влено четыре ха- рактерные зоны с наибольшими количеством трещин и степенью их раскрыти :The distance from the contour 2 of the excavation to the outer boundary of the region 5 of disturbed rocks was 3.2 m. Adding to this distance the radius of excavation before the re-grounding of Go was 1.7 m, we find the radius of the region of disturbed rocks (P): G1 3.2 + 1, 7 4.9 m. As a result of determining the degree of fracture of the massif, four characteristic zones with the greatest number of cracks and the degree of their opening were revealed:
перва зона на границе области нарушенных пород с ненарушенным породным массивом - зона с единичными трещинами с раскрытием 1-2 мм;the first zone on the border of the area of disturbed rocks with undisturbed rock massif - a zone with single cracks with a disclosure of 1-2 mm;
втора зона - на удалении 1,8 м от проектного контура 2 выработки - на контакте глинистого сланца с песчаным;the second zone - at a distance of 1.8 m from the design contour 2 of the mine - on the contact of shale with sandy;
треть зона - на рассто нии 0,9-1,0 м от проектного контура 2 выработки - с количеством трещин 4-6 на метр и раскрытием до 5 мм;the third zone - at a distance of 0.9-1.0 m from the design contour 2 of the mine workings - with the number of cracks 4-6 per meter and opening up to 5 mm;
четверта зона - на проектном контуре выработки с интенсивностью трещиноватости 10-12 трещин на метр и наибольшимthe fourth zone is on the design contour of working with a fracture intensity of 10-12 cracks per meter and the largest
раскрытием до 6-8 мм.opening up to 6-8 mm.
Таким образом, определены четыре перестановки инъектора в зонах наиболее интенсивной трещиноватости.Thus, four permutations of the injector in the zones of the most intense fracturing are defined.
Затем по периметру выработки 1 бур тThen around the perimeter of production of 1 drill
шпуры 9 дли нагнетани скрепл ющего раствора длиной 3,2 м. Шпуры 9 бур т с неснижаемым опережением работ по нагнетанию скрепл ющего раствора, величина которого определ етс в процессеbore holes 9 for injecting a fastening solution 3.2 m long. The boreholes 9 are drilled with an inactive advance of works on injecting a fastening solution, the value of which is determined in the process
ведени работ с расчетом недопущени их пережати к моменту начала проведени работ по упрочнению. Дл упрочнени могут быть использованы ранее пробуренные прогнозные шпуры 4.conduct work with the expectation of preventing them from being compressed by the time of the commencement of work on hardening. For hardening, previously drilled forecast holes 4 can be used.
Скрепл ющий раствор дл создани грузонесущей оболочки выбираетс из расчета того, чтобы созданна оболочка имела отпор, эквивалентный суммарному подпору , создаваемому до перекреплени извлекаемыми частью области нарушенных пород и крепью. Дл обеспечени такого подпора прочность упрочн ющего раствора после отверждени определ ют выражениемThe bonding solution for creating the load-carrying shell is selected on the basis that the created shell has a resistance equivalent to the total backwater created before the recovered part of the damaged rocks and the lining are recovered. To provide such a booster, the strength of the hardening solution after curing is determined by the expression
00
5five
„ +r)(ft)x„+ R) (ft) x
К т.к -K tk -
г пg p
1-(f)21- (f) 2
0)0)
$ где qo - подпор, создаваемый деформированной крепью, МПа;$ where qo is the backing created by the deformed lining, MPa;
R - остаточна прочность массива в пределах области нарушенных пород (R 0,5-0,1R), МПа;R is the residual strength of the array within the region of disturbed rocks (R 0.5-0.1R), MPa;
R- прочность вмещающих пород, МПа;R is the strength of enclosing rocks, MPa;
, 2smp ., 2smp.
л з . 1 -Sin/9lz 1-sin / 9
где р - угол внутреннего трени вмещающих пород, (р 20 + 30°);where p is the angle of the internal friction of the host rocks, (p 20 + 30 °);
П - внешний радиус области нарушенных пород (радиус внешней границы зоны упрочнени ), м;П - external radius of the area of disturbed rocks (radius of the outer boundary of the hardening zone), m;
Го - существующий радиус выработки до перекреплени , м;Go - the existing radius of development to perekreplen, m;
Гпр - проектный радиус перекрепл емой выработки, м.Gpr - the design radius of the perekrepchaemy production, m.
Исследовани последующего нагруже- ни разрушенных и упрочненных скрепл ющим раствором породных образцов показали, что их повторное разрушение наблюдаетс по тем же плоскост м, что и первичное , т.е. при неизменной схеме нагружени породного массива последующее разрушение упрочненной оболочки происходит аналогично. При этом прочность , а следовательно, и несуща способность упрочненной оболочки, в первую очередь, определ ютс прочностью раствора . Поэтому в приведенной формуле прочность упрочненной оболочки отождествл етс с прочностью раствора, т.е.Studies of the subsequent loading of rock specimens destroyed and strengthened with a fastening solution showed that their repeated destruction is observed along the same planes as the primary one, i.e. with a constant loading pattern of the rock mass, the subsequent destruction of the reinforced shell occurs in a similar way. At the same time, the strength, and hence the carrying capacity of the hardened shell, is primarily determined by the strength of the solution. Therefore, in the above formula, the strength of the hardened shell is identified with the strength of the solution, i.e.
3.7ч А93.7h A9
3,73.7
2.(O.Q8+)(L).a-2. 2. (O.Q8 +) (L) .a-2.
1Ш 34 26МПа 1Sh 34 26MPa
Таким образом, дл нагнетани принимаетс раствор на основе магнезиальных в жущих, конечна прочность которого достигает 40 МПа.Thus, for injection, a solution based on magnesia in the process is accepted, the final strength of which reaches 40 MPa.
Работы по нагнетанию скрепл ющего раствора осуществл ют в следующей последовательности .The operations for inducing the fastening solution are carried out in the following sequence.
В шпур 9 вводитс иньектор 7 многоразового использовани , в конструкции которого предусмотрена возможность герметизации любого отрезка шпура (например , с помощью разжимных резиновых тампонов). Первоначально иньектор устанавливают в данной части шпура 9 (перва зона) и нагнетание ведут через рукав 8 подачи в режиме заданного давлени . При насыщении массива в первой зоне (о чем свидетельствует повышение давлени на манометре нагнетательного оборудовани свыше 5,0 МПа) нагнетание прекращают, инъектор 7 перемещают на 0,5 м во вторую зону интенсивной трещиноватости, и процесс повтор етс . Провед таким образом позонное нагнетание скрепл ющего раствора , последнюю перестановку иньектора 7 осуществл ют с расчетом, чтобы его герметизирующее устройство находилось на проектном контуре 3 выработки (четверта зона).A reusable injection injector 7 is introduced into the hole 9, the design of which provides for the possibility of sealing any part of the hole (for example, using expanding rubber tampons). Initially, the injector is installed in this part of the hole 9 (the first zone) and the injection is led through the supply hose 8 in the set pressure mode. When the array is saturated in the first zone (as evidenced by an increase in pressure on the pressure equipment pressure gauge above 5.0 MPa), the injection is stopped, the injector 7 is moved 0.5 m to the second zone of intense fracturing, and the process is repeated. Having thus carried out the zone-by-side injection of the fastening solution, the last permutation of the injector 7 is carried out with the expectation that its sealing device is located on the design contour 3 of the working area (fourth zone).
После проведени работ по нагнетанию инъектор 7 извлекают из шпура 9. При этом скрепл ющий раствор изливаетс из него. Вслед за этим в шпур 9 вставл етс анкер 10, снабженный фиксирующим элементом 11, и при помощи инъектора 7 проталкиваетс в шпур 9 до упора.After performing the injection operation, the injector 7 is removed from the hole 9. In this case, the bonding solution is poured from it. Following this, an anchor 10 is inserted into the hole 9, provided with a locking element 11, and pushed into the hole 9 by the injector 7 until it stops.
Анкер (фиг.6) представл ет собой металлический стержень 10 из периодической 5 стали, у которого на одном конце имеетс резьба дл навинчивани фиксирующего элемента 11, По резьбе с двух противоположных сторон сделаны два выреза (фиг.7). Вырезы предназначены дл проникновени 0 скрепл ющего раствора через инъектор 7 и фиксирующий элемент 11 в шпур 9 и заполнени его по всей длине анкера. В конструк- ции фиксирующего элемента 11 предусмотрены разжимные манжеты 12, 5 обеспечивающие фиксацию анкера в заданной точке массива, и обратный клапан 13, предотвращающий вытекание раствора из шпура после прекращени нагнетани . Длина анкера принимаетс в 1,1-1,2 раза боль- 0 ше рассто ни от проектного контура 3 перекрепл емой выработки до внешней границы (радиуса) зоны 5 нарушенных пород- 2,3- 1,1 2,53.The anchor (Fig. 6) is a metal rod 10 of periodic 5 steel, which has a thread at one end for screwing in the fixing element 11. Two notches are made along the thread on two opposite sides (Fig. 7). The cutouts are intended to penetrate the fastening solution through the injector 7 and the locking element 11 into the hole 9 and fill it along the entire length of the anchor. In the design of the locking element 11, expanding cuffs 12, 5 are provided to secure the anchor at a given point in the array, and a check valve 13, which prevents solution from flowing out of the hole after the injection stops. The length of the anchor is taken 1.1-1.2 times longer than the distance from the design contour 3 of the reattached excavation to the outer border (radius) of the zone 5 disturbed rocks - 2.3-1.1 2.53.
В процессе повторного нагнетани раз- 5 жимной элемент 11 расклиниваетс , зафиксировав анкер 10 за проектным контуром 3, клапан 13 открываетс и раствор заполн ет полость шпура 9, омоноличива таким образом установленный з нем анкерный стер- 0 жень 10 и закрепл его по всей длине.In the process of re-injection, the razmnochny element 11 is wedged, fixing the anchor 10 behind the design circuit 3, the valve 13 opens and the solution fills the cavity of the hole 9, homogenizing the anchor rod 10 thus installed on it and fastening it along the entire length.
После прекращени подачи раствора в шпур обратный клапан 13 закрываетс , герметизиру участок шпура с установленным в нем анкером 10, а инъектор 7 извлекаетс 5 из шпура.When the solution to the borehole is stopped, the check valve 13 is closed, sealing the borehole section with the anchor 10 installed in it, and the injector 7 is removed 5 from the borehole.
В результате выполнени указанных работ за проектным контуром 3 выработки 1 образуетс оболочка из упрочненных пород 14, подшита посредством анкеров 10 к не- 0 нарушенному породному массиву. При этом породы, предназначенные к выпуску, остаютс в нарушенном состо нии.As a result of performing these works, behind the design contour 3 of the excavation 1, a shell is formed of reinforced rocks 14, hemmed by means of anchors 10 to the disturbed rock mass. At the same time, rocks intended for release remain in a disturbed state.
К перекреплению можно приступить после набора скрепл ющим раствором тре- 5 буемой прочности RT к., что свидетельствует о том, что оболочка из упрочненных пород обладает требуемой несущей способностью .Perekrepleniyu can proceed after a set of fastening solution required strength of the RT to., Which indicates that the shell of hardened rocks has the required bearing capacity.
Предлагаемый способ может быть реа- 0 лизован на любой стро щейс или эксплуатационной шахте, а наиболее эффективно - в сложных горно-геологических услови х, когда существует реальна опасность значительных вывалообразований. 5Использование данного способаThe proposed method can be implemented at any construction or production mine, and most effectively in difficult mining and geological conditions, when there is a real danger of significant development. 5Using this method
обеспечивает по сравнению с известными следующие преимущества: повышение безопасности ремонтно-восстэновительных работ за счет создани устойчивого породного контура на момент перекреплени , аprovides the following advantages in comparison with the known ones: improving the safety of repair and restoration works by creating a stable breed contour at the time of perekrepleniya, and
также уменьшение трудоемкости работ за счет сокращени доли ручного труда (чеканка швов, расширение выработки отбойным молотком, выкладка клетей и костров, уборка породы и т.д.). Ф о р м у л а и з о б р е т е н и 1. Способ восстановлени гордых выработок , включающий бурение тампонажных шпуров до внешней границы зоны упрочнени , нагнетание через них в зону нарушен- ных пород скрепл ющего раствора за проектный контур выработки, извлечение после его схватывани деформированной крепи и породы в пределах проектного контура выработки и установку новой крепи , отличающийс тем, что, с целью улучшени условий работы новой крепи и повышени безопасности ремонтных работ, определ ют границы зоны нарушенных пород , остаточную прочность массива в преде- лах этой зоны и подпор, создаваемый деформированной крепью, а дл нагнетани используют скрепл ющий раствор, прочность RT к. которого после отверждени не ниже also reducing labor-intensive work by reducing the proportion of manual labor (chasing seams, expanding production with a jackhammer, laying stands and fires, cleaning the breed, etc.). Formula 1 and 1. A method of restoring proud workings, including drilling cement holes to the outer border of the reinforcement zone, forcing the bonding solution through the zone of disturbed rocks , after setting, the deformed lining and rock within the design contour of the production and the installation of new lining, characterized in that, in order to improve the working conditions of the new lining and increase the safety of repair work, the boundaries of disturbed rocks are determined. Ruggedness solid crystals in the limit of the zone and the overpressure generated by bolting deformed, and used for injecting fastening solution, RT resistance to. which after curing is not less than
о/п х J. 0R 2fo°+X W 2Xo / nx J. 0R 2fo ° + X W 2X
1-(тр21- (tr2
(МПа) ,(Mpa)
где qo - подпор, создаваемый деформированной крепью, МПа;where qo - backwater created by the deformed lining, MPa;
R - остаточна прочность массива в пределах области нарушенных пород (R 0,05- 0,1 R), МПа; R - прочность вмещающих пород, МПа;R is the residual strength of the array within the region of disturbed rocks (R 0.05-0.1 R), MPa; R is the strength of the host rocks, MPa;
а 2sinp л -t , ,and 2sinp l -t,,
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884423611A SU1578407A1 (en) | 1988-05-12 | 1988-05-12 | Method of restoring mine workings |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884423611A SU1578407A1 (en) | 1988-05-12 | 1988-05-12 | Method of restoring mine workings |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1578407A1 true SU1578407A1 (en) | 1990-07-15 |
Family
ID=21374228
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU884423611A SU1578407A1 (en) | 1988-05-12 | 1988-05-12 | Method of restoring mine workings |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1578407A1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103291331A (en) * | 2013-06-14 | 2013-09-11 | 中国水电顾问集团成都勘测设计研究院 | Underground cavern group layout method |
| CN103266902B (en) * | 2013-06-14 | 2015-06-17 | 中国电建集团成都勘测设计研究院有限公司 | Layout design method of underground cavern group |
-
1988
- 1988-05-12 SU SU884423611A patent/SU1578407A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 1024592,кл. Е 21 D 13/02,1981. Авторское свидетельство СССР № 1167340, кл. Е 21 D 11 /00, 1984. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103291331A (en) * | 2013-06-14 | 2013-09-11 | 中国水电顾问集团成都勘测设计研究院 | Underground cavern group layout method |
| CN103266902B (en) * | 2013-06-14 | 2015-06-17 | 中国电建集团成都勘测设计研究院有限公司 | Layout design method of underground cavern group |
| CN103291331B (en) * | 2013-06-14 | 2015-09-16 | 中国电建集团成都勘测设计研究院有限公司 | Underground cavern group layout method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2392434C1 (en) | Method to provide for stability of high ledges | |
| SU1578407A1 (en) | Method of restoring mine workings | |
| RU2249699C2 (en) | Method for driving draining mines in broken and watered massif | |
| SU1444518A1 (en) | Method of sinking a technological well in mine working influence zone | |
| RU2320875C1 (en) | Mine support method and device | |
| RU2580124C1 (en) | Method of creating protective shield in roof of designed mine works (versions) | |
| RU2760451C1 (en) | Method for strengthening facked rocks during construction of connections of horizontal mining works | |
| RU2802245C1 (en) | Hydraulic fracturing method | |
| RU2002127100A (en) | METHOD FOR DRIVING MINING DRAINAGE IN DISTURBED AND WATERWATED ARRAY | |
| SU1758232A1 (en) | Method of consolidating rocks in vertical shaft sinking | |
| SU1126698A1 (en) | Method of tunelling deep mine shafts in low-flooded rocks | |
| SU1523675A1 (en) | Method of supportting mine workings | |
| SU1567789A1 (en) | Method of securing mine working | |
| SU1092246A1 (en) | Method of consolidating slopes | |
| RU2171894C2 (en) | Method of driving of mine workings under complicated geological conditions | |
| SU1461966A1 (en) | Mine working construction method | |
| SU1244239A1 (en) | Method of consolidating a rock body | |
| SU877031A1 (en) | Method of constructing a vertical shaft | |
| RU2001200C1 (en) | Method for reinforcement of rock slopes | |
| RU2399766C1 (en) | Removal method of mechanical complex of mining face | |
| SU836364A1 (en) | Method of preventing dynamic phenomena at working of coal beds | |
| RU2132464C1 (en) | Method for stabilizing rock by rods in underground workings | |
| RU2444629C1 (en) | Reinforcement method of mine workings with anchor support in rocks prone to soil heaping | |
| SU1677443A1 (en) | Method for consolidation of mine workings | |
| SU1643718A1 (en) | Method for controlling hard-to-collapse roof |