SU1574298A1 - Способ гор чей прокатки полосового металла - Google Patents

Abstract

Изобретение относитс  к обработке металлов давлением и может быть использовано в листопрокатном производстве в качестве комплекта вертикальных валков эджерной клети в черновой группе широкополосного стана гор чей прокатки. Цель изобретени  - снижение расхода металла путем уменьшени  обрези концевого дефекта. При профилировании комплекта вертикальных валков первой после печи из клетей черновой группы широкополосного стана гор чей прокатки кольцевые ручьи, выполненные на поверхности бочки так, что их дно образовано выпуклостью, величину выпуклости дна ручь  одного валка выполн ют больше чем выпуклость другого в 1,05 - 1,25 раза (L₂/L₁ = 1,05 - 1,25). Установленный в эджерных валках черновой группы стана комплект вертикальных валков 1 и 2 выравнивает выт жку по ширине сл ба 3, перераспредел   слой металла с более нагретой торцовой кромки асимметричными участками дна ручь  с большей выпуклостью в средние слои металла раската. 1 ил., 1 табл.

Description

Изобретение относитс  к обработке металлов давлением и может быть использовано в листопрокатном производстве в качестве комплекта вертикальных валков эджерной клети в черновой группе широкополосного стана гор чей прокатки

Целью изобретени   вл етс  снижение расхода метатла путем уменьшени  обрези концевого дефекта

Способ гор чей прокатки полосового металла включает циклическую выдачу сл ба из печи, при этом у него более нагрета бокова  кромка, наход ща с  со стороны печи. Это объ сн етс  тем, что сл б перед выдачей из печи находитс  одной боковой кромкой около окна выдачи и частично под- стуживаетс . В то же врем  друга  кромка подвержена воздействию температуры томильной зоны печи и дополнительному теплообмену от боковой кромки другого сл ба Поэтому перепад температур между боковыми кромками сл ба после выдачи из печи может достигать 20-50°С Этого перепада температур достаточно, чтобы вызвать разность выт жек на боковых кромках раската

На чертеже показана схема прокатки в вертикальных валках

Способ предусматривает асимметричную профилировку вертикальных валков 1 2 На более нагретую боковую кромку воздействует вертикальный валок 2 с большей величиной выпуклости дна ручь  2 и меньшей глубиной вреза па

Способ гор чей прокатки включает выполнение кольцевых ручьев так, что дно ручь  образовано выпуклостью, сопр женной с боковыми выпусками. Дно ручь  представл ет собой выпуклую поверхность

СП

XI

4 Ю Ч) 00

причем выпуклость дна валка 2 (z) больше выпуклости дна валка 1 (Н)в 1,05-1,25 раза. Глубина вреза ручь  hi в тело вертикального валка 1 выбираетс  больше глубины вреза ha в тело вертикального валка 2. Сопр жение выпуклой поверхности дна ручь  со стенками бокового выпуска валка 1 осуществл етс  радиусом Rt, который по абсолютной величине меньше радиуса R2  вл ющегос  радиусом сопр жени  аналогичных показателей вертикального валка 2. Сопр жение стенок бокового выпуска ручь  с концевыми цилиндрическими участками валков 1 и 2 осуществл етс  радиусом Нз, одинаковым дл  каждого из комплекта валков ,

П р и м е р. В зазор между вертикальными валками 1 и 2 дл  обжати  по ширине задают сл б 3. Более нагрета  бокова  грань сл ба 3 редуцируетс  в вертикальном валке 2, наход щемс  со стороны печей с большей величиной выпуклости дна ручь  г и меньшей глубиной вреза ha. Более холодную сторону обжимают по ширине во втором вертикальном валке 1, работающим с первым в паре. После комплекта вертикальных валков сл б (раскат) поступает, например , в клеть с горизонтальными валками.

Различие в профилировании каждого из валков закладывает услови , исключающие асимметрию такого дефекта, как концевой накат. Достигаетс  данный эффект в основном тем, что величина выпуклости дна одного ручь  больше величины выпуклости дна другого ручь  в 1,05-1,25 раза. Причем меньша  разница выпуклостей дна вплоть до I2/H 3:1,05 рациональна, когда абсолютные величины обжати  сл ба по ширине невелики (например, А В 50 мм), хот  дальнейшее снижение подобного различи  способно привести к увеличению асимметричности накатов и росту расходного коэффициента металла, поэтому нецелесообразно . Большие различи  в данных выпуклост х l2/h:Ј1,25 целесообразны в том случае, когда абсолютные деформации по ширине в сортаменте стана максимальны (например,А В 200 мм). Это обеспечивает учет температурной разницы на кромках исходного сл ба так, что ручей с большей выпуклостью дна ручь  следует примен ть в том вертикальном валке, который расположен со стороны печи с более нагретой кромки исходного сл ба. Подобна  ситуаци  приводит к тому, что середина меньшей грани сл ба с большей температурой деформируетс  на большую глубину, чем с противоположной грани, где температура кромки сл ба ниже. Однако

большее различие l2/h 1,25 в выпуклост х дна ручь  комплекта вертикальных валков способно привести к тому, что накат с данной стороны сл ба будет увеличиватьс , повыша  асимметрию концевых дефектов и в целом увеличива  расходный коэффициент металла. Втора  способность данного комплекта вертикальных ва ков заключаетс  в том, что большей величине выпуклости дна

ручь  соответствует меньша  глубина ручь  так, что определ ть их целесообразно из следующего соотношени : hi/h2 a(2/), где hi и h2 - максимальные глубины ручьев валка 1 и валка 2; а- коэффициент пропорциональности с пределами 1,04 а 1,15; 2И И-выпуклости дна ручь  валка 2 и валка 1 соответственно. Данна  закономерность объ сн етс  следующим. В то врем  как больша  выпуклость дна ручь  перемещает

металл к середине сл ба, снижа  уровень кромочного наплыва, в дальнейшем преобразующегос  в дефект концевого наката, глубокий ручей преп тствует данному истечению , выпусками удержива  металл у кромок . А меньша  выпуклость дна ручь  в сочетании с глубоким ручьем обеспечивает даже при относительно больших сопротив- лени х деформаци м знаительную степень смещени  деформируемого металла к середине сл ба. Так, что при последующих гори- зонтальных проходах, когда раскат деформируетс  уже по толщине, сторона с большей вогнутостью по малой грани выравниваетс  до одного уровн  со стороной

с меньшей вогнутостью по малой грани. Обеспечиваетс  это выбором значений коэффициента пропорциональности с пределами 1,04 а 1,15. Меньшее значение его вплоть до а 1,04 назначают при большом

различии в выпуклост х ручьев (когда I2/HS 1,25, при этом обеспечивают различие в глубинах ручьев, достигающее hi/ha 1,3, поэтому дальнейшее снижение данного коэффициента а 1,04 нежелательно, так

как разница между выпуклост ми дна и глубиной не окажет требуемого вли ни  на услови  истечени  металла и может снизить эффект уменьшени  асимметрии концевых накатов. Большее значение данного коэффициента а 1,15 целесообразно назначать , когда соотношение выпуклостей дна ручь  минимально, тогда различие в глубинах ручьев достигает величины hi/h2 1,2 и скомпенсирует то, что невозможно достичь

за счет разницы глубин. При этом еще большие значени  а 1,15 нецелесообразны, так как смеща  выпусками металла и в недостаточной мере прорабатыва  кромку по меньшей грани, возникнет ситуаци  рыхлой

середины у кромки раската, что при после дующих горизонтальных проходах увеличит асимметрию концевых наплывов, привед  к росту расходного коэффициента металла. Сокращение расходного коэффициента металла путем уменьшени  асимметрии наката определ ет, что радиусы сопр жени  дна ручь  и его выступов выбираютс  обратно пропорционально глубине ручь  по зависимости /3(п1/п2), гдеРаиЯ 1 -радиусы сопр жени  соответственно валка 2 и валка 1;/3- коэффициент пропорциональности (1,5 / S 3); hi и ha - максимальна  глубина ручь  валка 1 и 2. При выборе значений /3 следует исходить из того, что меньше величины / 1,5 следует выбирать при малых пределах hi/h2 5: 1,2, еще большее уменьшение может привести к тому, что разница между парой валков одного комплекта не будет обеспечивать требуемого снижени  асимметрии концевых накатов, т.е. не уменьша  расходный коэффициент, но способно привести к дефектам кромки что увеличит расходный коэффициент за счет кромочной повышенной обрези. Большие значени  {3 3 следует назначать при больших перепадах по глубине ручьев на комплекте валков. Вместе с тем нецелесообразно увеличивать данный коэффициент, так как он может привести к тому, что величина радиуса сопр жени  при малой его глубине исключит выпуск как таковой, привед  к увеличению асимметрии концевых накатов, т.е. к росту расходного коэффициента металла.

Пример. Комплект вертикальных валков дл  ШСГП 2000 НЛМК (клеть № 1) состоит из двух валков с диаметром бочки 1300 мм, длиной бочки 750 мм максималь0

5

0

5

0

5

ной шириной ручь  300 мм, минимальной шириной по дну ручь  240 мм. По оптимальным граничным значени м (см. таблицу) параметры валков были следующими: И - 10 мм. й 11,5мм; hi 126мм;п2 100мм; Ri 15 мм; R2 40 мм. Оптимальность данных параметров была подтверждена результатами сопоставительного опробовани  предложенных комплектов вертикальных валков в сравнении с известным. Концева  асимметри  накатов при оптимальных услови х (оцениваема  по соотношению правого KOI и левого Коа концов накатов перед ножницами) составила 1,1-1,3, что обеспечило минимальный расходный коэффициент металла. При этом во всеем диапазоне за вл емых параметров и соотношений обеспечиваетс  минимальный дефект: асимметричный концевой канат, что также подтверждает целесообразность выбранных значений: 1,05 I2/H 1,25; hi/h2 (1.04-1,15) (l2/li);(R2/Ri) (1,5-3.0) (hi/h2).

Claims (1)

1. Формула изобретени  Способ гор чей прокатки полосового металла, включающий нагрев сл ба в печи и прокачку в черновой группе клетей, на бочку вертикальных валков которых нанесены ручьи с образованием выпуклого дна. сопр женного с боковыми выпусками, отличающийс  тем, что, с целью снижени  расхода металла путем уменьшени  обрези концевого дефекта, прокатку ведут в ручь х вертикальных валков, выполненных асимметричными с величиной выпуклости валка, расположенного в клети со стороны печи большей, чем у противоположного в 1,05- 1,25 раза.

   40