SU1537696A1 - Способ закалки стальных изделий - Google Patents
Способ закалки стальных изделий Download PDFInfo
- Publication number
- SU1537696A1 SU1537696A1 SU874336053A SU4336053A SU1537696A1 SU 1537696 A1 SU1537696 A1 SU 1537696A1 SU 874336053 A SU874336053 A SU 874336053A SU 4336053 A SU4336053 A SU 4336053A SU 1537696 A1 SU1537696 A1 SU 1537696A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- stage
- cooling
- temperature
- steel
- cooling capacity
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к машиностроению, а именно к закалке массивных стальных изделий. Цель изобретени - улучшение структуры и механических свойств стали. Способ включает аустенитизацию и трехступенчатое охлаждение: на I ступени - с промежуточной скоростью, на II - с минимальной, на III - с максимальной скоростью, при этом на II ступени охлаждение ведут при температурах начала и конца структурного превращени . Применение способа позвол ет существенно повысить ударную в зкость. 1 ил., 1 табл.
Description
Изобретение относитс к машиностроению , конкретнее к закалке стальных изделий, преимущественно массивных .
Цель изобретени - улучшение структуры и механических свойств стали во внутренних зонах изделий путем снижени раст гивающих и создани сжимающих напр жений.
На чертеже показаны способы закалки стали.
Приме р. Осуществл ют закалку ротора с диаметром бочки 1000 мм из стали 25X1 М1Л (Р2М). Ротор нагревают до 950°С, а затем выгружают из печи дл последующего охлаждени . Охлаждение провод т в водовоздушной установке . На первой ступени закалки ротор интенсивно охлаждают (плотность орошени поверхности водой 2 кг/м2с) в течение 5 мин до достижени поверхностью бочки температуры начала бейнитного превращени (490°С). На второй ступени закалки ротор в течение 1 ч 40 мин охлаждают с наименьшей скоростью (плотность орошени , 0,1 кг/м2с) до достижени на поверхности бочки температуры окончани бейнитного превращени (320°С), а на оси температуры - начала распада в перлитной области (760 С), заданных термокинетической диаграммой стали 25Х1М1Ф. На третьей ступени закалки ротор вновь интенсивно охлаждают (плотность орошени 4 кг/м2-с) в течение 4 ч до полного остывани . Согласно расчету по сечению ротора при закалке образуетс преимущественно бейнит, в частности дл осевой зоны бочки степень распада в перлитной области менее 3%. По данным механических испытаний роторов из стали Р2М при закалке на бейнит обеспечиваетс высокий уровень механичесСЛ
со VJ
ОЭ
со
О5
10
ких свойств стапи: fe0ia«60 кгс/мм2 ; , 15 кгом/см2..
На фоне основных видов термокинетических диаграмм стали (1,11, III- области мартенситного,бейнитного, перлитного превращений соответственно) показан характер изменени температуры поверхности (крива 1) и максимальной в сечении температуры издели (крива 2) в процессе предлагаемого трехступенчатого охлаждени . Термокинетическа диаграмма в зависимости от скорости охлаждени задает тип (перлитное, бейнитное, мартенситное) 15 и температурный интервал структурных превращений стали, которые могут отличатьс дл поверхности и середины издели . Положение областей структурных превращений на термокинетичес- 20 кой диаграмме зависит от химического состава стали. В соответствии с термокинетической диаграммой стали 25Х1М1Ф при охлаждении ротора в прилегающем к поверхности слое металла происходит байнитное превращение, а в осевой.зоне может происходить распад аустенита в перлитной области (зона д), который необходимо подавить .
При реализации изобретени предварительно выбирают закалочные среды или параметры сред(плотность орошени дл спрейерного или водовоздуш- ного охлаждени ; концентрацию добавок , температуру полимерных сред и т.п.), обеспечивающие интенсивное охлаждение издели на первой ступени до начала и на третьей ступени после завершени структурного превра- 40 щени на его поверхности, а также охлаждение поверхности с низкой скоростью в интервале структурного превращени стали на второй ступени охокончани структурного превращени стали. При необходимости выбор примен емой в этот период среды или ее параметров корректируют дл обеспечени одновременности достижени на поверхности издели температуры окончани , а в середине издели - температуры начала структурного превращени стали. Затем определ ют продолжительность третьей ступени охлаждени , обеспечивающую полное завершение распада аустенита в изделии.
Согласно известному способу ротор сначала нагревают до 950°С, затем охлаждают в течение 6 мин водо- воздушной смесью с максимальной охлаждающей способностью (плотность орошени 4 кг/м2- с) до достижени на поверхности бочки температуры 320°С (на 10°С ниже температуры начала мартенситного превращени стали ) , затем - в течение 5 мин водо- воздушной смесью с минимальной охлаж25 дающей способностью (плотность орошени 0,15 кг/м2с) и далее в течение 6,5 ч водовоздушной смесью с промежуточной охлаждающей способностью (плотность орошени 2 кг/м2«с).
30 Согласно расчету в осевой зоне бочки (ротора) степень распада аустенита в перлитной области превышает 30%. Это приводит к существенному снижению предела текучести, а также резко снижает ударную в зкость стали вплоть до 2 кгс-м/см2.
Данные механических свойств после обработки по предлагаемому и известному способам приведены в таблице.
Предлагаемый способ позвол ет уменьшить степень распада аустенита в перлитной или бейнитной области, а также снизить температуры начала бейнитного и мартенсивного превраЗБ
лаждени . Далее расчетными или экспе- 45 Щений, повысить прокаливаемость ста- ,
Claims (1)
- ли и механические свойства внутренних зон изделий. Применение предлагаемого изобретени обеспечит улучшение эксплуатационных характеристик стальных изделий различного назначени , снижение расхода легирующих элементов, а также компенсацию вредного вли ни ликвации в крупных заготовках . Формула изобретенириментальными методами определ ют распределение температуры в сечении и на этой основе необходимую про- ( должительность первой ступени охлаждени до достижени на поверхности | температуры начала структурного превращени , заданной термокинетической диаграммой стали. Затем определ ют изменение температуры поверхности и максимальной в сечении температуры на второй ступени в период охлаждени поверхности издели с низкой скоростью и продолжительность охлаждени поверхности до температуры5 00окончани структурного превращени стали. При необходимости выбор примен емой в этот период среды или ее параметров корректируют дл обеспечени одновременности достижени на поверхности издели температуры окончани , а в середине издели - температуры начала структурного превращени стали. Затем определ ют продолжительность третьей ступени охлаждени , обеспечивающую полное завершение распада аустенита в изделии.Согласно известному способу ротор сначала нагревают до 950°С, затем охлаждают в течение 6 мин водо- воздушной смесью с максимальной охлаждающей способностью (плотность орошени 4 кг/м2- с) до достижени на поверхности бочки температуры 320°С (на 10°С ниже температуры начала мартенситного превращени стали ) , затем - в течение 5 мин водо- воздушной смесью с минимальной охлаж5 дающей способностью (плотность орошени 0,15 кг/м2с) и далее в течение 6,5 ч водовоздушной смесью с промежуточной охлаждающей способностью (плотность орошени 2 кг/м2«с).0 Согласно расчету в осевой зоне бочки (ротора) степень распада аустенита в перлитной области превышает 30%. Это приводит к существенному снижению предела текучести, а также резко снижает ударную в зкость стали вплоть до 2 кгс-м/см2.Данные механических свойств после обработки по предлагаемому и известному способам приведены в таблице.Предлагаемый способ позвол ет уменьшить степень распада аустенита в перлитной или бейнитной области, а также снизить температуры начала бейнитного и мартенсивного превраБЩений, повысить прокаливаемость ста- ,ли и механические свойства внутренних зон изделий. Применение предлагаемого изобретени обеспечит улучшение эксплуатационных характеристик стальных изделий различного назначени , снижение расхода легирующих элементов, а также компенсацию вредного вли ни ликвации в крупных заготовках . Формула изобретениСпособ закалки стальных изделий, преимущественно массивных, включающий нагрев до температуры аустенизации и последующее трехступенчатое охлаждение в средах с охлаждающей способностью на первой и третьей ступен х выше охлаждающей способности на иторой ступени, отличающийс тем, что, с целью улучшени структуры и механических свойств стали во внутренних зонах изделий путем снижени раст гивающих и создани сжимающих напр жений, охлаждениена первой ступени осуществл ют до температуры начала структурного превращени в среде с промежуточной охлаждающей способностью, на второй ступени - до температуры конца структурного превращени в среде с минимальной охлаждающей способностью, а окончательное охлаждение ведут в среде с максимальной охлаждающей способностью .охлаждение: I ступень - до 490°С на поверхности,IIступень - до 320°С на поверхности и 760°С в середине, III ступень - до комнатной температурыНагрев до 950°С, охлаждение: I ступень - до 470 С на поверхности , II ступень - до 300°С на поверхности и в середине,IIIступень - до комнатной температурыНагрев до 950°С, охлаждение: I ступень - до 320°С, II ступень - 5-10 мин, III ступень - до комнатной температуры57-61 16-1856-5815-1754-5614-1654-562,0-4,2
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU874336053A SU1537696A1 (ru) | 1987-11-30 | 1987-11-30 | Способ закалки стальных изделий |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU874336053A SU1537696A1 (ru) | 1987-11-30 | 1987-11-30 | Способ закалки стальных изделий |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1537696A1 true SU1537696A1 (ru) | 1990-01-23 |
Family
ID=21339280
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU874336053A SU1537696A1 (ru) | 1987-11-30 | 1987-11-30 | Способ закалки стальных изделий |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1537696A1 (ru) |
-
1987
- 1987-11-30 SU SU874336053A patent/SU1537696A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР 1142517, кл. С 21 D 1/78, 1983. , Авторское свидетельство СССР Н 456002, кл. С 21 D 1/56, 1971. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4082577A (en) | Process for the heat treatment of steel | |
EP0190312A1 (en) | Controlled rolling process for dual phase steels and application to rod, wire, sheet and other shapes | |
US6719860B1 (en) | Method of producing ultra-fine grain structure for unalloyed or low-alloyed steel | |
SU1537696A1 (ru) | Способ закалки стальных изделий | |
JPH039168B2 (ru) | ||
KR100544745B1 (ko) | 심가공용 인장강도 1100MPa급 저온-고압용기용 후강판및 그 제조방법 | |
CA1239568A (en) | Erw oil-well pipe and process for producing same | |
CN115369324A (zh) | 一种汽车用38MnVS5稀土易切削热轧圆钢及其制备方法 | |
JPH0219175B2 (ru) | ||
JPS6286125A (ja) | 高強度高靭性熱間圧延鋼材の製造方法 | |
US4737202A (en) | Method of producing steel components that simultaneously have high strength and high ductility and which retain these properties even after a hot forming operation | |
US4483722A (en) | Low alloy cold-worked martensitic steel | |
CN86107204A (zh) | 球墨铸铁的高频等温淬火 | |
KR19990056686A (ko) | 강의 침탄-오스템퍼링법 | |
CN115961129B (zh) | 一种提高高强度焊接结构钢低温冲击性能的工艺 | |
SU804702A2 (ru) | Способ термической обработкиРЕльСОВ | |
JPH0967620A (ja) | 脆性亀裂伝播停止特性に優れた調質型高張力鋼板の製造方法 | |
CN1044723C (zh) | 含钒合金钢轨的热处理方法 | |
RU2044070C1 (ru) | Способ термической обработки стали | |
CN115094204A (zh) | 中碳合金钢的一种热处理方法 | |
JPS648051B2 (ru) | ||
KR0138441B1 (ko) | 단조용 강재의 표면 경화방법 | |
CN117721292A (zh) | 一种U71Mn钢轨的热处理新方法 | |
CN115780510A (zh) | Cr-Ni-Mo系中碳高合金钢棒材的生产工艺 | |
CN115896415A (zh) | 一种增强低碳贝_马复相钢强韧性的qi&t热处理工艺 |