SU1486294A1 - Способ дуговой сварки в углекислом газе плавящимся активированным ' электродом - Google Patents
Способ дуговой сварки в углекислом газе плавящимся активированным ' электродом Download PDFInfo
- Publication number
- SU1486294A1 SU1486294A1 SU874312859A SU4312859A SU1486294A1 SU 1486294 A1 SU1486294 A1 SU 1486294A1 SU 874312859 A SU874312859 A SU 874312859A SU 4312859 A SU4312859 A SU 4312859A SU 1486294 A1 SU1486294 A1 SU 1486294A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- seam
- thirty
- welding
- inkjet
- arc
- Prior art date
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Description
Изобретение относится к дуговой сварке плавящимся электродом, преимущественно угловых и тавровых соединений, и может найти применение при изготовлении конструкций в различных отраслях промышленности. Цель изобретения - повышение производительности процесса сварки и качества шва благодаря улучшению условий теплопеИзобретение относится к дуговой сварке плавящимся электродом в активных защитных газах, преимущественно угловых и тазровых соединений различных металлов и сплавов толщиной от 3 мм и выше, и может найти применение при изготовлении конструкций в, различных отраслях промышленности и строительстве.
Целью изобретения является повышение производительности процесса сварки и качества шва путем улучшения условий использования тепла дуги и передачи его электроду и свариваему изделию.
2
редачи дугой изделию. Способ осуществляют на токе обратной полярности плавящимся активированным электродом. Электрод активируют солями щелочных металлов углекислого натрия или калия в количестве 0,005-0,02^ от массы проволоки. Напряжение на дуге ν« устанавливают не менее 27 В при соответствии внешней составляющей длины дуги 0,1-2,0 мм. Скорость сварки выбирают в диапазоне 30-90 м/ч. Сварку ведут в диапазоне токов, выбираемых из соотношений 1мин= 250+50(8 - 1,2)+0,75(V*-27)ехр (1,78,), 1макс =
= (1,2-1,22) 1МИИ, где 8э - диаметр электрода, мм. Величина тока 1МИМ является границей перехода от капельного переноса к струйному, а 1Мокс границей перехода к погружению дуги. Погружение дуги приводит к образованию несплавлений и выпуклой форме усиления, что нежелательно при сварке угловых и тавровых соединений.
1 табл.
Способ осуществляется следующим образом.
Сварку ведут поверхностноактивированной электродной проволокой в качестве активаторов соли щелочных металлов, углекислого натрия или калия массой 0,005-0,02/? от массы проволоки в диапазоне токов от 1миц до 1маке·
1„ии = [250 + 50(8, - 1,2)3 +
+ 0,75е (νΑ - 27);
I макс = (1 »2 ~ 1,22)1мич·
Напряжение на дуге устанавливают от 27 В и выше при внешней составляющей длины дуги 0,1-2,0 мм, а
4*
00
<35
ьэ
со
з 1486294 4
скорость сварки устанавливают в диапазоне 30-90 м/ч. Причем в качестве активаторов применяют недефицитные соли из ряда щелочных металлов.
При токах ниже 1,мия процесс сварки осуществляется с капельным переносом металла, с повышенным разбрызгиванием электродного металла и образованием выпуклого шва.
Увеличение тока выше 1МС(КС ~ (1,2- 1,22)1ММН приводит к ухудшению формы шва за счет ее углубления и большого количества наплавленного металла и выпучивания усиления. Уменьшение внешней составляющей длины дуги приводит к снижению катета наплавленного металла и образованию выпуклого шва. Увеличение длины дуги более 2 мм приводит к нарушению струйного переноса металла, повышению разбрызгивания. Нижний предел скорости свар'ки выбран из условия получения шв'ов заданного размера и получения швов без выпуклости, а верхний предел из условия отсутствия дефектов в виде подрезов. .
При сварке активированным электродом покрытие разлагается и его элементы частично попадают в дугу. Пары щелочных металлов обладают высокой электропроводностью и низким коэффициентом теплопроводности. Это приводит к тому, что, попадая в периферийную зону дуги, пары покрытия с одной стороны ухудшают теплопроводность от нее, а с другой - увеличивают проводимость ее периферийных участков. Все это способствует расширению дуги и увеличению анодного пятна на электроде. При этом несколько возрастает ток при постоянной скорости подачи электрода, а плотность тока в анодном пятне снижается . Происходит перераспределение силового фактора на электроде, что приводит к образованию струйного переноса металла, а расширение дуги увеличивает ширину проплавления и катет шва. Расширение дуги при постоянном токе приводит к перераспределению сил, действующих на жидкий металл сварочной ванны, и улучшаются условия формирования шва, шов получается вогнутым. Это позволяет получить при постоянном расходе сварочной проволоки шов с постоянным катетом при большей скорости сварки и, тем самым,
снизить расход электродной проволоки на единицу длины шва.
Увеличение внешней составляющей длины дуги более 3 мм приводит к · тому, что меньшая доля элементов активирующего покрытия попадает в дугу возрастает теплоотвод от.нее. Дуга сжимается, перенос металла ухудшает10 ся, нарушается устойчивость дуги, а при скорости сварки более 40-50 м/ч появляются подрезы.
Пример. Проводилась сварка в углекислом газе угловых соединений в лодочку из стали СтЗ толщиной 6 мм со скоростью сварки 15-100 м/ч элект родной проволокой Св-08Г2С диаметром 1,2, 1,6 и 2,0 мм с активированным покрытием из углекислого калия. Мас20 са покрытия составляла 0,005-0,02% от массы проволоки. Расстояние между токоподводящим наконечником и образцом выдерживалось постоянным и составляло для диаметра электрода 1,2мм 25 1,5 мм, диаметра 1,6 мм - 2,0 мм, а
диаметра 2,0 мм - 25 мм. Питание ду• ги осуществлялось от источников с жесткой характеристикой. Для получения сравнительных данных одновремен20 но производили сварку электродной проволокой без покрытия.
Контроль электрических параметров режима осуществлялся по приборам с одновременной записью осциллограмм и синхронной киносъемкой процесса 35 сварки. Размеры швов и формообразование оценивали по макрошпивам поперечных швов и визуальным осмотром.
Исходные данные и результаты исследований'для диаметра 1,6 электрода сведены в таблицу.
Использование предложенного способа дуговой сварки обеспечивает: повышение качества шва за счет улучшения теплопередачи дуги свариваемой детали и электроду (формообразование шва за счет получения швов с меньшей выпуклостью); повышение производительности процесса сварки путем получения заданного катета шва при большей скорости сварки с постоянной скоростью подачи электрода . за счет повышения проплавляющей способности дуги и получения вогнутой формы благодаря увеличению катета шва; экономию сварочных материалов за счет снижения разбрызгивания металла и получения швов без выпуклого усиления.
5 1486294
Claims (2)
- Формула изобретения Способ дуговой сварки в углекислом газе плавящимся активированным электродом, при котором сварку ведут $ током обратной полярности, а на поверхности проволоки наносят покрытие из углекислого натрия или калия в количестве 0,005-0,02% от массы проволоки, отличающийся тем, ю что, с целью повышения производительности и улучшения качества при сварке преимущественно угловых и тавровых соединений, сварку ведут при напряжении на дуге не менее 27 В при внешней составляющей дуги 0,1—
- 2 мм, скорости сварки 30-90 м/ч и токах, выбираемых из соотношений:1МИИ = 250 + 50(Пэ -1,2)+ 0,75(νΑ - 27)ехр(1,7<3,), 1ма1сС = (1,2 - 1,22)1МИН , где <3 - диаметр электрода.
Ток дуги, А Напряжение, В Скорость сварки, м/ч Внешняя составляющая длины дуги, мм Характер процесса сварки наличие дефектов и формирование шва 260 27 30 2,2 Процесс с крупнокапельным переносом металла, выпуклый шов, повышенное разбрызгивание 260 27 30 2,0 Процесс независимый с неравномерным переносом капель, шов выпуклый, повышенное разбрызгивание 270 27 30 2,0 Процесс со струйным переносом металла, шов вогнутый, разбрызгивание минимальное 325 27 30 0 Процесс со струйным переносом металла, разбрызгивание минимальное 330 27 30 0 Процесс с редкими короткими замыканиями, ухудшается форма шва, повышается разбрызгивание 325 27 90 0 Процесс со струйным переносом металла, шов вогнутый 325 27 95 0 Процесс со струйным переносом, появляются подрезы 370 36 30 2,0 Процесс неустойчивый с неравномерным переносом металла 375 36 30 2,0 Процесс со струйным переносом металла, шов вогнутый, разбрызгивание минимальное 415 36 30 1,0 Процесс со струйным переносом металла, шов вогнутый, разбрызгивание минимальное 455 , 36 30 0 Процесс со струйным переносом металла, шов вогнутый, разбрызгивание минимальное 460 36 30 0 Процесс устойчивый нарушается,появляются короткие замыкания, появляется выпучивание шва 455 36 90 0 Процесс со струйным переносом, шов вогнутый 455 36 95 0 Процесс со струйным переносом металла, образуются подрезы
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU874312859A SU1486294A1 (ru) | 1987-07-13 | 1987-07-13 | Способ дуговой сварки в углекислом газе плавящимся активированным ' электродом |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU874312859A SU1486294A1 (ru) | 1987-07-13 | 1987-07-13 | Способ дуговой сварки в углекислом газе плавящимся активированным ' электродом |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1486294A1 true SU1486294A1 (ru) | 1989-06-15 |
Family
ID=21330337
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU874312859A SU1486294A1 (ru) | 1987-07-13 | 1987-07-13 | Способ дуговой сварки в углекислом газе плавящимся активированным ' электродом |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1486294A1 (ru) |
-
1987
- 1987-07-13 SU SU874312859A patent/SU1486294A1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA1189152A (en) | Welding system | |
US20040188407A1 (en) | Straight polarity metal cored wires | |
US20080142490A1 (en) | Gas-shielded arc welding method | |
EP2377637A1 (en) | Method of high-current-density gas-shielded arc welding using a flux-cored wire | |
JP2006519103A (ja) | 溶接のためのシステム及びその使用方法 | |
KR20080012211A (ko) | 다전극 가스 실드 아크 용접 방법 | |
JP2912693B2 (ja) | アルミニウム基材加工物のガス金属アーク溶接方法 | |
US4162389A (en) | Welding apparatus | |
KR100590351B1 (ko) | 다전극 가스 실드 아크 용접 방법 | |
JP2004167600A (ja) | 2電極エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤ、2電極エレクトロガスアーク溶接方法及び2電極エレクトロガスアーク溶接装置 | |
US20010030181A1 (en) | Pit and blow hole resistant flux-cored wire for gas-shielded arc welding of galvanized steel sheet | |
SU1486294A1 (ru) | Способ дуговой сварки в углекислом газе плавящимся активированным ' электродом | |
JP2007260684A (ja) | 厚鋼板の多電極サブマージアーク溶接方法 | |
JP3345883B2 (ja) | アーク溶接装置およびアーク溶接方法 | |
JP2000280076A (ja) | チタン及びチタン合金のアーク溶接方法 | |
JPH11138265A (ja) | 交流パルスマグ溶接方法及び装置 | |
JP2003053545A (ja) | タンデムアーク溶接方法 | |
JPH09164485A (ja) | アルミニウム部品のアーク溶接のための方法とガス混合物 | |
JPH11207491A (ja) | 直流正極性用炭酸ガスアーク溶接フラックス入りワイヤ及び溶接方法 | |
KR102424484B1 (ko) | 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법 및 용접 장치 | |
US4575606A (en) | Method of electroslag welding and flux | |
JP3120929B2 (ja) | 亜鉛めっき鋼板の溶接方法 | |
JPH0339797B2 (ru) | ||
JPH11226736A (ja) | ガスシールドアーク溶接方法 | |
JP2002346787A (ja) | パルスmag溶接用ソリッドワイヤ |