SU1439084A1 - Способ очистки сточных вод от нефтепродуктов - Google Patents

Abstract

Изобретение относитс  к очистке сточных вод от нефтепродуктов, преимущественно отработанных смазочно- охлаждающих жидкостей, и может быть использовано на машиностроительных предпри ти х и в нефтеперерабатыва- н цей промьшшенности. Целью изобретени   вл етс  повьшение степени очистки и упрощение способа. Дл  осу . ществлени  очистки в сточную воду ввод т комплексный коагул нт, в качестве которого используют раствор после обработки чугунолитейного шлака сол ной кислотой, и фильтруют через осадок, полученный при обработке шлака. Использование способа сокра- § щает расход реагентов к ускор ет фильтрацию. 6 табл. (Л

Description

4

00

;о о

00 4

Изобретение относитс  к очистке сточных вод промышленных предпри тий от нефтепродуктов, преимущественно отработанных смазочно-охлаждающих с жидкостей (СОЖ), и может быть использовано на любых машиностроительных предпри ти х, а также при очистке сточных 13од нефт ной и нефтепере рабатывающей промьтшенности. ю

Целью изобретени   вл етс  повышение степени очистки и упрощение способа.

Способ осуществл ют обработкой сточных вод с большим содержанием 15 нефтепродуктов (в отработанных СОЖ концентраци  их доходит до 25000 мг/л) комплексным коагул нтом, полученным обработкой чугунолитейного шлака сол ной кислотой по следующей схеме, 20 В бак-реактор загружают чугунолитейный шлак и подают сол ную кислоту. Количество сол ной кислоты рассчитывают , исход  из химического анализа чугунолитейного шлака. В резуль.тате 25 взаимодействи  сол ной кислоты с окис ми железа, кальци , марганца и магни , вход щими в состав шлака, получаетс  светлый концентрированный раствор комплексного коагул нта, о состо щего из хлоридов указанных элементов . Окислы алюмини  и кремни  не раствор ютс  в сол ной кислоте и остаютс  в качестве осадка.

Раствор концентрата коагул нта подают в бак дл  разбавлени  его до рабочей концентрации водой. При этом происходит гидролиз, солей,

Fe(OH)j под действием кислорода, растворенного в воде, переходит в тригидрооксид железа 4 Fe(OH)2+ Оу + + : 4Fe(OH) . Полученна  смесь представл ет собой 2%-ный раствор комплексного коагул нта в воде. Эта. доза  вл етс  оптимальной минималь- д ной дозой коагул нта, при которой в обрабатываемых растворах не наблюдаетс  рост общего солесодержани . Содержимое бака нагревают до 40-50 С, чтобы ускорить процесс гидролиза солей комплексного коагул нта.

Готовый раствор и сточную воду дл  очистки ее от нефтепродуктов, растворенных и эмульгированных, подают в реактор. Осветленна  часть из реактора через фильтр поступает в трубопровод дл  повторного ее использовани  в производстве, в частности дл  приготовлени  СОЖ, а осадок из

35

40

50

55

с

5 0 5 о

5

0

0

5

реактора поступает в отстойник, осветленна  часть из которого через фильтр идет также в трубопровод. Осадок из отстойника идет в отвал.

Фильтры заполн ют осадком, полученным при растворений шлака и пред- ставл 1сщим собой гранулирован)1Ый материал , состо щий из окиси алюмини  и окиси кремни  SiO, вход щих в состав чугунолитейного шлака. Оса-, док промывают и высушивают.

Пример. Осуп;ествл ют очистку сточных вод, содержащих отработанную СОЖ механических цехов с содержанием в ней 24000, 10000 и 1750 мг/л нефтепродуктов .

5 кг шлака обрабатывают 5.5 л сол ной кислоты плотностью. 1,85 г/см и выдерживают в течение 8 ч. Получают 2,2 л раствора комплексного коагул нта и твердый осадок в количестве 2,7 кг. Полученный раствор коагул нта сливают в емкость, а твердый осадок промывают водой до нейтральной реакции и сушат теплым воздухом До посто нной массы.

Полученный раствор .используют в качестве комплексного коагул нта, а твердый осадок, предетавл юш 1й собой Гранулированный материал, используют в качестве фильтрующего материала.

В табл. 1 приведены составы раствора комплексного коагул нта и твердого осадка, мас.%.

Дл  очистки от нефтепродуктов используют оптимальную концентрацию комплексного коагул нта - 2%-ный водный раствор его из расчета 10 мл на 100 мл сточных вод. После перемеши- вани  раствор отстаивают в течение 1ч.

В табл. 2 приведены весовые и объемные характеристики коагул нта,

В табл. 3 приведен гранулометрический .состав осадка.

Отсто нный раствор пропускают через полученный фильтрующий материал . Высота фильтра 1,5 м, при этом 1,35 м - рабоча  зона и 0,15 м - поддерживающий слой.

Полученные результаты очистки приведены в Табл. 4.

Дл  сравнени  эффективности провод т очистку 2%-ным раствором индивидуальных солей. Полученные результаты приведены в табл. 5.

Очищенную воду пропускают через фильтр. В качестве фильтрующего ма3 143

териала используют чугунолитейный шлак или материал, полученный обработкой .чугунолитейного шлака сол ной кислотой.

Результаты приведены.в табл. 6.

Сравнительные данные показывают, что степень очистки сточных вод от нефтепродуктов при применении дл  этой цели чугунолитейного шлака, обработанного сол ной кислотой, повышаетс  ,

Кроме того, предложенный способ позвол ет использовать отходы литейного производства, что удешевл ет стоимость очистки и упрощает ее при одновременном повьшении ее эффективнести и снижении расхода материала за счет утилизации отходоп чугунолитейного производства.

Claims (1)

1. Формула изобретени 

   Способ очистки сточных вод от нефтепродуктов , включаю1ций обработку

   комплексным коагул нтом с последующей фильтрацией, отличающийс  тем, что, с целью повьше- ни  степени очистки и упрощени  способа, в качестве коагул нта ис- пользуют раствор после обработки чугунолитейного шлака сол ной кислотой, а фильтрацию осуществл ют через полученный при обработке осадок.

   Таблица 1

   РастворОсадок

   FeClt CaCl | MgCl | MnCl J SiO J ,

   11,53 82,98 2,633,8477,6422,36

   Таблица 2

   Удельный Насыпна  Насыпной Относит. Относит. Относит. Коэффициент вес, г/см масса, объем, плотность, объем порис- пористости г/см % . тость

   0,65 0,626 1,56 96 1,04 0,04 0,04

   Таблица 3 № сита753210,50,25-0,25

   Содержание

   фракции,

   мас.%

   2,42 7,28 20,63 28,3931,55

   9.7

   а

   1,5

   1,5 2,0

   10 10

   10 15

   Таблица 4

   Таблица 6

   8,2

   2,0

   0,2

   0,2