SU1437121A1 - Method and apparatus for producing tubes - Google Patents
Method and apparatus for producing tubes Download PDFInfo
- Publication number
- SU1437121A1 SU1437121A1 SU874223268A SU4223268A SU1437121A1 SU 1437121 A1 SU1437121 A1 SU 1437121A1 SU 874223268 A SU874223268 A SU 874223268A SU 4223268 A SU4223268 A SU 4223268A SU 1437121 A1 SU1437121 A1 SU 1437121A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- mandrel
- sleeve
- length
- temperature
- thickening
- Prior art date
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к обработке металлов давлением и может быть использовано дл изготовлени труб и трубчатых изделий. Целью изобретени вл етс увеличение производительнос- .ти путем уменьшени обрези. Способ включает нагрев в устройстве 3 заготовки 2, ее поперечно-винтовую прошивку в гильзу с технологическим утолщением , зар дку гильзы оправкой 7 и проталкивание ее на оправке через блок неприводимых калибров 10, съем трубы с оправки и обрезку технологического утолщени . В процессе прошивки заготовки в гильзу осуществл ют непрерывное охлаждение заднего торца заготовки водой и перед проталкиванием цилиндрическое тело оправки подогревают до температуры 300 - , при зтом передн часть оправки длиной 0,7 - 1,5 диаметра имеет температуру не более 50 С. Оправка в этом случае изготавливаетс составной и включает установленную за профилированным носком втулку, вьшолненную из материала, коэффициент теплопроводности которого не менее чем в два ра- за ниже коэффициента теплопроводности носка и цилиндрического тела, при этом длина нойка оправки составл ет 0,7 - 1,5 ее диаметра. 2 с.п. ф-лы, 3 табл., 2 ил. (О СЛThe invention relates to the processing of metals by pressure and can be used for the manufacture of pipes and tubular products. The aim of the invention is to increase productivity by reducing trimming. The method includes heating in the device 3 of the workpiece 2, its cross-screw firmware in the sleeve with technological thickening, charging the sleeve with mandrel 7 and pushing it on the mandrel through a block of irreducible calibers 10, removing the pipe from the mandrel and cutting the technological thickening. In the process of stitching the workpiece into the sleeve, the back end of the workpiece is continuously cooled with water and before pushing the cylindrical body of the mandrel is heated to a temperature of 300 -, while the front part of the mandrel with a length of 0.7 - 1.5 diameters has a temperature of not more than 50 C. Mandrel In this case, a composite is manufactured and includes a sleeve installed after the profiled toe, made of a material whose thermal conductivity is at least two times lower than the thermal conductivity of the toe and the cylindrical body, while the length of the mandrel of the mandrel is 0.7 - 1.5 of its diameter. 2 sec. f-crystals, 3 tab., 2 ill. (About SL
Description
ftt/e.fftt / e.f
114114
Изобретение относитс к обработке металлов давлением и может быть использовано дл .изготовлени труб и трубчатых изделий.The invention relates to the processing of metals by pressure and can be used for the manufacture of pipes and tubular products.
Целью изобретени вл етс .увели- четге производительности путем уменьшени обрези.The aim of the invention is to increase productivity by reducing trimming.
На фиг, 1 представлена технологическа схема осуществлени способа; на фиг, 2 - устройство дл реализации способа.Fig. 1 is a flow chart of the method; FIG. 2 shows a device for implementing the method.
. , Способ осуществл ют следующим образом .. The method is carried out as follows.
ложени усили к технологическому утолщению меньшей длины. Сокращение длины утолщенной части гильзы повышает эффективность использовани металла за счет уменьшени величины об- рёзи готовой трубы. Ведение процесса на оправке, цилиндрическа часть которой предварительно подогреваетс до 300 - 500 С, а передн часть длиной 0,7 - 1,5 диаметра оправки имеет температуру менее , преследует ту же цель. Нагрев хвостовой части цилиндрической оправки необходимThe force is applied to the technological thickening of a smaller length. Reducing the length of the thickened part of the liner increases the efficiency of metal utilization by reducing the size of the trimmed pipe. The process on the mandrel, the cylindrical part of which is preheated to 300-500 ° C, and the front part 0.7 to 1.5 times the diameter of the mandrel, has a temperature of less, serves the same purpose. Heating the tail of the cylindrical mandrel is necessary
Исходна штанга 1 рубитс на заго- до снижени давлений на контакте ме20Initial rod 1 rubs to reduce pressure at contact me20
30thirty
товки мерной длины 2 и подаетс к нагревательному устройству 3. Нагрета заготовка прошиваетс в гильзу с технологическим утолщением 4 на стане винтовой прокатки 5 с одновременным охпа адением заднего торца заготовки путем подачи воды через заталкива- тель 6, Цилиндрическа часть оправки 7 подогреваетс в печи 8 до 300 - 500 с, при этом передн часть оправ-25 менее ки находитс вне зоны нагрева и ее температура перед дефбрмацией не превышает 50 С.of the measuring length 2 and is supplied to the heating device 3. The heated billet is stitched into the sleeve with a technological thickening 4 at the helical rolling mill 5 with simultaneous heating of the back end of the billet by supplying water through the pusher 6, the cylindrical part of the mandrel 7 is heated in the furnace 8 to 300-500 s, while the front part of the frames-25 less than Ki is outside the heating zone and its temperature before defromation does not exceed 50 C.
Подогрета оправка зар жаетс в гильзу с технологическим утллщением на устройстве зар дки 9 и передаетс к блоку неприводных валковых калибров 10, где осуществл етс раскатка дтенки гильзы путем ее проталкивани на оправке через блок неприводных валковых клетей. Затем с помощью съемки-, ка 11 оправка извлекаетс из трубы и утолщенный конец трубы 12 отрезаетс пилой 13.The preheated mandrel is charged into the liner with the technological improvement on the charging device 9 and transmitted to the block of non-driven roll gauges 10, where dtenki of the sleeve is rolled by pushing it on the mandrel through the block of non-driving roll stands. Then, by means of a shooting, the mandrel 11 is removed from the pipe and the thickened end of the pipe 12 is cut off by the saw 13.
Способ реализуетс с помощью устройства , представл ющего собой цилиндрическую оправку 14 с профилированным носком 15, хвостовиком 16 и втулкой 17, выполненной и з материала, коэффициент теплопроводности которого не менее чем в два раза ниже коэффициента теплопроводности оправки с наружным диаметром, равным диаметру цилиндрического тела и установленной за носком, длина которого составл ет 0,7 - 1,5 ее диаметра.The method is implemented using a device which is a cylindrical mandrel 14 with a profiled nose 15, a shank 16 and a sleeve 17, which is made of a material whose thermal conductivity is at least two times lower than the thermal conductivity of the mandrel with an outer diameter equal to the diameter of the cylindrical body and installed behind the toe, the length of which is 0.7 - 1.5 times its diameter.
Непрерывное охлаждение заднего торца заготовки водой позвол ет понизить температуру технологического утолщени гильзы. Пониженна температура технологического утолщени предопредел ет увеличение сорф-отивлени деформации металла, поэтому возможно осуществление проталкивани путем приталла с оправкой, преп тствующих течению металла в продольном направлении , кроме того, длительный контакт гор чего металла с холодной оправкой приводит к понижению температуры тру- ,бы, резкому увеличению усили проталкивани , разрывам стенки трубы в меж- клетьевых промежутках. При исходной температуре оправки перед прокаткойContinuous cooling of the rear end of the workpiece with water allows the temperature of the liner to be thickened to be lowered. The low temperature of the technological thickening predetermines an increase in the sorption of the metal deformation, therefore it is possible to push through the pin with the mandrel, preventing the metal from flowing in the longitudinal direction, and the prolonged contact of the hot metal with the cold mandrel leads to a decrease in the temperature of the pipe. a sharp increase in the pushing force; breaks in the pipe wall in the intercellular spaces. At the initial temperature of the mandrel before rolling
300 С из-за интенсивного охлаждени трубы происходит прошивка технологического утолщени или разрыв стенки трубы, вызванные значительны- ми усили ми проталкивани (табл,1).300 C, due to intensive cooling of the pipe, the process thickening is pierced or the pipe wall is ruptured due to significant pushing forces (Table 1).
Таблица 1 Вли ние температуры подогрева цилиндрической части оправки на долю обрези трубыTable 1 The effect of the heating temperature of the cylindrical part of the mandrel on the fraction of pipe trimming
4040
290290
4545
5050
300300
400400
500500
510510
3,5 3,0 2,53.5 3.0 2.5
Прошивка технологического утолщени , разрыв стенки трубыFlashing of the technological thickening, rupture of the pipe wall
5555
Деформаци оправки , искажение профил оправкиMandrel Deformation, Mandrel Profile Distortion
ложени усили к технологическому утолщению меньшей длины. Сокращение длины утолщенной части гильзы повышает эффективность использовани металла за счет уменьшени величины об- рёзи готовой трубы. Ведение процесса на оправке, цилиндрическа часть которой предварительно подогреваетс до 300 - 500 С, а передн часть длиной 0,7 - 1,5 диаметра оправки имеет температуру менее , преследует ту же цель. Нагрев хвостовой части цилиндрической оправки необходимThe force is applied to the technological thickening of a smaller length. Reducing the length of the thickened part of the liner increases the efficiency of metal utilization by reducing the size of the trimmed pipe. The process on the mandrel, the cylindrical part of which is preheated to 300-500 ° C, and the front part 0.7 to 1.5 times the diameter of the mandrel, has a temperature of less, serves the same purpose. Heating the tail of the cylindrical mandrel is necessary
до снижени давлений на контакте ме0until pressure decreases at contact me0
00
5 менее 5 less
талла с оправкой, преп тствующих течению металла в продольном направлении , кроме того, длительный контакт гор чего металла с холодной оправкой приводит к понижению температуры тру- ,бы, резкому увеличению усили проталкивани , разрывам стенки трубы в меж- клетьевых промежутках. При исходной температуре оправки перед прокаткойtaller with a mandrel preventing the metal from flowing in the longitudinal direction; in addition, prolonged contact of the hot metal with a cold mandrel leads to a decrease in the temperature of the pipe, a sharp increase in the pushing force, breaking of the pipe wall in the intercellular spaces. At the initial temperature of the mandrel before rolling
300 С из-за интенсивного охлаждени трубы происходит прошивка технологического утолщени или разрыв стенки трубы, вызванные значительны- ми усили ми проталкивани (табл,1).300 C, due to intensive cooling of the pipe, the process thickening is pierced or the pipe wall is ruptured due to significant pushing forces (Table 1).
Таблица 1 Вли ние температуры подогрева цилиндрической части оправки на долю обрези трубыTable 1 The effect of the heating temperature of the cylindrical part of the mandrel on the fraction of pipe trimming
290290
300300
400400
500500
3,5 3,0 2,53.5 3.0 2.5
Прошивка технологического утолщени , разрыв стенки трубыFlashing of the technological thickening, rupture of the pipe wall
510510
Деформаци оправки , искажение профил оправкиMandrel Deformation, Mandrel Profile Distortion
При температуре оправк1 свышеAt a temperature of over 1
величина сопротивлени деформации материала оправки становитс ран- ной -величине давлений металла, происходит пластическа деформаци оправки , искажаетс ее профиль. the magnitude of the resistance to deformation of the material of the mandrel becomes early — the pressure of the metal increases; plastic deformation of the mandrel occurs and its profile is distorted.
Таким образом, диапазон температур подогрева хвостовой части должен составл ть 300 - 500°С.Thus, the temperature range of the tail section heating should be 300 - 500 ° C.
Применение пониженной температуры передней части оправки (носка) по сравнению с хвостовой позвол ет создать услови интенсивного охлаждени технологического утолщени , плотной ее посадки на переднюю часть оправки. Расчеты и экспериментальные данные показывают, что за 5 - 10 с контакта утолщенной части гильзы с передней частью оправки, имеющей температуру 30 - , температ; а металла падает на 100 - 250°С. При этом технологическое утолщение оказываетс плотно посаженным на передней части оправки, сопротивление деформации резко повы- . Таким образом, создаетс возможность использовани гильз с укороченной утолщенной частью и уменьшить величину обрези, повысить коэффициент использовани металла. Если температура передней части оправки превышает 50Рс, то за врем зар дки, транспортировки и прот жки гильзы температура утолщенного конца снижаетс незначительно , сопротивление деформации увеличиваетс также на незначительную величину ,при проталкивании происходит прошивка утолщенного конца,нарушение течени процесса (табл.2).The use of a lower temperature of the front part of the mandrel (toe) as compared to the tail part makes it possible to create conditions for intensive cooling of the process thickening and for its tight fit on the front part of the mandrel. Calculations and experimental data show that over 5 to 10 seconds from the contact of the thickened part of the liner with the front part of the mandrel, which has a temperature of 30 -, temperature; and the metal falls by 100 - 250 ° C. At the same time, the technological thickening is tightly seated on the front part of the mandrel, the deformation resistance is sharply increased. Thus, it is possible to use liners with a shortened thickened part and reduce the amount of trimming, increase the utilization rate of the metal. If the temperature of the front part of the mandrel exceeds 50 Рс, then during the charging, transporting and stretching of the sleeve the temperature of the thickened end decreases slightly, the resistance to deformation also increases by an insignificant amount, when pushing through, the thickened end is pierced, the process is disturbed (Table 2).
Таблица 2 Вли ние температуры передней части оправки на долю обрези трубыTable 2 The effect of the temperature of the front part of the mandrel on the fraction of pipe trimming
Прошивка технологического утолщени , разрыв стенки трубыFlashing of the technological thickening, rupture of the pipe wall
50 2050 20
3,5 3,33.5 3.3
1 one
Длина передней неподогреваемой части оправки должна составл ть не менее 0,7 ее диаметра. При длине носка оправки менее 0,7 ее диаметра из-заThe length of the front non-heated part of the mandrel must be at least 0.7 of its diameter. With the length of the toe of the mandrel less than 0.7 of its diameter due to
значительного усили , прилагаемого к технологическому утолщению на передней части гильзы, при прокатке труб со стенкой менее 5,5 мм происходитa significant force applied to the technological thickening on the front of the liner when rolling pipes with a wall of less than 5.5 mm occurs
прошивка утолщени , процесс прерываетс . Диапазон длин выбран из условий получени труб с минимальной толщиной стенки (до 3,5 мм). При деформации с длиной технологического утолщени 1,5 возможно проталкивание труб со стенкой 3,5 мм. Использование большей длины приводит к значительному перерасходу металла - увеличиваетс дол обрези, котора может достигать 4% и более. При стенке трубы менее 3,5 мм при проталкивании стенка не вьдерживает возникающих раст гивающих напр жений, происходит разрыв и прерывание процесса. Поэтому необходимо осуществл ть процесс на оправке, длина непрогретой передней части которой составл ет 0,7 - 1,5 ее диаметра .The firmware is thickened, the process is interrupted. The length range is selected from the conditions for obtaining pipes with a minimum wall thickness (up to 3.5 mm). In case of deformation with a length of technological thickening of 1.5, pipes with a wall of 3.5 mm can be pushed. The use of greater length leads to a significant waste of metal - the proportion of trimming increases, which can reach 4% or more. When the pipe wall is less than 3.5 mm, when pushing through the wall, it does not absorb the occurring tensile stresses; the process is broken and interrupted. Therefore, it is necessary to carry out a process on a mandrel, the length of the unheated front part of which is 0.7-1.5 times its diameter.
30 Дл осуществлени способа произ- водства труб оправка дл деформации проталкиванием должна иметь распределение температуры по длине согласно способу производства и сохранить этоFor the implementation of the pipe manufacturing method, the mandrel for pushing deformation must have a temperature distribution along the length according to the production method and keep this
35 распределение до зар дки и деформации гильзы. Оправка выполнена составной с теплоизолирующей втулкой, обеспечивающей , сохранение распределени температуры во врем транспортировки35 distribution before charge and deformation of the liner. The mandrel is made integral with a heat insulating sleeve, ensuring that the temperature distribution during transportation is preserved.
40 гильзы к устройству зар дки и к стану . Теплоизолирующа втулка преп тствует теплопередаче от цилиндрической части оправки, имеющей температуру 300 - 500 С, к носку оправки, который40 sleeves to the charging device and to the mill. The heat insulating sleeve prevents heat transfer from the cylindrical part of the mandrel, having a temperature of 300 to 500 ° C, to the toe of the mandrel, which
45 имеет температуру менее 50°С,45 has a temperature of less than 50 ° C
Применение втулки из материала, коэффициент теплопроводности которого превосходит коэффициент теплопроводности носка и цилиндрической час50 ти меньше, чем в два раза, не обеспечивает достаточной теплоизол ции, поэтому в процессе транспортировки оправки и зар дки носок оправки значительно разогреваетс (на 100 - 250 С),The use of a sleeve made of a material whose thermal conductivity coefficient exceeds the thermal conductivity of the nose and the cylindrical part is less than twice, does not provide sufficient thermal insulation, therefore, during the transportation of the mandrel and charging, the toe of the mandrel warms up significantly (by 100 - 250 ° C),
55 Повышенна температура носка оправки приводит к незначительному повышению сопротивлени деформации металла технологического утолщени , и к прошивке технологического утолщени 55 The elevated temperature of the nose of the mandrel leads to a slight increase in the resistance to deformation of the metal of the technological thickening, and to the firmware of the technological thickening
5 1437121 ,65 1437121, 6
(табл.2). Длина носка оправки выбрана ее диаметра. Обоснование выбранного С учетом длины передней, непрогрева-диапазона длин носка оправки предемой части оправки и равна 0,7-1,5ставлено в табл. 3.(Table 2). The length of the toe of the mandrel is chosen for its diameter. Justification of the selected Taking into account the length of the front, non-heating-range of the lengths of the toe of the mandrel of the marginal part of the mandrel is 0.7-1.5 in the table. 3
5ТаблицаЗ5Table 3
Вли ние длины передней части оправки на получение труб с минимально возможной толщиной стенки и на долю об- рези трубыThe effect of the length of the front part of the mandrel on the receipt of pipes with the minimum possible wall thickness and the fraction of the pipe cut
0,60.6
0,7 1.2 1,5 1,60.7 1.2 1.5 1.6
Пример 1. Заготовку из стали 60 диаметром 85 мм, длиной 195 мм нагревали в электрической печи до , затем передавали на двухвалковой стан винтовой прокатки МИСиС 100Д, где осуществл ли ее прошивку в гильзу с технологическим утолщением. Заталкиватель прошивного стана выполней с ,осевым отверстием, через которое подавали охлаждающую воду на задний торец заготовки. Полученна гильза имела диаметр 80 мм, толщину стенки 10 мм, длину 800 мм. Длина технологического утолщени на передней части гильзы составл ла 0,7 диаметра оправки ( 38,5 мм) или 41 мм. Утолщение при прошивке получено при по- МО1ЦИ специального устройства выходной стороны, предусматривающего вывод оправки из очага деформации перед окончанием прошивки.Example 1. A billet of steel 60 with a diameter of 85 mm, a length of 195 mm was heated in an electric furnace to, then transferred to a two-roll helical rolling mill of MISiS 100D, where it was pierced into a sleeve with technological thickening. The piercer of the piercing mill is made with an axial hole through which cooling water was supplied to the rear end of the workpiece. The resulting sleeve had a diameter of 80 mm, a wall thickness of 10 mm, a length of 800 mm. The length of the process bulge on the front of the sleeve was 0.7 diameter mandrel (38.5 mm) or 41 mm. Thickening during firmware was obtained with the MO1ZI of a special device on the output side, which provides for the withdrawal of the mandrel from the deformation zone before the end of the firmware.
Оправка состоит из цилиндрического тела диаметром 58,5 мм длиной 3500 мм, втулки с диаметром 58,5 мм и длиной 50 мм, носка оправки длиной 41 мм (0,7 диаметра оправки), профиль которой соответствовал профилю прошивThe mandrel consists of a cylindrical body with a diameter of 58.5 mm and a length of 3500 mm, a sleeve with a diameter of 58.5 mm and a length of 50 mm, a toe of a mandrel with a length of 41 mm (0.7 diameter of the mandrel), the profile of which corresponded to the profile of the piercing
2,02.0
2,8 3,5 4,02.8 3.5 4.0
Прошивка технологического утолщени Technological thickener firmware
Значительна дол обрези от общей массы трубы .Significant proportion of the cut of the total mass of the pipe.
ной оправки и хвостовика диаметром 55 мм, длиной 70 мм.Noah mandrel and shank with a diameter of 55 mm, a length of 70 mm.
Цилиндрическое тело оправки перед деформацией подогревали в индукторе о температуры , которую контролировали контактной термопарой, при этом температура носка оправки составл ла 40°С, Цилиндрическое тело оправки , носок и хвостовик изготовлены из стали У12, втулка из стали 12Х18Н9Т. Коэффициент теплопроводности стали У12 составл ет 50 Вт М К ,Before deformation, the cylindrical body of the mandrel was heated in an inductor about the temperature, which was controlled by a contact thermocouple, the temperature of the toe of the mandrel was 40 ° C, the cylindrical body of the mandrel, the sock and the shank were made of steel U12, and the sleeve was made of steel 12X18H9T. The coefficient of thermal conductivity of steel U12 is 50 W M K,
а коэффициент теплопроводности сталиand the coefficient of thermal conductivity of steel
12Х18Н9Т - 14,5 Вт . Таким образом обеспечиваетс теплоизол ци носка оправки от нагретого цилиндрического тела.12X18H9T - 14.5 watts. In this way, heat insulation of the nose of the mandrel from the heated cylindrical body is provided.
Проталкивание осуществл ли на стане МИСЙС 100П через четыре трехвалко- вые клети ЗН-330. Готова труба имела наружньй диаметр 67,5 мм, толщину стенки 4,5 мм, длину 3300 мм и утолщенную часть длиной 40 мм. После съема трубы с оправки обратным ходом траверсы стана отрезалось технологическое утолщение, масса которого составила 2% от массы готовой трубы.Pushing was carried out at the MYSIS 100P mill through four three-roll stands ZN-330. The finished pipe had an outer diameter of 67.5 mm, a wall thickness of 4.5 mm, a length of 3300 mm, and a thickened portion 40 mm long. After removal of the pipe from the mandrel, the process thickening was cut off with the mill backing, the mass of which amounted to 2% of the mass of the finished pipe.
14371 14371
Таким образом, достигнуто значительное уменьшение доли обрези (2%) по сравнению со способом-прототипом (4%).Thus, a significant reduction in the proportion of trimming (2%) compared with the prototype method (4%) was achieved.
Таким образом предложенный способ - дл производства тонкостенных гор че- катанных труб (S 3,5 ... 4,0 мм) позвол ет существенно уменьшить рас- Ход металла.Thus, the proposed method - for the production of thin-walled mountains of rolled-up pipes (S 3.5 ... 4.0 mm) allows to significantly reduce the metal consumption.
Предложенный способ производства труб и устройство дл его осуществени позвол ют увеличить коэффициент использовани металла до 0,965 -0,98, g повысить за счет этого производительность , расширить сортамент прокатываемых труб путем прокатки труб с толщиной стенки до 3,5 мм.The proposed method of pipe production and the device for its implementation increase the utilization rate of the metal to 0.965-0.98, g thereby increasing productivity, expanding the range of rolled pipes by rolling pipes with a wall thickness of up to 3.5 mm.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU874223268A SU1437121A1 (en) | 1987-04-06 | 1987-04-06 | Method and apparatus for producing tubes |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU874223268A SU1437121A1 (en) | 1987-04-06 | 1987-04-06 | Method and apparatus for producing tubes |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1437121A1 true SU1437121A1 (en) | 1988-11-15 |
Family
ID=21295852
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU874223268A SU1437121A1 (en) | 1987-04-06 | 1987-04-06 | Method and apparatus for producing tubes |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1437121A1 (en) |
-
1987
- 1987-04-06 SU SU874223268A patent/SU1437121A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Данилов Ф.А., Глейберг А.З., Балакин В.Г. Гор ча прокатка труб. М.: Металлурги , 1962, с. 386-391, 456-459, 519. Патент GB № 2086283, кл. В 21 В 19/04, 1980. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN107052076B (en) | A kind of method of collet plug hot rolling heavy caliber titanium or titanium alloy thin-wall seamless pipe | |
CA2584461C (en) | Method of making a seamless hot-finished steel pipe, and device for carrying out the method | |
JPH0446645B2 (en) | ||
US3391561A (en) | Process and apparatus for producing cylindrical tubular bodies from blooms | |
CN109092898B (en) | Plastic processing method for long high-performance magnesium alloy seamless pipe | |
SU1437121A1 (en) | Method and apparatus for producing tubes | |
CN113976789A (en) | Hollow reducing extrusion forming process method for titanium alloy thin-wall super-large cone angle special-shaped ring forging with inner and outer flange structures | |
JPS5714416A (en) | Production of laminated metallic pipe | |
JP3222776B2 (en) | Manufacturing method of extruded steel pipe with fins | |
JP3458712B2 (en) | Perforated plug | |
SU728950A1 (en) | Method of pilger tube rolling | |
RU2009739C1 (en) | Method of cross-screw piercing | |
RU2001121103A (en) | Method for the production of pipes from difficult to deform steel grades and alloys with a high coefficient of linear expansion | |
JP2636683B2 (en) | Manufacturing method of seamless steel pipe | |
SU772620A1 (en) | Sleeve producing method | |
SU418238A1 (en) | ||
JPS56136206A (en) | Manufacture of seamless steel tube | |
SU965558A1 (en) | Method of producing welded thin wall curvilinear tubes | |
SU1438866A1 (en) | Method of hot lengthwise rolling of tubes | |
JPH03151113A (en) | Hot extrusion of metallic tube | |
SU810312A1 (en) | Helical broaching method | |
CN115415350A (en) | Production method of large-diameter and overweight cupronickel large pipe | |
SU1509179A1 (en) | Method of manufacturing thick-wall tubes from powder materials | |
JPS57193223A (en) | Manufacture of blank material for nut made of aluminum alloy | |
RU2098205C1 (en) | Unit for production of hollow pieces |