SU1252354A1 - Способ производства низколегированной трубной стали - Google Patents

Способ производства низколегированной трубной стали Download PDF

Info

Publication number
SU1252354A1
SU1252354A1 SU853857761A SU3857761A SU1252354A1 SU 1252354 A1 SU1252354 A1 SU 1252354A1 SU 853857761 A SU853857761 A SU 853857761A SU 3857761 A SU3857761 A SU 3857761A SU 1252354 A1 SU1252354 A1 SU 1252354A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
metal
manganese
vanadium
steel
alloying
Prior art date
Application number
SU853857761A
Other languages
English (en)
Inventor
Николай Алексеевич Тулин
Анатолий Георгиевич Шалимов
Вячеслав Алексеевич Синельников
Олег Вячеславович Курнушко
Петр Иванович Югов
Юрий Михайлович Балабанов
Леонид Петрович Климов
Игорь Денисович Донец
Анатолий Александрович Гоцуляк
Евгений Федорович Литвиненко
Олег Вячеславович Носоченко
Василий Сергеевич Харахулах
Анатолий Венидиктович Сколобанов
Original Assignee
Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Им.И.П.Бардина
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Им.И.П.Бардина filed Critical Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Им.И.П.Бардина
Priority to SU853857761A priority Critical patent/SU1252354A1/ru
Application granted granted Critical
Publication of SU1252354A1 publication Critical patent/SU1252354A1/ru

Links

Landscapes

  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Description

, Изобретение относитс  к черной металлургии, а именно к производству качественных сталей, и может быть использонано в конвертерных цехах металлургических заводов.
Цель изобретени  - улучшение качества металла за счет повышени  степени усвоени  элементов, равномерног их распределени  по объему металла и снижение содержани  неметалли ес- ких включений в стали.
Сущность способа заключаетс  в соидании технологического режима раскислени  и легировани  марганец- ванадиевой лигатуры с оптимальным соотношением марганца и ванади  в ней низколегированной трубной стали в ковше, который обеспечивает высокое качество стали и повышение технико-экономических показателей процесса . Применение предлагаемой технологии порционного ввода в ковш марганецванадиевой лигатуры обеспечивает хорошее очищение металла от оксидных неметаллических включений, высокую степень усвоени  элементов и равномерное их распределение по объему ковша.
Известные способы раскислени  стали с применением комплексных мар- ганецванадиевых лигатур предусматривают ввод их только одной порцией до присадки всего количества алюмини  или после его ввода, что одинаково плохо, так как в первом случае наблюдаютс  высокий и нестабильный угар элементов и высока  загр зненность стали комплексными крупными включени ми, содержащими окислы марганца , ванади  и кремни , а во втором - повьпиенна  загр зненность стали мелкими включени ми корунда, что в обоих случа х резко снижает конструктивную прочность мeтaJгпoиздeлий. Использование предлагаемого способа позвол ет избавитьс  от указанных недостатков, так как порционный ввод лигатуры при определенном соотношении первой и второй порций до и после присадки алюмини  приводит в начальный момент при контакте марганецванадиевой лигатуры с нераскисленным металлом к образованию жидких комплексных оксидных неметаллических включений с низкой температурой плавлени , которые хорошо коалесцируюг, образу  крупные комплексы , последующий ввод алюмини 
5
0
5
0
5
0
5
50
55
с образованием на юверхности вы- дрлившихсч крупных включений,оболочки корунда, так как зарождение включений AE Oj облегчено за счет возможности 1 етерогенного образовани  зародышей на поверхности уже имеющихс  в металле включений.
Полученные крупные неметаллические включени  имеют большое зна гение межфазного нат жени  и в процессе интенсивного перемешивани  во врем  наполнени  ковша при сливе металла из конвертера легко удал ютс  и хорошо ассимилируютс  шлаком. Оптимальное соотношение марганца и ванади  в лигатуре при вводе первой порции обеспечивает образование только жидких крупных оксидных комплексов,
так как при увеличении концентрации ванади  по вл етс  возможность образовани  твердых мелких включений окислов ванади , которые плохо коагулируют и удал ютс  из металла, что обуславливает также повьштенную загр зненность стали и ухудшение ее характеристик. Снижение концб;нтрации ванади  в лигатуре ниже оптимальных его значений не обеспечивает микролегировани  стали ванадием в необходимых пределах, в св зи с чем требуетс  дополнительное применение других ванадиевых ферросплавов. Все это в совокупности позвол ет получить металл чистый по неметаллическим включени м.
Втора  порци  марганецванадиевой лигатуры вводитс  уже в полностью раскисленный металл, идет только на пр мое легирование стали, причем . после наполнени  1/2 высоты ковша инжекци  струей металла атмосферного воздуха резко сокращаетс  в св зи с уменьшением высоты падени  струи и создани  вокруг нее защитной атмосферы за счет сильного газовыделени  в ковше.
Соотношени  количеств марганец- ванадиевой лигатуры, присаживаемых в первой и второй порци х, выбраны из условий достижени  максимального технического эффекта. Присадка в первой порции менее 5% от общего количества марганецванадиевой лигатуры не обеспечивает образовани  достаточного количества включений дл  полного очищени  стали от окислов алюмини , так как в этом случае возможно гомогенное зарождение включений
APj Oj в материатга и наблюдаетс  загр зненность стали мелкими включе}1и ми корунда, увеличение же колю1ества лигатуры более 10% от
общего количества приво;;ит к повышен- 5 ческого iлстава, %: кремний 0,92;
НОИ загр зненр{ости стали крупными комплексными включени ми переменного состава.
Ввод второй порции марганецванади- евой лигатуры при наполнении ковгаа металлом на 1/2-2/3 высоты обусловлен с одной стороны снижением степени усвоени  лигирующих элементов, так как при наполнении конша менее чем
на 1/2 его высоты, имеет место инжек- 5 ет в среднем 17,5%. После продувки ци  струей в объем металла большого коли чества атмосферного воздуха, а с другой стороны ввод лигатуры при наполнении ковша более, чем на 2/3 высоты, наблюдаетс  хим1гческа  не- 20 однородность стали в св зи с недостаточным принудительным перемешиванием металла после ввода лигатуры. Отношение марганца к ванадию в лигатуре менее 10 приводит дополни- ; 25 тельно к образопанию твердых мелких включений окислов ванади  при вводе первой порции лигатуры, увеличение же соотношени  более I5 не обеспечивает требуемого микролегировани  ЗО стали ванадием и вызывает необходимость использопани  дополнительных ванадиевых ферросплавов, в св зи с чем себестоимость стали повьта- етс .
35
в конвертере получают стандартный низкоуглеродистьш металл состава,Z: углерод 0,05-0,07; марганец 0,08- 0,15; сера 0,008-0,020, фосфор 0,006-0,010, остальное - железо температурой 1630-1650 С.
Перед наполнением сталеразливоч- ного ковша в него заливают иЭвестко во-глино емистый шлак (А7-52% СаО; ЗА-38% А1 0 ) и производ т раскисление и легирование металла.
Дл  определени  эффективности раскислени  и легировани  стали по предлагаемой технологии провод т тр серии опытных плавок по следующим вариантам:
согласно предлагаемому способу как с соблюдением всех указанных параметров, так и с выходом их за граничные значени  с применением в качестве марганецванадиейой лигатуры опытного сплава с соотношением N ji:V 10-15, причем ввод алюмини  в ковш в процессе его наполнени  производ т перед присадкой основного количества лигатуры;
Следовательно, соблюдение указанных параметров позвол ет получать
сталь чистую по содержанию оксидных неметаллических включений, обеспе- чить высокую степень усвоени  легирующих элементов и равчомерное их распределение по объему металла. Отклонение каког о-либо параметра от предлагаемых пределов приводит к тому, что поставленна  цель способа не достигаетс . Дл  оценки существенности параметров провод т серию опытных плавок, дл  сравнени  берут плавки по действующей в цехе техно- логии.
Пример . Опробование способа производства низколегированной трубной стали провоп т в конвертерном цехе. Провод т серию опытных плавок стали марки 09Г2ФВ, предназначенной дл  изготовлени  газопроводных труб диаметром 1420 мм на давление 75 ати
125235А4
Б конвертер заваливают 100 т скрапа, присаживают 10 т изпести и заливают 260 т предварительно десуль- фированног о чугуна следующего химимарганец 0,85; сера 0,018; фосфор 0,10, остальное - железо. Продувку кислородом провод т через З-сопловую фурму с расходом кислорода 1200- 1500 . Расход извести и плавикового шпата определ ют из расчета получени  основности конечного шлака 3,0-3,5. Содержание закиси железа в шлаке на опытных плавках составл  5 ет в среднем 17,5%. После продувки 20 25 О
5
0 5
в конвертере получают стандартный низкоуглеродистьш металл состава,Z: углерод 0,05-0,07; марганец 0,08- 0,15; сера 0,008-0,020, фосфор 0,006-0,010, остальное - железо температурой 1630-1650 С.
Перед наполнением сталеразливоч- ного ковша в него заливают иЭвестко- во-глино емистый шлак (А7-52% СаО; ЗА-38% А1 0 ) и производ т раскисление и легирование металла.
Дл  определени  эффективности раскислени  и легировани  стали по предлагаемой технологии провод т три серии опытных плавок по следующим вариантам:
согласно предлагаемому способу как с соблюдением всех указанных параметров, так и с выходом их за граничные значени  с применением в качестве марганецванадиейой лигатуры опытного сплава с соотношением N ji:V 10-15, причем ввод алюмини  в ковш в процессе его наполнени  производ т перед присадкой основного количества лигатуры;
применение в качестве марганец- ванадиевой лигатуры сплава ЖВ К (соотношение ,5) по тем жетехнологическим вариантам, что и в первом случае;
согласно известному способу с применением става , ввод которого осуществл ют одной порцией при наполнении 0,25-0,5 высоты ковша с последующим принудительным вводом алюмини  в виде монолита после окончани  выпуска плавки.
Расход алюмини  на всех оггытных плавках составл ет 2,8-3,1 кг/т и определ етс  содержанием уг-.псрола, марганца и температурой метанг после продувки в конвертере.
После раскислени  и легировани  ковш с металлом подают на установку, г де производ т микролегирование стали феррониобием в процессе аргонной продувки.
Технологические варианты проведени  опытных плавок и оценка качества полученной стали представлены в таблице. Анализ полученных результатов показывает, что проведение опытных плавок согласно предлагаемому способу с соблюдением Г раничных значений параметров обеспечивает получе523S46
НИР стали высокого качества нар ду с низким расходом марганецванадиевой лигатуры. Выход какого-либо параметра. за гран11чные значени  приводит к 5 ухудшению качественных и расходных показателей.
Таким образом, преимущества предлагаемого способа по сравнению с известным заключаютс  в повьшении ка- 10 чества стали нар ду со снижением расхода ферросплавов, простоте реализации , и его внедрение в промьшшенных услови х не требует дополнительных затрат.

Claims (2)

1. СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ ТРУБНОЙ СТАЛИ, включающий выплавку металла в конвертере, раскисление и легирование в ковше марганецванадиевой лигатурой и алюминием, отличающийся тем, что, с целью улучшения качества металла за счет повышения степени усвоения элементов, равномерного их распределения по объему металла и снижения содержания неметаллических включений в стали, марганецванадиевую лигатуру вводят в ковш двумя порциями, причем 5-10% общего расхода присаживают на дно ковша до наполнения его металлом, а остальное количе- $ ство - после ввода алюминия при наполнении металлом на 1/2-2/3 высоты ковша.
2. Способ по π. 1, о т л и лающи й с я тем, что^марганецванадиевая лигатура содержит марганец и ванадий в соотношении 10:15.
SU „„ 1252354
I 2 523 54
SU853857761A 1985-02-25 1985-02-25 Способ производства низколегированной трубной стали SU1252354A1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU853857761A SU1252354A1 (ru) 1985-02-25 1985-02-25 Способ производства низколегированной трубной стали

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU853857761A SU1252354A1 (ru) 1985-02-25 1985-02-25 Способ производства низколегированной трубной стали

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU1252354A1 true SU1252354A1 (ru) 1986-08-23

Family

ID=21163613

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU853857761A SU1252354A1 (ru) 1985-02-25 1985-02-25 Способ производства низколегированной трубной стали

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU1252354A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2487171C1 (ru) * 2012-03-11 2013-07-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства низколегированной трубной стали

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Навныко П.П., Зинеев В.И., Романеико Е.Л. и др. Легирование трубной стали ферросиликоваиадиевой лигатурой.-Бюлл. ин-та Черметинфор- маци , 1974, № 16, с. 36. Ефимов И.В., Камардин В.А., Александров А.П. и др. Применение комгглексньгх марганецванадиевых ферросплавов при производстве трубной стали в кислородном конвертере. В сб: Теори и практика получени и применени ко -1плексньгх ферросплавов. Тбилиси, 1974, с, 237-240. *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2487171C1 (ru) * 2012-03-11 2013-07-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства низколегированной трубной стали

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SU1252354A1 (ru) Способ производства низколегированной трубной стали
RU2382086C1 (ru) Способ производства борсодержащей стали
CN1007432B (zh) 高合金钢的吹氧转炉冶炼工艺方法
US5085691A (en) Method of producing general-purpose steel
RU2334796C1 (ru) Способ производства стали
RU2166550C2 (ru) Способ производства низкокремнистой стали
RU2148659C1 (ru) Способ производства трубной стали
JP3587887B2 (ja) ステンレス鋼溶製時の吸窒防止法
RU2228367C1 (ru) Способ производства низколегированной трубной стали
KR970005199B1 (ko) 저탄소, 질소규제강의 용강제조방법
RU2533071C1 (ru) Способ производства стали
RU2031131C1 (ru) Способ выплавки стали в конвертере
RU2138563C1 (ru) Способ обработки стали в ковше
SU1731826A1 (ru) Способ микролегировани стали азотом
RU2064509C1 (ru) Способ раскисления и легирования ванадийсодержащей стали
SU1371980A1 (ru) Способ обработки стали
RU2254380C1 (ru) Способ получения рельсовой стали
JP3899555B2 (ja) 高純度鋼の製造方法
RU2114183C1 (ru) Способ внепечной обработки стали
RU1777609C (ru) Способ производства стали в конвертере
RU2222608C1 (ru) Способ получения хромсодержащей стали
SU1127907A1 (ru) Способ выплавки низкоуглеродистой стали в конвертере
RU2228368C1 (ru) Способ производства стали
SU1134608A1 (ru) Способ выплавки низкоуглеродистой стали в конвертере
RU2243268C1 (ru) Способ выплавки ниобийсодержащей стали