SU1198027A1 - Method of fusible lead glass melting and electric glass-making furnace for effecting same - Google Patents
Method of fusible lead glass melting and electric glass-making furnace for effecting same Download PDFInfo
- Publication number
- SU1198027A1 SU1198027A1 SU833681964A SU3681964A SU1198027A1 SU 1198027 A1 SU1198027 A1 SU 1198027A1 SU 833681964 A SU833681964 A SU 833681964A SU 3681964 A SU3681964 A SU 3681964A SU 1198027 A1 SU1198027 A1 SU 1198027A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- duct
- glass
- furnace
- melting
- cooking
- Prior art date
Links
Landscapes
- Glass Melting And Manufacturing (AREA)
Abstract
1.Способ варки легкоплавкого свинцового стекла путем подачи шихты , ее плавлени , перетекани через проток, кондиционировани и выработки , отличающийс тем, . что, с целью повьшени качества стекла , экономии сырьевых материалов и продлени кампании печи, максимум тепловьк нагрузок создают в зоне протока, при этом соотношение температур в зоне плавлени и протоке устанавливают равным 0,8-0,95. 2. Электрическа стекловаренна печь, содержаща соединенные протоком варочный и выработочный бассейны, в которых установлены злектроды, отличающа с тем, что, с целью повышени качества стекла, экономии сырьевых, материалов и продлени кг: пании печи, электроды :выс (О полнены пристенными, причем площадь рабочей поверхности электрода, как (Л варочного, так и выработочного бассейнов равна или больще полуторной площади сечени протока.1. A method of boiling low-melting lead glass by feeding the charge, melting it, flowing through the duct, conditioning and making, characterized in that. that, in order to increase the quality of the glass, to save raw materials and prolong the furnace campaign, the maximum heat load is created in the duct zone, while the ratio of temperatures in the melting zone and duct is set to 0.8-0.95. 2. An electric glass melting furnace containing duct-connected cooking and production pools in which electrodes are installed, characterized in that, in order to improve the quality of glass, save raw materials, materials, and extend the kg: the furnace, the electrodes: high (About full walls, moreover, the area of the working surface of the electrode, both (L of the cooking and working pools) is equal to or more than one and a half square of the duct section.
Description
срwed
0000
о toabout to
NlNl
п P
Изобретение относитс к промьшленности строительных материалов, в частности к способам варки стекла в ванньпс электрических печах непрерьюного действи глубинного типа и устройствам дл варки стекла.The invention relates to the industrial construction materials, in particular, to methods for melting glass in baths of electric furnaces of continuous action of the deep type and devices for glass melting.
Цель изобретени - повышение качества стекла, экономи сьфьевых . материалов и продление кампании печиThe purpose of the invention is to improve the quality of glass, saving money. materials and the renewal of the kiln campaign
На фиг.1 изображена предлагаема электрическа печь, общий ввд; на фиг.2 - печь с -двум выработочными бассейнами; на фиг.З - печь с боковым по отношению к протоку расположением электродов; на фиг.4 - печь с Т-образным протоком.} на фиг.З график распределени температур на различных участках печи.Fig. 1 shows the proposed electric furnace, total airfield; FIG. 2 shows a stove with two working pools; on fig.Z - the furnace with the arrangement of electrodes lateral in relation to the channel; 4 is a furnace with a T-shaped flow path.} FIG. 3 is a graph of temperature distribution at different parts of the furnace.
Электростекловарочна печь содержит варочный бассейн 1, который оснащен электродами 2 и соединен протоком 3, обогреваемым источником 4 энергопитани с выработочным бассейном 5, оснащенным электродами 6 и перекрытым огнеупорньм экраном 7, обогреваемым нагревател ми 8. К выработочному бассейну примыкает питатель 9, под которым установлены прокатные валки 10. Электроды 2 и электроды 6 могут быть расположены по отношению к протоку по-разному (фиг. З), разным может быть и их количество (фиг.1-4).The electric furnace furnace contains a cooking pool 1, which is equipped with electrodes 2 and is connected by a duct 3, a heated power supply source 4 to a production pool 5, equipped with electrodes 6 and a fireproof screen 7, heated by heaters 8. Adjacent to the working pool is a feeder 9, under which rolling mills are installed. rolls 10. Electrodes 2 and electrodes 6 can be located differently with respect to the duct (Fig. 3), their number can also be different (Fig. 1-4).
Способ осуществл ют следующим образом.The method is carried out as follows.
В варочный бассейн 1 подают шихту 11, расплавл ют ее и осуществл ют нагрев расплавленной стекломассы до температуры варки. Нагретую до температуры варки стекломассу подают в проток, где развивают максимальную температуру, необходи-; мую дл окончани варки и осветлени данного Состава, стекла. Конструкци печи дл осуществлени способа позвол ет создать в Протоке температуру на 50-80 С Bbmie температуры в районе установки электродов 2 и 6 риэлектродном слое). Так как основные процессы варки и осветлени стекломассы происход т в данной печи в объеме протока, где развиваютс максимальные температуры, размеры его должны быть не меньше двух объемов часовой производительности печи, в противном случае стекломасса не успевает осветлитьс и гомо8027iBlend 11 is fed to the cooking basin 1, melted, and the melted glass melt is heated to the cooking temperature. The molten glass heated to the cooking temperature is fed to the duct, where the maximum temperature is developed, it is necessary; To finish boiling and brightening the given Compound, glass. The design of the furnace for carrying out the method makes it possible to create a temperature in the duct at 50-80 ° Bbmie temperature in the area of the installation of electrodes 2 and 6 (electrode layer). Since the main processes of cooking and clarification of glass melt occur in this furnace in the volume of the duct, where maximum temperatures develop, its dimensions must be not less than two volumes of the furnace's hourly output, otherwise the glass melt does not have time to clarify and homo8027i
генизировать, т.е. качество ее ухудшаетс . Последовательные сьтки шихты обеспечивают поступление осветленной стекломассы в.выр боточ5 ный бассейн 5, где температуру стекломассы поддерживают нагревател ми 8, установленными Над экраном 7. 3 выработочного.бассейна 5 стекломасса подаетс по лотку 9 на вал10 кц 10 выработочного устройства.genius, i.e. its quality is deteriorating. Successive charges of the charge ensure the supply of clarified glass mass to the external pool 5, where the glass mass is maintained by heaters 8 installed above screen 7. 3 working pool 5 glass mass is fed through tray 9 to shaft 10 kts 10 of the working device.
Способ варки опробован на легкоплавких свинецсодержащих стеклах с содержанием РЪО 75 и 85%.The cooking method was tested on low-melting lead-containing glasses with a PbO content of 75 and 85%.
П р и м е р 1. В опытной электро15 стекловаренной печи глубинного типа проведены испытани и отработан способ варки стекла СЦ-90-1, содержащего 75% оксида свинца. Печь выполнена из электроплавлеНного корундового огнеупора и оснащена электродами - блоками из провод щей керамики , вьшолненноч на основе диоксида олова.PRI me R 1. In an experimental electric furnace of a deep-melting glass-making furnace, tests were carried out and the method of cooking glass SC-90-1 containing 75% of lead oxide was tested. The furnace is made of electroalloyed corundum refractories and is equipped with electrodes — blocks of conductive ceramics, based on tin dioxide.
Максимальное соотношение площадиMaximum area ratio
25 электрода варочного бассейна (как и выработочного) к площади сечени протока составл ло 4. Отключением части блоков электрода проведены испытани при соотношении, равном 1: 1.5j 2,0,- 3,0; 4,0: Весовой объем протока 20 кг стекломассы . Испытани проводились на производительности от 6 до 12 кг стекла/ч, т.е. при соотношении объема протока к часовой производительности печи , равном 3,3, 2, 1,63.25 of the cooking pool electrode (as well as the working one) to the flow area of the channel was 4. By disconnecting part of the electrode blocks, tests were carried out at a ratio of 1: 1.5j 2.0, - 3.0; 4.0: Weight volume flow of 20 kg of glass mass. Tests were conducted on performance from 6 to 12 kg of glass / h, i.e. when the ratio of the volume of the duct to the hourly productivity of the furnace is 3.3, 2, 1.63.
На фиг.5 приведены графики распределени температур в печи по высоте производительности печи 6 кг/ч стек Q ла СЦ-90-1 и соотношени площади -электрода к площади сечени протока , равном 2, где 1 - крива распределени температур по глубине в центре варочного бассейна; П - крива Figure 5 shows the graphs of the temperature distribution in the furnace over the height of the furnace capacity of 6 kg / h of the Q Qal SL-90-1 stack and the ratio of the electrode area to the duct section area equal to 2, where 1 is the temperature distribution curve over the depth in the center of the cooking furnace. swimming pool; P - curve
., распределени температур по глубине в центре выработочного бассейна; III - крива распределени температур «10 глубине у входа в проток.., the temperature distribution in depth in the center of the working basin; III - temperature distribution curve “10 depth at the entrance to the duct.
Как видно из графика, зона максимальных температур расположена в протоке , причем разность температур на одном уровне в варочном бассейне и протоке составл ет 100-130 С. Максимальна температура на входе в проток со стороны варочного бассейна 920°С, а температура в варочном бассейне на том же уровне по глубиAs can be seen from the graph, the zone of maximum temperatures is located in the duct, and the temperature difference on the same level in the cooking basin and duct is 100-130 C. The maximum temperature at the entrance to the duct from the cooking basin is 920 ° С, and the temperature in the cooking basin is same level deep
не 790 С, т.е. соотношение темпера3 тур в варочном бассейне и протоке (при соотношении размеров электрода и протока, равном 2 равн етс 0,86 Результаты испытаний по примеру приведены в табл.1 и 2. Пример2. В опытной печи, аналогичной указанной в примере 1, отрабатьгоалс спрсоб варки легкоплавкого стекла с содержанием оксида свинца 85%. Весовой объем протока - 20 кг стекломассы. Испытани проводились на производительности 6 - 12 кг стекла/ч, а также при соотношении площадей поверхности электрода к сечению протока, равном 1,0v 1,5; 2,0; 3,0 и 4,0, На фиг.5 приведены графики распределени температур в печи по выс те при производительности 6 кг/ч и соотношении площади электрода к пло Щ(ади сечени протока, равном 2 пун тирные линии), В табл. ЗиЛ приведены результа ты испытани по примеру 2. Качество стекломассы,как видно и табл.2 и i,удовлетворительно до про изводительности 10, что составл ет 1/2 весового объема протока.При более высокой производительности нарушаетс стабильность состава, ухуд шаетс однородность стекломассы. Опыты показали, что дл достижени необходимого соотношени температур варочного бассейна и протока , которое обеспечивает сохранность электродов, необходимо, чтобы площад электродов каждого из бассейной (варочного и выработочного ) была бы равна или больше полутора площадей сечени протока. Кроме того, соотношение тепловых нагрузок , равное 0,8-0,95, вл етс оптимальным (табл.1 и З). При соотношении , меньшем 0,8, за счет уменьшени температуры в варочном бассейне т.е. под шихтой) качество стекломассы ухудшаетс из-за попадани частиц непровара на выработке. При соотношении, меньшем 0,8, за счет повьш1ени температуры в протоке качество стекломассы ухудшаетс из-за температурах происходит разрушение огнеупора, и стекло засор етс огнеупорными включени ми При соотношении, большем0,95, температура в районе электродов достигала критических величин, при которых начиналс интенсивный износ электродов, а при соотношении температур , близком к 1, опыт прекращен из-за опасности выхода электродов из стро (температура в приэлектродном слое достигала 920 С). Таблица 1not 790 C, i.e. the ratio of temperatures in the cooking basin and the flow (with a ratio of electrode and duct sizes equal to 2 is equal to 0.86. The test results for the example are given in Tables 1 and 2. Example 2. In an experimental furnace similar to that specified in Example 1, low-melting glass with a lead oxide content of 85%. The weight of the duct is 20 kg of glass mass. Tests were carried out at a capacity of 6 to 12 kg of glass / h, as well as at the ratio of the electrode surface area to the duct section equal to 1.0v 1.5; 2, 0; 3.0 and 4.0, Figure 5 shows the graphs p temperature distribution in the furnace according to height with a capacity of 6 kg / h and the ratio of the electrode area to the flat area (ad duct section equal to 2 puncture lines). Table ZIL shows the results of the test in Example 2. The quality of the glass melt is visible and Table 2 and i, satisfactorily up to a productivity of 10, which is ½ of the weight volume of the duct. At higher performance, the stability of the composition is disturbed, the homogeneity of the glass mass deteriorates. Experiments have shown that in order to achieve the required temperature ratio between the cooking basin and the duct, which ensures the safety of the electrodes, it is necessary that the electrode area of each of the basin (cooking and production) be equal to or more than one and a half of the duct section. In addition, the ratio of thermal loads, equal to 0.8-0.95, is optimal (Table 1 and 3). With a ratio of less than 0.8, due to a decrease in temperature in the cooking basin, i.e. below the charge, the quality of the glass melts due to penetration of incomplete particles at work. When the ratio is less than 0.8, due to the increase in temperature in the duct, the quality of the glass mass deteriorates due to the temperature, the refractory is destroyed, and the glass is clogged with refractory inclusions. At a ratio greater than 0.95, the temperature in the area of the electrodes reached critical values at which Intense wear of the electrodes, and at a temperature ratio close to 1, the experiment was terminated because of the danger of electrodes leaving the device (the temperature in the electrode layer reached 920 C). Table 1
920/920 1,01-2920/920 1.01-2
870/920 0,955-6870/920 0,955-6
790/920 0,868-9790/920 0,868-9
740/920 0,810-11740/920 0,810-11
720/920 0,7811-12720/920 0.7811-12
55 65 65 65 6055 65 65 65 60
1,151.15
1,01.0
0,950.95
0,950.95
0,950.95
Соотношение объема протока к часовой производительности печиThe ratio of the volume of the duct to the hourly productivity of the furnace
3,3 2,0 1,633.3 2.0 1.63
Т а б л и ц а 2Table 2
% выхода годных (по растекаемости 24,5-26,5 мм)% yield (according to the spreadability of 24.5-26.5 mm)
65 65 6065 65 60
ТаблицаЗTable3
Фиг. 1 / //FIG. one / //
фиг. 2 / FIG. 2 /
Фиг.З // xFig.Z // x
фиг Л Глудина мм 600 100 80В фиг. 5 РвО75% -РдО- 85% 1000 тоFIG L Gludin mm 600 100 80B FIG. 5 PbO75% -RDO- 85% 1000 then
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU833681964A SU1198027A1 (en) | 1983-12-29 | 1983-12-29 | Method of fusible lead glass melting and electric glass-making furnace for effecting same |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU833681964A SU1198027A1 (en) | 1983-12-29 | 1983-12-29 | Method of fusible lead glass melting and electric glass-making furnace for effecting same |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1198027A1 true SU1198027A1 (en) | 1985-12-15 |
Family
ID=21096445
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU833681964A SU1198027A1 (en) | 1983-12-29 | 1983-12-29 | Method of fusible lead glass melting and electric glass-making furnace for effecting same |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1198027A1 (en) |
-
1983
- 1983-12-29 SU SU833681964A patent/SU1198027A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 975595, кл. С 03 В 5/027. 1982. Авторское свидетельство СССР № 737363, кл. С 03В 5/027, 1978. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6085551A (en) | Method and apparatus for manufacturing high melting point glasses with volatile components | |
US3421876A (en) | Glass furnace with two separate throat passages | |
US2593197A (en) | Inclined melter furnace and method of melting glass | |
US8196432B2 (en) | Furnace with series-arranged baths for producing glass compounds having a low degree of unmelted material | |
US20040168474A1 (en) | Process for producing a glass by mixing molten glasses | |
CN1010774B (en) | Method and apparatus for homogenizing flat glass | |
JPS5837255B2 (en) | Method and apparatus for homogenizing and fining glass | |
ATE179151T1 (en) | METHOD FOR MELTING GLASS IN A TUB FURNACE AND TUB FURNACE THEREOF | |
SU1198027A1 (en) | Method of fusible lead glass melting and electric glass-making furnace for effecting same | |
DE2539355C3 (en) | Glass melting furnace with a connected melting and refining part | |
US4246432A (en) | Method and apparatus for melting frits for inorganic oxidic surface coatings by electric resistance heating | |
US4638490A (en) | Melting furnaces | |
US972779A (en) | Electric furnace for the continuous manufacture of glass. | |
EP1497232B1 (en) | Method and electric furnace for melting vitreous materials | |
SU1604757A1 (en) | Glass-melting bath furnace | |
SU1178698A1 (en) | Glassmaking furnace | |
JPH04317424A (en) | Method for finishing high-viscosity glass base | |
SU1216156A1 (en) | Pool glass-making furnace | |
SU1025670A1 (en) | Method for melting glass | |
SU1694486A1 (en) | Glass-making furnace with baths | |
SU881009A1 (en) | Direct flow glass-smelting furnace | |
SU876554A2 (en) | Feeder of glass smelting furnace | |
SU1604756A1 (en) | Method of heating glass-melting bath furnace | |
SU837935A1 (en) | Glass smelting furnace | |
SU837934A1 (en) | Method of glass smelting |