1 . Изобретение относитс к металлур гии и может быть использовано, в частности, при производстве холодно прокатных полос. Холоднопрокатные полосы из нержа веющей стали с отношением -j 1,72-1,82 и -7 больше 5 прок и тывают по ГОСТ 5632-72, Известен способ производства холоднокатаных полос из нержавеющих аустенитных сталей, включающий нагрев гор чекатаного проката из аустенитных хромоникелевых сталей до 1080-1100 С, выдержку из расчета 1 МИ1Г на 1мм ТОЛ1ЦИНЫ полосы, счистку при 400--500 С в щелочном раствохолодную прокатку с суммарной степенью деформации 50-71,4% отжиг при 850-900С в атмосфере водорода , дрессировку или правку, порезку полос на листы: сортировку, зачистку, упаковку Cl Т. Недостатком этого способа вл етс неодинаковое давление прокатки по проходам, которое вызывает увеличение поперечной разнотолщинности снижение качества поверхности и шта шетности листа. Известен также способ получени полосовой аустенитной нержавеющей стали, вклйчаюгцмй гор чую прокатку. до ТОЛ1ДИНЫ 3,8-5,15 м, охлаждение, отжиг и холодную прокатку. После повторного отжига проводитс чистова прокатка в холодном состо нии с cy п rapнoй степенью обжати 30-50% до о ,5-0,7 мм , Недостатком такого способа вл етс различное неодинаковое давление прокатки по проходам, которое приводит к увеличению поперечной размотолщинности полос, снижению качества планшетности и поверхности прокатываемых полос из нержавеющих сталей. Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности и достигаеMONty результату вл етс способ холодной прокатки нержавеющих полос аустенитного класса типа 12Х18Н10Т, которьй состоит из нагрева гор чекатаного проката до 1080-1100°С, выдерлски, очистки, электрохимического травлени в 15-20%-ном раствор холодной прокатки в несколько прохо дов при одинаковых окружных скорост х рабочих валков до суммарйой степени обжати 50%, светлого отжигапри 850 900°С в атмосфере водорода, 122 дрессировки или правки, порезки или сортировки, зачистки, упаковки. Холодна прокатка проводитс с одинаковыми окружными скорост ми рабочих валков и при различном отношении нат жений концов полосы, что приводит к неоднородности давлени прокатки по проходам, повышенной поперечной разнотолщинности прокатываемых полос. При холодной прокатке полос из стали 12Х18Н10Т толщиной 2,0 мм из подката толщиной 4,0 мм, пшриной 1000 мм с суммарным обжатием по проходам 20, 28,7, 37,5, 42,5, 46,2, 48,7 и 50% отношени давлений прокатки к допустимым составл ют 95, 100, 95,5, 98,5, 104, 93,8 и 75% соответственно СЗД. Однако при прокатке стали 12Х18Н10Т неоднородное давление прокатки по проходам отрицательно сказываетс на поперечной разнотолщинности , планшетности и качестве поверхности полос. Кроме того, неоднородное давление прокатки при деформации нержавенщих полос марки 12Х18Н10Т на реверсивном стане кварто 1700 приводит к увеличению поперечной разнотолщинности , искажению формы полосы и снижению качества поверхности. Цель изобретени - повышение качества полос за счет уменьшени поперечной разнотолщинности путем посто нства давлени прокатки в каждом проходе. Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу холодной многопроходной прокатки полос из нержавеющей аустенитной стали, включающему прокатку полосы до суммарной степени деформации 50% с одинаковыми окружными скорост ми рабочих валков и различным удельным нат жением концов полосы, прокатку полосы с суммарной степенью деформации вьш1е 50% до конечного размера провод т с рассогласованием окружных скоростей рабочих валков и отношением удельных нат жений концов полосы ъ следующем диапазоне; VТ ,02 - 1,07;--- 1,1 - 1,4, VIBТо где V.g , 1ъ больша и меньша окружные скорости рабочих валков; Т , Tji - переднее и заднее удельные нат жени концов полосы. При прокатке с одинаковыми скорост ми рабочих валков в очаге дефо мации на обоих валках имеютс две зоны - зона опережени и зона отста вани . Силы трени ,. действующие со стороны валков на деформируемый объем в зонах опережени и отставани , направлены одна навстречу другой, при этом преп тствуют свободному течению металла в направлеНИИ выт жки полосы и тем самым существенно увеличивают давление прокатки . Кроме того, различие соотношени зон опережени и отставани по проходам приводит к различию дав лени прокатки по проходам. При увеличении скорости одного из рабочих валков на нем увеличиваетс зона отставани , т.е. критичес I кий угол уменьшаетс . В то же врем i на валке с меньшей скоростью зона отставани уменьшаетс , т.е. критический угол увеличиваетс . Таким образом, в очаге деформации по вл етс участок с противонаправленным действием сил трени со стороны рабочих валков с большей и меньшей скорост ми. На этом участке отсутствует подпирающее действие сил тре ни со стороны рабочих валков с большей или меньшей скорост ми, что приводит к снижению давлени . Рассогласование скоростей рабочих валков определ етс отношением боль шей скорости рабочего валка Vg к меньшей скорости рабочего валка - v«. - При Vg 62 v 1 имеем прокатку с одинаковыми окружными скорост ми рабочих валков. При посто н ном соотношении скоростей рабочих валков прот женность участка с противонаправленным действием сил трени остаетс посто нной и давление прокатки устанавливаетс одинаковы во всех проходах. Посто нное давление прокатки во всех проходах можно также установить, измен рассоглас вание скоростей рабочих валков в определенном диапазоне, не создава в определенном диапазоне превьш1ение переднего удельного нат жени концо полосы над задним нат жением. Таким образом, посто нство дав-ле и прокатки по проходам Можно установить, поддержива в определенном диапазоне рассогласование скоростей рабочих валков и отношение переднего удельного нат жени концов полосы к заднему. При посто нном давлении прокатки по проходам изгиб валков в поперечном направлении и поперечньй профиль полосы посто нны, что приводит к уменьшению поперечной разнотолщинности прокатываемых полос . При прокатке полос аустенитного класса из стали 12Х18Н10Т толщиной 0,8 мм из подката 2,45 с суммарной степенью деформации по проходам 20, 32, 45, 50, 59, 62 и 68% с рассогласованием скоростей рабочих валков в каждом проходе 1,0; 1,0; 1,0; 1,0; 1,07; 1,03 и 1,02 и отношением переднего удельного -нат жени к заднему по проходамJравным 1,0; 1,0; 1,0; 1,0; 1,1; 1,3; 1,4, отношение давлени прокатки к допустимому составл ет в каждом проходе 95, 100, 95,5, 98,5, 85, 86 и 85%. Таким образом, использование рассогласовани скоростей рабочих валков от 1,02 до 1,07 и отношени переднего удельного нат жени к заднему от 1,1 до 1,4, начина с суммарной степени деформации 50%, позвол ет установить посто нным давление прокатки, равное 85-86% от допустимого по сравнению с 75-104% при известном способе. При прокатке полос из стали 12X18Н1 ОТ толщиной 0,83 мм из подк:ата 2,43 мм на реверсивном стане кварто 1700 4МК с суммарной степенью деформации по проходам 18, 32, 40, 50, 59, 63 и 67% с рассогласованием скоростей в каждом проходе 1,0; 1,0; 1,0; 1,0; 1,07; 1,05; 1,05 и отношением переднего удельного нат жени к заднему по проходам 1,0; 1,0; 1,0; 1,0; 1,07; 1,12; 1,12 отношение давлени прокатки к допустимому составл ет 95, 100, 95,5, 98,5, 80,5, 80,5 и 81,5%. Использование рассогласовани скоростей рабочих валков и отношени переднего удельного нат жени к заднему на реверсивном стане 1700 с . суммарной степенью деформации свыше 57% позвол ет стабилизировать давле йие прокатки ijo проходам в диапазоне 80,5-81,5%. Опробование способа рассогласовани скоростей рабочих валков и отноше1дае переднего удельного нат жени к маднему провели на реверсивном стане кварто 1700 х/п. Гор чекатаньй подкат толщиной 2,А5 мм после нагрева до 1090°С, выдержки, очистки при 420 Т, в щелочном расплаве и электрохимического травлени в 15,4%-ном прокатан на толщину 0,8 мм с одинаковыми окружными скорост ми рабочих валков и одинаковым отношением переднего и заднего удельных нат жений во всех проходах по извест1 .6 ному способу. Опробование предлагаемого способа проводили, начина с суммарной степени деформации 50% с рассогласованием скоростей рабочих валков в диапазоне 1,02-1,7 и отношении переднего удельного нат жени к заднему в диапазоне 1,1-1,4 по проходам. В таблице приведены результаты опробовани способа.