SU1148206A1 - Способ восстановлени деталей типа крестовин карданного шарнира - Google Patents
Способ восстановлени деталей типа крестовин карданного шарнира Download PDFInfo
- Publication number
- SU1148206A1 SU1148206A1 SU743708402A SU3708402A SU1148206A1 SU 1148206 A1 SU1148206 A1 SU 1148206A1 SU 743708402 A SU743708402 A SU 743708402A SU 3708402 A SU3708402 A SU 3708402A SU 1148206 A1 SU1148206 A1 SU 1148206A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- spikes
- wall thickness
- increase
- diameter
- punch
- Prior art date
Links
Abstract
1. СПОСОБ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ДЕТАЛЕЙ ТИПА КРЕСТОВИН КАРДАННОГО ШАРНИРА с шипами, выполненными с осевыми отверсти ми, включающий увеличение наружного диаметра шипов путем их раздачи пуансоном с рабочей конической поверхностью и цилиндрическим по ском и последующую чистовую обработку наружной поверхности шипов, отличающийс тем, что, с целью расширени технологических возможностей путем обеспечени одновременного увеличени наружного диаметра шипов и их длины, шипы крестовин предварительно обрабатывают до получени стенки толщиной t
Description
Изобретение относитс к области машиностроени и может быть использовано при восстановлении изношенны или бракованных деталей трубчатой формы, например дл восстановлени размеров изношенных либо бракованны крестовин карданных пгарниров с пипа ми, вьшолненнь&си с осевь.ми отверОТИЯ1У И , Целью изобретени вл етс расширение технологических возможностей путем обеспечени одновременного ув личени наружного диаметра шипов и их длины На фиг. 1 представлена зависимост изменени осевых размеров детали от угла наклона рабочей конической поверхности пуансона при раздаче детали с tj,/d О 5 50 и степенью деформа и 1 del цйи -г 05050; на фиг. 2 - зави |:;имость изменени осевых размеров де тали от толизины стенки при раздаче / и степенью пуансоном с углом деформации --:--. 0,050; . фиг.3 зависимость изменени осевых размеро детали от суммарной степени деформаd .n-:й1) при раздаче детахш с несколько переходов пуансоном а углом о/ степени d f -do даформациь: за один переход - О„050; на фиг, 4 - схема восстанов лени размеров шипа крестовины, требуемую толпю.ну стенки которого дости гают предварительным рассверливанием внутреннего отверсти j на фиг. 3 схема восстановлени размеров 1липа крестовины требуемую толщину стенки которого достигают предварительным увеличением наружного диаметра. Как показали эксперименты (фиг.1) только при использовании пуансона и угле наклона рабочей конической поверхности б - 12 наблюдаетс удлинение крестовин, а во всех остальиьп : случа х - укорочение. Толщина стенки пп-шов также вли ет на изменеьше их осевьк размеров как следует из фиг. 2, на которой .представлено изменеш-ге осевых размеров юкпов с различными толщинами стенок при раздаче пуансоном с углом 5/.8°Зависимость показывает, что в диапа . зонетолщин стенок tp/d 0,25-0,7, где to - толпщна стенки шипов; d внутренний диаметр шипов в исходном состо нии, наблюдаетс удлинение шипов , во всех остальных случа х оно отсутствует. Наличие удлинени при одновременном увеличении наружного диаметра шипов наблюдаетс только при указанном сочетании значений углов о( И толщин стенок и объ сн етс следующим. При раздаче тонкостенных шипов с tp/dj, 0,25 даже при всех значени х углов о( контактные давлени в очаге деформации относительно невелики и не достигают величины критического контактного давлени , привод щего к возникновению осевого течени материала в очаге деформации. В св зи с тем, что контактные давлени при раздаче.таких шипов ниже критич-еских, то толщина их стенки при этом измен етс незначительно. Учитыва посто нство объема, соотношение t . 0,25 dp вызывает укорочение длины шипов. Увеличение толщины стенки приводит к росту контактных давлений в очаге деформации. В сочетании с указанным значением углов of 6-12° при деформировании шипов с толщиной стенки tj,/dg 0,25 в зоне контакта возникают давлени , дости-. гающие критической величины. В результате этого измен етс напр женнодеформированное состо ние детали, начинаетс осевое течение материала, стенка детали существенно утон етс , что приводит к ее удлинению. Таким образом, по вление удлинени прн одновременном увеличении наружного диаметра вызвано изменением напр женнодеформированного состо ни детали, обусловленного достижением критических контактных давлений в очаге деформации . Этот случай вл етс един- ственным из всех возможных видов деформированного состо ни детали и выполн етс только при одновременной реализации условий, указанных в формуле изобретени . Увеличение толщины стенки шипов выше указанного диапазона t 7 0,7 do измен ет напр женнодеформированное состо ние детали и приводит к интенсификации осевого течени слоев материала, близлежащих к обрабатываемому отверстию. В результате замедл етс увеличение наружного диаметра, а при , 5iO,9 никакой деформацией отверсти нельз вызвать пластическое увеличение наружного диаметра. В этом случае, слой 31 металла, ближайший к обрабатываемому отверстию, вытекает на торец, в то врем как основной объем материала из-за затухающего увеличени наружного диаметра практически не удлин етс . При использовании пуансона с угло of 6 контактные давлени в очаге де формации недостаточны, чтобы вызвать (фиг. 1). С увеличеудлинение шипов нием угла ef резко возрастает осе ва сила, котора преп тствует удлинению детали. Эксперименты (фиг. 3) показали, что с увеличением суммарной деформаd п -do ции отверсти -, осуществл емой в несколько переходов п-ым количеством пуансонов, наблюдаетс пропорцио нальный рост удлинени . Кроме того, удлинение экстремально зависит от Обработка экспериментальных данных позволила установить св зь уд линени со степенью деформации при толщинах стенок в за вл емом диапазоне 1 + (-520,8(---)2 + QO + 56,66() - 0.,53) (-2,1 б -«(to/do) «- 2,052tjdo-0,38) d Данна зависимость получена экспе риментальным путем и отражает сложную взаимосв зь параметров d, t, dp-d, d|,-dg , где d - диаметр цилиндрического по ска пуансона в процессе напр женно-деформированного состо ни , т.е. в процессе контакта пуансона с обрабатываемой деталью. Из этой формулы методом итераций получены граничные услови дл значений диаметра цилиндрического по ск d (1,01-1,11) d 6 Указанное выше соотношение вл етс еще одним необходимым условием дл получени одновременного увеличени наружного диаметра шипов и их длины. Способ осуществл етс следующим образом. Дл восстановлени крестовины 1 карданного шарнира с шипами,выполненными со сквозными осевыми отверсти ми 2, шипы раздают пуансоном 3 с углом наклона рабочей конической поверхности (4) d - 6-12° и цилиндрическим по ском 5 с диаметром d (1,01-1,11) dp. При этом об зательным условием вл етс соблюдение соотношени 0,25-0,7. Если соотношение восстанавливаемой детали больше 0,7, то механической обработкой отверсти , например рассверливанием, добиваютс требуемого соотношени . В том случае, когда to/dj, 0,25, то увеличение требуемой толщины стенки шипа обеспечивают установкой на шипе технопогического стакана 6. Пример. Восстанавливались крестовины карданного вала с шипами, имеющими толщину стенки tp 0,83 d и tg 0,22 dp. Рассверливанием отверсти шипа в одном случае и установкой технологического стакана в другом получали шипы толщиной стенки t° 0,5 do. Раздачу осуществл ли в один переход пуансоном с углом наклона рабочей конической поверхности of 8 и цилиндрическим по ском d 1,06 dp, а в качестве смазки использовали сульфофрезол. В результате раздачи получали заданное увеличение длины шипов 1 1,0055 IQ и наружного диаметра. Параметры деталей в процессе восстановлени приведены в таблице. Использование данного способа при восстановлении деталей типа крестовин карданного вала обеспечивает одновременное увеличение наружного диаметра шипов, и их длины.
Iгруппа деталей 0,05 8 32 32 12 16 10 8 0,5 0,5 1,0055 32,32
IIгруппа деталей 8 23 32 16 16 3,5 8 0,22 0,5 1,0055 23,51
где наружный диаметр шипов в исходном состо нии;
DPJ - наружный диаметр шипов после предварительной обработки с целью
заданного получени соотношени t,, и d,; dg, - внутренний диаметр шипов в исходном состо нии; внутренний диаметр шипов после предварительной обработки; tp - толщина стенки шипа в исходном состо нии} t{, - толщина стенки шипа после предварительной обработки; D - наружный диаметр шипов после раздачи.
Y
A
0,3 0,5 0.1 0 0,05 0,1 dfj-dp
,
ui.2(Pue.J
иг.5
Claims (2)
- пояском и последующую чистовую обработку наружной поверхности шипов, отличающийся тем, что, с целью расширения технологических возможностей путем обеспечения одновременного увеличения наружного диаметра шипов и их длины, шипы крестовин предварительно обрабатывают до получения стенки толщиной to = (0,25-0,7) d0, где t0 - толщина стенки шипов;d0 - внутренний диаметр шипов в исходном состоянии, а раздачу осуществляют пуансоном с углом наклона рабочей конической поверхности d= 6-12° и цилиндрическим пояском диаметром df = (1,01-1,11) d<).
- 2. Способ поп. 1, отличающийся тем, что раздачу осуществ ляют в несколько переходов.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU743708402A SU1148206A1 (ru) | 1974-03-19 | 1974-03-19 | Способ восстановлени деталей типа крестовин карданного шарнира |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU743708402A SU1148206A1 (ru) | 1974-03-19 | 1974-03-19 | Способ восстановлени деталей типа крестовин карданного шарнира |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1148206A1 true SU1148206A1 (ru) | 1988-10-23 |
Family
ID=21106463
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU743708402A SU1148206A1 (ru) | 1974-03-19 | 1974-03-19 | Способ восстановлени деталей типа крестовин карданного шарнира |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1148206A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112496668A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-03-16 | 丁海叶 | 一种万向节轴联器关节表面修复方法 |
-
1974
- 1974-03-19 SU SU743708402A patent/SU1148206A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Розенберг О.А. Механика взаимодействи инструмента с изделием при деформирующем прот гивании Киев, Наукова думка, 1982, с. 7-8. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112496668A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-03-16 | 丁海叶 | 一种万向节轴联器关节表面修复方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2762118A (en) | Method of forming an interlocking bushing | |
US2522257A (en) | Means for forming tubes from tubular blanks | |
US6581433B2 (en) | Method of manufacturing a metal pipe with an eccentrically expanded open end | |
GB2152858A (en) | Method of making a hollow cam shaft | |
US2668345A (en) | Shell making process | |
RU2667946C2 (ru) | Трубный экспандер | |
JP4255231B2 (ja) | ブラインドリベット | |
US3434322A (en) | Method and apparatus for rolling bearing races | |
US3835686A (en) | Method of manufacturing a steel component having a head part and a hollow shank part | |
JP2006272350A (ja) | 偏心拡径加工用ポンチ及び偏心拡径パイプの製造方法 | |
US2706126A (en) | Vibration mountings | |
SU1148206A1 (ru) | Способ восстановлени деталей типа крестовин карданного шарнира | |
US2178141A (en) | Method for straightening oil-well casings or the like | |
US3737965A (en) | Roller bearing rings | |
US3962899A (en) | Method and apparatus for making an eccentric locking collar | |
US2250645A (en) | Welding electrode | |
US5315904A (en) | Apparatus for cutting inner circumferential surface of thick walled small diameter pipe | |
US2539899A (en) | Method of forming lock nuts | |
US1519126A (en) | Method of making lock screws | |
US926898A (en) | Process of sizing and shaping. | |
US3157943A (en) | Method for forming cutter rings | |
US3446048A (en) | Profiling of annular workpieces | |
JPS58159920A (ja) | 押抜き製管法およびその装置 | |
JP2018039014A (ja) | 鋼管の拡管方法 | |
US1277770A (en) | Method of making reamers. |