Изобретение относитс к обработке металлов давлением и может быть использовано при прошивке на трехвалковом стане косой прокатки тонкостенных гильз с отношением наружного диаметра к толщине стенки 11-27 При прошивке заготовок в двухвалковом стане косой прокатки перед носком оправки возникает неблагопри тна схема напр женного состо ни , характеризующа с наличием по крайней мере двух главных раст гивающих напр жений. Вследствие этого при прошивке заготовок из малопластичных сталей , например высоколегированных, происходит разрушение металла в осевой зоне, из-за чего на внутренней поверхности гильзы образуютс трещины и рвашеты, гильза бракует с . Кроме того, трение заготовки о направл ющие линейки приводит к порезам и зади рам на наружной поверхности гильзы, что также снижает качество труб, даже при отсутствии разрушени осевой зоны. При прошивке заготовок в трехвалковом прошивном стане схема напр женного состо ни более благопри тна и разрушени метал ла перед носком оправки не происходит, что обеспечивает получение гильз с качественной В11 утреш1ей поверхностью. Кроме того, прошивка в трехвалковом стане обеспечивает также более высокое качество наружной поверхности , поскольку отсутствует направл ю .щий инструмент трени - линейки 1 . Известна трубна заготовка в виде цили щрического тела, в которой на переднем торце вьщолнено центровочное отверстие диаметром и глубиной равными 0,2-0,22 диаметра заготовки соответственно 2, Однако при прошивке из нее на трехвалковом стане гильз с отнощением диаметра к стенке 11 на переднем конце образуетс участок с наружным диаметром, значительно (до 50%) превышающим наружный диаметр гильзы в средней ее части, так называемый раструб. Величина раструба тем больше чем больше отношение(Jр/5р , Наличие раструба не позвол ет производить деформацию гильзы на последующих станах трубопрокатного агрегата (ТПА). На заднем ковде гильз при этом образуетс трехгранник, ребра которого вход т в междувалковые проме сутки. Это преп тствует вращению гильзы и нормальному ее выходу из очага деформации трехвалкового стана, т.е. фактически к срыву процесса прошивки. .Гильзу с трехгранником на конце невозможно нормальным способом выдать из. стана, а также невозможно деформировать на последующих стенах ТПД. Если по технологическим услови м требуетс тонкостешга гильза, то сначала на трехвалковом прошивном стане из этой заготовки прошивают гильзу с отношением d lSfSJl, а затем эту гильзу раскатывают на дополнительно установленном стане косой прокатки до требуемого значени с)г|5(- Наиболее близкой по технической сущности к предлагаемой вл етс заготовка, содержаща цилиндрической тело с центровочными конусно-цилиндрическими углублени ми на переднем и заднем торцах. Глубина h 10-15 мм, диаметр J ц 10-60 мм. По отношению к наиболее массовым заготовкам диаметром d 100-200 мм это составит ,Ь (0:05-0,075)dy,ц- (0,05-0,3)3 13. Однако вследствие малого диаметра углублени , т.е. большой толщины стенки цилиндрической части и недостато шой ее длины при прошивке заготовки на трехвалковом стане, происходит больша поперечна разкатка переднего и заднего концов, что приводит к образоваьшю раструба на переднем конце гильзы и трехгранника на заднем . Цель изобретени - обеспечение прошивки гильз с отноше1шем диаметра к толщине стенки 11-27 на трехв4и1ковых станах. Поставле1ща цель достигаетс тем, что ТТ ъ заготовке дл винтовой прошивки, содержащей цилиндрическое тело с центровочными конусно-цилиндрическими углублени ми на переднем и заднем торцах, диаметр цилиндриЧеского участка центровочного углублени выполнен равным 0,8-0,95, а его длина 0,3-1,75 диаметра заготовки, при этом угол при вершине конуса составл ет 60-120°. Така заготовка позвол ет получать высококачественную тонкостенную гильзу винтовой прошивкой без дополнительной раскатки. На чертеже представлена трубна заготовка. Заготовка содержит цилиндрическое тело 1 с центровочными углублени ми на переднем и заднем торцах, состо щими каждое из цилиндрического участка 2, ограниченного лини ми о b и а Ь и имеющего диаметр ац 0,8-0,950d и длину h 0,3-1,75 d и конического участка 3, ограниченного пр молинейными образующими Ьс и Ьс с углом при вершине конуса равным 1р бО120 . Соединеш1 между цилиндрическими и кошмескими участками, а также вершина конуса сглажены дугами окружности. Задний конец заготовки аналогичен переднему. Цилиндрические участки 2 создают жесткие концы, которые преп тствуют образова1шю раструба на переднем конце и трехгранника на заднем конце гильзы. Толщина стенки цилиндрического участка должна быть такой, чтобы при обжатии заготовки величина поперечной раскатки не превышала раскатку гильзы в средней ее части, а длина цилнндрического участка должна обеспечивать доста точную жесткость конца при заданной толщине стенки этого участка. Конические участки углублени необходимы дл того, чтобы обеспечить плавное нарастание на переднем, а на заднем конце - убьшание величины деформации, и предотвра тить таким образом отрыв цилиндрического участка центровочного углублени или по меньшей мере образованне поперечных разры ВОВ и дефектов в месте перехода от цилинд рического участка к сплошному телу заготовки . Участки 3 могут иметь как пр молинейные образующие Ь с и Ь с так и криволинейные , например, выполненные дугами Ьрс И Ь р с. Така форма образующей участка то же обеспечивает плавное нарастание или убы вание деформации и может оказатьс более практичной при прессовой центровке заготовок . Предлагаемые пределы длины и диаметра цил1шдрического участка и угла при вершин конического участка установлены экспериментально . На трехвалковом стане, имеющем валки диаметром 240 мм в пережиме с углом и выходного конусов 3°30 производили прокатку нагретых до 1200° С заго товок диаметром 60 мм при углах подачи 8, раскатки 7°, скорости вращени 70 об/мин, на оправках диаметром 45-56 м Прокатано 3-5 образцов каждого варианта. Получены гильзы диаметрами 60-70 мм с отношением rl5f 10-27. Заготовки имели на переднем и заднем торцах центровочные углублени диаметром 6, 18, 30, 42, 48, 51, 54 и 57 мм, что со ставл ет соответственно 0, 0,, 0, 0,, 0,8Jj; 0,85dj; 0,, 0,. Длина цилиндрического участка равн лась 10, 15, 18, 30, 45, 60, 75, 90, 105 и 120 мм, что в дол х от диаметра заготовки состави ло 0,17; 0,25; 0,3; 0,5; 0,75; 1,0; 1,25; ,1,5; 1,75 и 2. Прокатаны также заготовки углом конусности конусного участка центро вочного отверсти 30, 60, 90, 120, 150 и 180° Вли ние внутреннего диаметра и длины цшнпщрических участков, а также . угла при вершине конусного участка выразилось следующим образом. Если диаметр цилиндрического участка це ровочного углублени меньше 0,8 4 л j. о ри прошивке происходит излишн раскатка ди аметра, вследствие чего на переднем конце гильзы образуетс раструб, а на заднем - трехгранник. Если диаметр цилиндрического участка больше 0,,, то при прошивке стенка его раскатываетс недостаточно, вследствие чего диаметр гильзы на концах оказьтаетс меньшим, чем в средней ее части, происходит ут жка, что может привести к застреванию оправки в гильзе. При длине цилиндрического участка меньше 0,3 j а не обеспечиваетс достаточна жесткость концов заготовки, вследствие чего при прошивке на переднем конце также образуетс раструб, а на заднем - трехгранник . Длина цилиндрического участка принимаетс тем больше, чем больше его диаметр , т.е. чем меньше толщина стенки. Таким образом обеспечиваетс достаточна жесткость конца. Однако изготавливать цилиндрический участок длиннее 1,75 нецелесообразно , поскольку зто ведет к дополнительным затратам, а допольштельного эффекта уже не дает. Если угол при вед)шине конусного участка больше 120°, это вызывает слишком резкое нарастание величины попереч1ЮЙ раскатки при прошивке этого участка, что приводит к отрыву щшиндрического участка в процессе прошивки. Уменьшение же этого угла ниже 60° уже не дает положительного эффекта, вл етс более трудоемким и поэтому нецелесообразным. В табдице приведены соотношени размеров цилиндрических и ко шческих участков центровочных углублений заготовки и толщина стенки Прошитых гильз, сочетание которых обеспечивает получе1ше гильз посто нного по всей длш1е диаметра без раструбов, граненности, ут жки и разрывов-. Другие сочетани размеров приводили к по влению хот бы одного из перечисленных дефектов. Тех1тческим преимуществом предлагаемой заготовки вл етс улучше1ше качества гильз за счет устранешш дефектов наружной внутренней поверхностей и обеспечение возможности получени тонкостенных гильз на рехвалковом прошивном стане, т.е. расширеие его технологических возможностей. Предагаема заготовка позвол ет реализовать премущества трехвалкового стана при изготоветш тонкостенных труб из малопластичных талей и сплавов, а также при установке го в составе трубопрокатного агрегата, где ребуетс тонкостенна гильза, например с авоматстаном . Экономи капитальных вложений за счет сключени из состава ТПА двухвалкового аскатного стана косой прокатки составит 94 тыс. руб., а годовой экономический ффект с учетом окупаемости оборудовани 7 тыс. руб.The invention relates to the processing of metals by pressure and can be used when flashing on a three-roll mill for oblique rolling thin-walled sleeves with an outer diameter to wall thickness ratio 11-27 When piercing billets in a two-roll mill for oblique rolling, a stress condition occurs in the two-roll mill of oblique rolling, which characterizes with the presence of at least two main tensile stresses. As a result, when flashing blanks of low-plastic steels, such as high-alloyed, metal is destroyed in the axial zone, because of which cracks and tears form on the inner surface of the sleeve, the sleeve rejects. In addition, the friction of the billet against the guide rulers leads to cuts and gaps on the outer surface of the sleeve, which also reduces the quality of the pipes, even in the absence of destruction of the axial zone. When flashing blanks in a three-roll piercing mill, the stress state scheme is more favorable and the metal does not break before the toe of the mandrel, which ensures that the sleeves with a high-quality B11 lining surface. In addition, the firmware in the three-roll mill also provides a higher quality of the outer surface, since there is no directional tool for the friction line 1. Known tubular billet in the form of a cylindrical body, in which a centering orifice with a diameter and depth equal to 0.2-0.22 of the billet diameter is 2 at the front end, however, when piercing from it on a three-roll mill sleeves with the ratio of diameter to wall 11 at the front At the end, an area with an outer diameter significantly (up to 50%) larger than the outer diameter of the sleeve in its middle part, the so-called socket, is formed. The larger the ratio (Jp / 5p, the presence of the socket prevents deformation of the liner at subsequent mills of the pipe-rolling unit (TPA). The triangle forms a triangular socket on the back of the sleeves. rotation of the liner and its normal exit from the deformation zone of the three-roll mill, i.e., in fact, to the breakdown of the flashing process. A liner with a trihedron at the end cannot be extracted from the mill in the normal way, nor can it be deformed TPD walls. If the technological conditions require a thin cartridge liner, first, a three-roll piercing mill from this billet is used to pierce the liner with the ratio d lSfSJl, and then roll this liner on the additionally established oblique rolling mill to the required value c) d | 5 (- The closest in technical essence to the present invention is a billet comprising a cylindrical body with centering cone-cylindrical recesses at the front and rear ends. Depth h 10-15 mm, diameter J c 10-60 mm. In relation to the most massive workpieces with a diameter d of 100-200 mm, this will be, b (0: 05-0.075) dy, c- (0.05-0.3) 3 13. However, due to the small diameter of the recess, i.e. a large wall thickness of the cylindrical part and a lack of its length when the billet is pierced on a three-roll mill, a large transverse unrolling of the front and rear ends occurs, which leads to the formation of a socket at the front end of the sleeve and the trihedron at the rear. The purpose of the invention is to provide firmware for liners with a ratio of the diameter to the wall thickness of 11-27 on three-four mills. The goal is achieved by the fact that the TT is prepared for a screw firmware containing a cylindrical body with centering-conical-cylindrical recesses at the front and rear ends, the diameter of the cylindrical section of the centering recess is 0.8-0.95, and its length is 0.3 -1.75 of the diameter of the workpiece, the angle at the apex of the cone being 60-120 °. Such a blank allows a high-quality thin-walled sleeve to be produced by screw-through without additional rolling. The drawing shows a pipe blank. The blank contains a cylindrical body 1 with centering recesses at the front and rear ends, each consisting of a cylindrical section 2, bounded by lines b and a b and having a diameter of 0.8-0.950d and a length h of 0.3-1, 75 d and the conical section 3, bounded by straight linear generators of Lc and Lc with an angle at the apex of the cone equal to 1p 1010. The joints between the cylindrical and nightmare sections, as well as the top of the cone, are smoothed by circular arcs. The rear end of the workpiece is similar to the front. The cylindrical portions 2 create rigid ends that interfere with the formation of the socket at the front end and the trihedron at the rear end of the sleeve. The wall thickness of the cylindrical section must be such that when the workpiece is compressed, the amount of transverse rolling does not exceed the expansion of the liner in its middle part, and the length of the cylindrical section must ensure sufficient rigidity of the end for a given wall thickness of this section. Conical recesses are necessary in order to ensure smooth growth at the front and at the rear end to kill the strain, and thus prevent the cylindrical section of the centering recess or at least the transverse gaps of the BOB and defects at the junction from the cylindrical section. to the solid body of the workpiece. Sections 3 can have both linear generators of b c and b c and curvilinear, for example, made by arcs bpc b bc c. This form of the generatrix of the section also ensures a smooth increase or decrease in the deformation and may be more practical for pressing the centering of the blanks. The proposed limits for the length and diameter of the cylindrical section and the angle at the vertices of the conical section are established experimentally. A three-roll mill having rolls with a diameter of 240 mm in a pinch with an angle and output cones of 3 ° 30 produced heated to 1200 ° C billets with a diameter of 60 mm at feed angles of 8, rolling 7 °, rotation speed of 70 rpm, on mandrels with a diameter of 45-56 m Rolled 3-5 samples of each option. The liners with diameters of 60-70 mm were obtained with the ratio rl5f 10-27. The billets had centering recesses at the front and rear ends with a diameter of 6, 18, 30, 42, 48, 51, 54, and 57 mm, which is respectively 0, 0, 0, 0, 0, 0.8 Jj; 0.85 dj; 0 ,, 0 ,. The length of the cylindrical section was 10, 15, 18, 30, 45, 60, 75, 90, 105 and 120 mm, which in fractions of the diameter of the workpiece was 0.17; 0.25; 0.3; 0.5; 0.75; 1.0; 1.25; , 1.5; 1.75 and 2. Workpieces are also rolled by the angle of taper of the conical section of the centering bore 30, 60, 90, 120, 150, and 180 °. The influence of the internal diameter and the length of the thickened sections, as well as. the angle at the top of the conical section was expressed as follows. If the diameter of the cylindrical section of the recess is less than 0.8 4 l j. When the firmware is inserted, there is an excessive rolling of the diameter, as a result of which a socket is formed at the front end of the sleeve, and a trihedron is formed at the rear end. If the diameter of the cylindrical section is greater than 0 ,, then when it is pierced, the wall does not roll out enough, as a result of which the diameter of the sleeve at the ends is smaller than in its middle part, weighting occurs, which can lead to the mandrel being stuck in the sleeve. When the length of the cylindrical section is less than 0.3 j, a sufficient rigidity of the ends of the workpiece is not provided, as a result, when flashing, a socket is formed at the front end, and a trihedron is formed at the rear end. The length of the cylindrical portion is taken the larger, the larger its diameter, i.e. the smaller the wall thickness. Thus, sufficient end stiffness is ensured. However, it is impractical to produce a cylindrical section longer than 1.75, since this leads to additional costs, and does not provide an additional small-scale effect. If the angle of the tire of the tapered section is more than 120 °, this causes a too sharp increase in the value of the transverse rolling during the firmware of this section, which leads to the detachment of the axle section during the firmware process. Reducing this angle below 60 ° is no longer a positive effect, is more time consuming and therefore impractical. The table shows the ratios of the sizes of cylindrical and Koshich sections of the centering recesses of the billet and the wall thickness of the stitched sleeves, the combination of which ensures better sleeves of a constant diameter throughout the entire length without sockets, faceted, tightening and tearing. Other combinations of sizes resulted in at least one of the listed defects. The technical advantage of the proposed billet is the improved quality of the sleeves due to the elimination of defects on the outer inner surface and the possibility of obtaining thin-walled sleeves on a rehwal piercing mill, i.e. expansion of its technological capabilities. The workpiece can be used to realize the benefits of a three-roll mill when fabricating thin-walled pipes from low-plastic hoists and alloys, as well as when installing it in a tube-rolling unit where a thin-walled sleeve is needed, for example, with automatic mat. The economy of capital investments due to the exclusion from the TPA of a twin-roll askatny mill for oblique rolling will amount to 94 thousand rubles, and the annual economic effect, taking into account the payback of equipment, will be 7 thousand rubles.