Изобретение относитс к разделению многокомпонентных смесей путем противоточного мае со обмена м.жду га зом .(паром) и жидкостью, склонной к пенообразованию. Изобретение может быть использовано на установках комплексной подготовки природного газа и на газоперерабатывающих заводах, например, при стабилизации газового конденсата , регенерации абсорбента (гликолёй ) и др. Известен способ разделени многокомпонентных смесей в ректификационной колонне, включающий разделение жидкостного потока на питание и холодное орошение с вьшетриванием из него газов путем сброса давлени lj Недостатком этого способа вл етс значительный унос высококип щих компонентов с парами верха колонны за счет увеличени их количества, так как к парам отпарки в колонне добавл ютс газы выветривани из потока холодного орошени после erg нагрева и выравнивани давлени , при 1Чем перепад давлени между давлением в верхней части колонны и давлением в трубопроводе подачи увеличиваетс на величину гидра:влического сопротив лени в теплообменном устройстве. При этом процессы выветривани , выравнивани давлений и массообмена проход т одновременно на верхней контактной ступени, что приводит к дополнительному пенообразованию растворов, а следовательно, и к уносу высококип щих компонентов, что в конечном итоге приводит к снижению эффективности процесса разделени . Цель изобретени - повышение эффективности процесса путем снижени уноса жидкости с уход щим газом за счет уменьшен и ценообразовани в момент контакта потока холодного орошени и уход щих- газов Поставленна цель достигаетс тем что согласно способу разделени многокомпонентых смесей в ректификацион ной колонне, включающему разделение жидкостного потока на питание и холодное орошение, тепломассообмен между уход щим газом и пртоком холод ного орошени с выветриванием из него газов путем сброса давлени , после вьгоетривани потока холодного орошени осуществл ют его теплообмен с уход щим с верха ректификационной колонны газом, а затем провод т его дополнительное вьгоетривание,при это1 сброс давлен,и при выветривании и дополнительном выветривании осуществл ют до давлени уход щего газа перед контактом потока холодного орошени с этим газом. На чертеже схематически изображено осуществление предлагаемого способа . Исходную многокомпонентную жидкую смесь, подаваемую .по линии 1 в массообменную противоточную колонну 2, дел т на .два потока, один из которых после предварительного подогрева в теплообменнике -3 по линии 4 подают на питание колонны, а другой по линии 5 подают на верх колонны 2 в качестве холодного.орошени . Перед массообменом между потоком холодного орошени и газом (паром), который провод на массообменном устройстве 6, поток холодного орошени выветривают сбросом давлени до давлени уход щего газа (пара) в вьшетривателе 7, затем осущаствл ют теплообмен между потоком холодного орошени и уход щим газом в теплообменном устройстве 8, при этом происходит выравнивание температур потока орошени и уход щих газов, после чего hoTOK орошени .дополнительно выветривают в выветривателе 9. При необходимости процессы выветривани и теплообмена до массообмена могут повтор тьс . Предлагаемый способ разделени многокомпонентных смесей позвол ет достичь в массообменных аппаратах, осуществл ющих этот способ, предварительного выравнивани давлений, температуры и частично состава газа (пара) в месте контакта потока орошени и газа (пара), что существенно снижает пенообразование, предотвращает унос дорогосто щей жидкости, например гликолей, и позвол ет тем самым повьгсить эффективность цроцесса разделени и производительность аппаратов , осуществл ющих предлагаемый способ. Пример 1. Расход исходной смеси (насьш1енный ДЭГ) 25 м/ч. Давление процесса 0,65 - 0,70 кгс/сы . Давление в трубопроводе подачи смеси 3 кгс/см. Температура НДЭГа, подаваемого на холодное орошение - 15-16°С. Температура НДЭГа, подаваемого на орошение после предваритель ного нагрева - 20-40 С. Температура НДЭГа, подаваемого на питание IZS-ISO C . Температура верха колонны (уход щих паров) 65-70 С. Температура низа колонны 160-168°С. Расход НДЭГа на холодное орошение верха колоннь 0,9 м/ч. Концентраци насыщенного ДЭГа 96,0 - 97,4 мас.%. Концентраци регенерированного ДЭГа 99 ,2-99,4 мас.%. Унос ДЭГа с парами верха колонны 0,37-0,53 мас.%, что в пересчете на 1000 ст.м обрабатываемого газа 2-3,4. Пример 2. Исходную многоком понентную жидкую смесь при давлении 5 ата, температуре 15°С в количестве 25 , состо щую из диэтиленгликол 96 вес.%, воды 4 вес.% и содержащую растворенного углеводородного газа и примесей м/ч, дел т на два потока: холодное орошение в количестве 5 м/ч при 15 С и питание в количестве 20 , которое подогревают до 125 С.,Поток х лодного -орошени вьшетривают при те пературе 15°С сбросом давлени с 5 до 0,2 ата, при этом вьщел етс 3 м/ч газа, затем поток холодного орошени нагревают при давлении 0,2 ата потоком уход щего пара (газа ) до 65 С, после чего вьюетривают. При этом вьтетривании выдел ютс дополнительно пары воды в количестве 450 м/ч, после чего поток холодного орошени подают на массообмен . Предлагаемый способ по сравнению с известньм позвол ет уменьшить унос жидкости с парами, что дает возможность увеличить производительность массообменных аппаратов в 1,5-2 раза. Предлагаемый способ разделени многокомпонентных смесей испытан в процессе регенерации жидкого абсорбента влаги (диэтиленгликол ). При регенерации диэтиленгликол производительность ре генерационной колонны увеличена в 2 раза при снижении уноса абсорбента с 6 до 2-3,4 в пересчете на 1000 ст.м обрабатываемого газа. Экономический эффект от применени предлагаемого способа составл ет 400,14 тыс. руб.