DK142227B - Fremgangsmåde til fjernelse af sure gasser fra gasformige blandinger. - Google Patents

Description

(®V

\Ra/ (11) FREMLÆGGELSESSKRIFT 142227 i κι κκ a D (51) Int. Cl.3 B 01 D 53/18 DANMARK c io k 1/12 §(21) Ansøgning nr. 5385/66 (22) Indleveret den 18« Okt. 19·66 (24) Løbedag 18. Okt. 1966 (44) Ansøgningen fremlagt og fremlaeggelsesslcriftet offentliggjort dån 29· Ββρ. 1 9θ0 DIREKTORATET FOR , _ t PATENT-OG VAREMÆRKEVÆSENET (30) Prioritet began« fra den

19. okt. 1965* 44158/65, GB

(71) POWER-GAS LIMITED, Power-Gas House, 8 Baker Street, London,

WlM IDA, GB.

(72) Opfinder: Harry Thirkell, 17 North Wood, Acklam, Middlesbrough,

Yorkshire, GB.

(74) Fuldmægtig under sagens behandling:

Ingeniørfirmaet Budde, Schou & Co.

(54) Fremgangsmåde til fjernelse af sure gasser fra gasformige blarr* dinger.

Den foreliggende opfindelse angår en fremgangsmåde til fjernelse af sure gasser, såsom carbondioxid og hydrogensulfid, fra gasformige blandinger, og den er især anvendelig til opnåelse af en renset, gasformig blanding, som har en lav koncentration af sur gas eller sure gasser.

Den foreliggende opfindelse er en forbedring ved· kendte metoder, ved hvilke den gasformige blanding skrubbes med en absorptionsvæske i en absorber, i hvilken de sure gasser f jernes, idet den,fbrug*-te" væske, som forlader absorberen, og som indeholder de sure gasser opløst, føres til en regenerator, i hvilken væsken opvarmes og afdri-ves med damp, hvilket medfører regenereringen af væsken og udviklingen af carbondioxid eller hydrogensulfid eller begge dele fra væsken.

2 142227

Fremgangsmåden ifølge opfindelsen er ejendommelig ved, at den gasformige blanding føres gennem en første absorptionszone i kontakt med en første absorptionsopløsning, som omfatter en varm, vandig opløsning af et ikke-flygtigt, sure gasser absorberende reagens, såsom kaliumearbonat eller trikaliumphosphat, og et flygtigt sure gasser absorberende reagens, såsom monoethanolamin eller diethanolamin, til fjernelse af en hovedpart af de sure gasser, at den dannede gasformige blanding føres gennem en anden absorptionszone i kontakt med en anden absorptionsopløsning, som omfatter en afkølet, vandig opløsning af det samme flygtige reagens, som er til stede i den første absorptionsopløsning, til fjernelse i det væsentlige af de resterende sure gasser fra den gasformige blanding, at den brugte opløsning, som indeholder sure gasser opløst i sig, føres fra den anden absorptionszone til en anden regenereringszone, at en strøm af damp føres ind i den anden regenereringszone i kontakt med den brugte, vandige opløsning af det flygtige reagens til afdrivning af de sure gasser, at afdrivningsdampen fra den anden regenereringszone udtages, at den brugte opløsning, som indeholder sure gasser opløst i sig, føres fra den første absorptionszone til en første regenereringszone, at den afdrivningsdamp, som er udtaget fra den anden regenereringszone, føres ind i den første regenereringszone i kontakt med den brugte, vandige opløsning af det ikke-flygtige reagens og det flygtige reagens til afdrivning af de sure gasser, at de regenererede opløsninger føres tilbage fra deres respektive regenereringszoner til deres respektive absorptionszoner, at strømmen af afdrivningsdamp til hver regenereringszone reguleres, og at det flygtige reagens, som føres over med den blanding af damp og udviklede sure gasser, som i det mindste forlader den første regenereringszone, genvindes, således at koncentrationerne af det flygtige reagens i de regenererede opløsninger, som kommer ind i den første og i den anden absorptionszone, holdes i det væsentlige konstant, I det engelske patentskrift nr. 870.895 er der beskrevet en metode til behandling af en gasblanding til fjernelse af en sur forurening, men der er ikke tale om regulering af dampgennemstrømningen i kombination med genvinding og tilbageføring af flygtigt reagens til konstantholdelse af koncentrationerne deraf. Det angives således blot, at der kan ledes frisk vand til regeneratorerne til opretholdelse af koncentrationerne af de pågældende opløsninger.

I - 3 142227

Den væsentligste fordel, som opnås ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen i forhold til den omtalte, kendte teknik, består i opnåelsen af et ganske særligt nøjagtigt og effektivt reguleringsresultat, således at det i modsætning til den kendte metode bliver let at regulere koncentrationen af det flygtige reagens.

Den afdrivningsdamp, som udtages fra den anden regenereringszone, og som kommer ind i den første regenereringszone, bearer de sure gasser, som er udviklet i den anden regenereringszone, med sig.

Den gasformige blanding føres gennem den første og den anden absorptionszone, fortrinsvis i modstrøm med strømmen af de regenererede absorptionsopløsninger, og afdrivningsdampen føres gennem den anden og den første regenereringszone, fortrinsvis i modstrøm med strømmen af de brugte absorptionsopløsninger.

Når den første og den anden absorptionszone er underkastet overatmosfærisk tryk, holdes den første og den anden regenereringszone under i det væsentlige reduceret tryk.

I den anden regenereringszone vil noget af det flygtige reagens, som indeholdes i absorptionsopløsningen, føres væk med afdrivningsdampen og vil føres med den udtagne afdrivningsdamp ind i den første regenereringszone, hvor det vil blive absorberet af den vandige opløsning af det ikke-flygtige og det flygtige reagens.

I den første absorptionszone vil noget af det flygtige reagens, som er indeholdt i absorptionsopløsningen, føres vade med den varme, gasformige blanding og vil føres med denne gasformige blanding ind i den anden absorptionszone, hvor det vil blive absorberet af den afkølede, vandige opløsning af det flygtige reagens.

Noget af det flygtige reagens afdrives således fra absorptionsopløsningen i den anden regenereringszone og genabsorberes af absorptionsopløsningen i den anden absorptionszone. Til opnåelse af god drif'tydelse er det ønskeligt, at koncentrationerne af det flygtige reagens i de regenererede opløsninger, som kommer ind i den første og den anden absorptionszone, holdes i det væsentlige konstante. Dette kræver regulering af strømmen af afdrivningsdamp til hver regenereringszone og genvinding af det flygtige reagens, som føres over med den blanding af damp og udviklede sure gasser, som i det mindste forlader den første regenereringszone.

Strømmen af afdrivningsdamp til den anden regenereringszone holdes Ifølge opfindelsen til opnåelse af et godt resultat i praksis fortrinsvis på den mindst mulige mængde, som er nødvendig til til- 4 142227 fredsstillende regenerering af den brugte absorptionsopløsning, som kommer ind i den anden regenereringszone. I det tilfælde, hvor den afdrivningsdamp, som er nødvendig i den første regenereringszone, er væsentlig større end den, som er nødvendig i den anden regenereringszone, er det ifølge opfindelsen fordelagtigt at tilvejebringe den yderligere damp, som kommer ind i den første regenereringszone, ved hjælp af en koger- eller opvarmningsslange, som opvarmes ved hjælp af damp eller et andet varmt, fluidt medium, hvilken slange er forbundet med den første regenereringszone, således at fortynding af absorptionsopløsningen i den første regenereringszone på grund af kondensation af damp, som kommer ind fra den anden regenererings-zone, undgås.

Afdrivningsdamp til den anden regenereringszone kan tilvejebringes ved hjælp af en koger, som er forbundet med den anden regenereringszone, og som er opvarmet ved hjælp af damp eller et andet varmt, fluidt medium, f.eks. en varm, gasformig blanding under tryk og mættet med vanddamp, såsom den, der føres ind i den første absorptionszone. ·

Den blanding af damp og udviklede sure gasser, som forlader den første regenereringszone, og som bærer noget af det flygtige reagens med sig, føres til en køler/kondensator, i hvilken gasserne afkøles, og kondensatet, som indeholder det overførte, flygtige reagens, kondenseres ud. Kondensatet skilles fra de afkølede, sure gasser i en separator/akkumulator. I det tilfælde, hvor det flygtige reagens f.eks. er diethanolamin, føres kondensatet fra separator/akkumulatoren ind i den regenererede opløsning, som forlader den første regenereringszone, enten ved, at det føres som tilbageløb til toppen af den første regenereringszone, eller til bunden af den første regenereringszone .

I det tilfælde, hvor det drejer sig om et mere flygtigt reagens, såsom monoethanolamin, kan en del af eller alt kondensatet fra separator/akkumulatoren føres til en kondensatkoger, i hvilken en hovedpart fordampes, og dampen, som indeholder en hovedpart af det flygtige reagens, føres ind i den anden regenereringszone, og det udstrømmende kondensat, som indeholder en mindre part af det flygtige reagens, føres ind i den regenererede opløsning, som forlader den første regenereringszone. Alternativt kan den blanding af damp og udviklede sure gasser indeholdende noget flygtigt reagens, som udtages fra den anden regenereringszone, føres til en beholder, i 5 142227 hvilken den skrubbes med noget af eller alt kondensatet fra separator/ akkumulatoren, for at absorbere det flygtige reagens i kondensatet.

Den blanding af damp og udviklede sure gasser, som forlader beholderen, føres ind i den første regenereringszone, og det kondensat, som forlader beholderen, føres ind i den regenererede opløsning, som forlader den anden regenereringszone. En sidestrøm af. den regenererede opløsning, som forlader den anden regenereringszone, udtages derefter hen-sigsmæssigt ifølge opfindelsen og føres ind i den regenererede opløsning, som forlader den første regenereringszone, således at koncentrationerne af det flygtige reagens i de regenererede opløsninger, som kommer ind i den første og i den anden absorptionszone, holdes i det væsentlige konstant.

Der kan foretages en kondensataftapning fra det kondensat, som skilles fra de sure gasser, for at opretholde en kondensatbalance over anlægget som helhed.

Til opspædning' for tab af det flygtige reagens i den rensede gasblanding og i de fraskilte sure gasser kan der tilsættes frisk flygtigt reagens til den afkølede, regenererede absorptionsopløsning, som kommer ind i den anden absorptionszone.

Der kan ifølge opfindelsen opnås varmebesparelser ved for-varmning før regenerering af den brugte absorptionsopløsning, som forlader den anden absorptionszone, ifølge opfindelsen fordelagtigt ved indirekte varmeudveksling med den varme, regenererede absorptionsopløsning, som forlader den anden regenereringszone, eller med den varme, brugte absorptionsopløsning, som forlader den første absorptionszone, eller med den varme, regenererede absorptionsopløsning, som forlader den første regenereringszone.

I det tilfælde, hvor kogeren i den anden regenereringszone opvarmes ved hjælp af en varm, gasformig blanding under tryk og mættet med vanddamp, såsom den, der føres ind i den første absorptionszone, og hvor ligeledes temperaturen af den gasformige blanding, som forlader kogeren, er højere end temperaturen af den brugte absorptionsopløsning, som forlader den anden absorptionszone, kan ifølge opfindelsen hensigtsmæssigt den brugte absorptionsopløsning forvarmes ved direkte varmeudveksling med den gasformige blanding, som forlader kogeren.

Den varme, regenererede absorptionsopløsning, som forlader den anden regenereringszone, afkøles ved indirekte varmeudveksling med et kølemedium, såsom vand eller luft, før den kommer ind i den anden absorptionszone, for at reducere damptrykket af de sure gasser i ligevægt med opløsningen.

6 142227

Den gasformige blanding, som forlader den første absorptionszone, kan ifølge opfindelsen med fordel afkøles ved indirekte varmeudveksling med et afkølingsmedium, såsom vand eller luft, før den kommer ind i den anden absorptionszone, for at opnå en lavere temperatur af den brugte anden absorptionsopløsning, som forlader den anden absorptionszone, og hermed et lavere indhold af de sure gasser i den rensede, gasformige blanding, som forlader den anden absorptionszone. Dette opnås bedst ved anvendelse af adskilte beholdere, som indeholder den første og den anden absorptionszone, og ved at anvende en køler uden for beholderne. Den samme afkølingsvirkning kan imidlertid opnås ved anbringelse af en køleslange eller køleslanger i rummet under den anden absorptionszone og over væskeopsamlingsbakken for den brugte anden absorptionsopløsning, hvor den første og den anden absorptionszone er indeholdt i en enkelt absorptionsbeholder.

Den absorptionsopløsning, som kommer ind i den første absorptionszone, har fortrinsvis en større koncentration af et ikke-flygtigt reagens og en mindre koncentration af et flygtigt reagens.

I det tilfælde, hvor det ikke-flygtige reagens er kaliumcarbonat, og det flygtige reagens er monoethanolamin eller diethanolamin, kan den absorptionsopløsning, som kommer ind i den første absorptionszone, indeholde fra 5 til 40 vægtprocent kaliumcarbonat og fra 1 til 20 vægtprocent af aminen, og fortrinsvis fra JO til 35 vægtprocent kaliumcarbonat og fra 2 til 6 vægtprocent af aminen. Den absorptionsopløsning, som kommer ind i den anden absorptionszone, kan indeholde fra 5 til 30 vægtprocent af aminen.

I overensstemmelse med det ovenfor anførte er det i praksis ifølge opfindelsen hensigtsmæssigt, at den første absorptionsopløsning omfatter kaliumcarbonat eller trikaliumphosphat som det ikke--flygtige reagens og mono- eller diethanolamin som det flygtige reagens, og at den anden absorptionsopløsning omfatter mono- eller diethanolamin. Ligeledes er det ved opfindelsens praktiske udøvelse hensigtsmæssigt, at den første absorptionsopløsning har en større koncentration af det ikke-flygtige reagens og en mindre koncentration af det flygtige reagens. Fremdeles er det ifølge opfindelsen at foretrække, at den første absorptionsopløsning omfatter fra 5 til 40 vægtprocent kaliumcarbonat og fra 1 til 20 vægtprocent mono- eller diethanolamin, eller at den første absorptionsopløsning omfatter fra 30 til 35 vægtprocent kaliumcarbonat og fra 2 til 6 vægtprocent af aminen, eller at den anden absorptionsopløsning omfatter fra 5 til 30 vægtprocent mono- eller diethanolamin.

7 142227

Ved udførelse af processen vil noget af absorptionsopløsningen i den første absorptionszone, hvilken absorptionsopløsning indeholder et ikke-flygtigt reagens, føres over i den anden absorptionszone ved indblanding i den gasformige blanding, således at opløsningen af det flygtige reagens i den anden absorptionszone forurenes med det ikke-flygtige reagens. Også en del af den brugte absorptionsopløsning, som indeholder det ikke-flygtige reagens, og som kommer ind i den første regenereringszone, vil føres over i køler/ kondensatoren ved indblanding i de udviklede sure gasser og i den indblæste damp og derefter føres tilbage via separator/akkumulatoren ind i den regenererede opløsning, som forlader den første regenereringszone. Hvis det ønskes at forebygge opbygning af det ikke-flygtige reagens i den absorptionsopløsning, som kommer ind i den anden absorptionszone, kan ifølge opfindelsen en sidestrøm af den regenererede opløsning, som forlader den anden regenereringszone, udtages og føres til en koger, som opvarmes ved hjælp af damp eller et andet varmt, fluidt medium, og i hvilken en hovedpart af opløsningen fordampes, og dampen, som indeholder en hovedpart af det flygtige reagens, føres ind i den anden regenereringszone, og den tilbageblivende væske, som indeholder det ikke-flygtige reagens og en mindre part af det flygtige reagens, føres til den regenereringsopløsning, som forlader den første regenereringszone. Et sådant arrangement med isoleret sidestrøm og koger er især egnet i det tilfælde, hvor der anvendes et mere flygtigt reagens, såsom monoethanol-amin. Alternativt kan en sidestrøm af den regenererede opløsning, som forlader den anden regenereringszone, udtages og føres direkte ind i den regenererede opløsning, som forlader den første regenereringszone, uden at passere gennem en koger.

Det er kendt, at når et flygtigt reagens, såsom monoethanol-amin eller diethanolamin, sættes til en vandig opløsning af et ikke-flygtigt reagens, såsom kaliumearbonat, forøges aktiviteten af opløsningen med hensyn til absorption af sure gasser betydeligt.

Den anden regenereringszone kan holdes ved et tryk, som er højere end trykket i den første regenereringszone, ved regulering af trykket af afdrivningsdampen og af de sure gasser, som udtages fra den anden regenereringszone, ved hjælp af en trykreguleringsventil, for at opnå en højere grad af regenerering af den vandige opløsning af det flygtige reagens i den anden absorptionszone. Por at opnå varmebesparelser kan den varme, regenererede opløsning, 8 142227 som forlader den anden regenereringszone, i dette tilfælde føres til en beholder, som udluftes til den første regenereringszone, således at der udvikles damp i denne beholder fra den varme, regenererede opløsning, hvilken damp føres ind i den første regenereringszone. Den varme, regenererede opløsning, som forlader beholderen, og som er delvis afkølet gennem udviklingen af damp, afkøles derefter yderligere ved indirekte varmeudveksling, og den afkølede opløsning føres til den anden absorptionszone. Den damp, som er udviklet fra den varme, regenererede opløsning, som forlader den anden regenereringszone i beholderen, kan skrubbes med en del af eller alt kondensatet fra separator/akkumulatoren, enten i den samme eller i en særskilt beholder, for i kondensatet at absorbere det flygtige reagens, som indeholdes i den udviklede damp. Det fraflydende kondensat føres ind i den regenererede opløsning, som forlader den anden regenereringszone.

Hvis en gasformig blanding, som indeholder sure gasser, skal behandles til tilvejebringelse af en renset gasformig blanding, som indeholder en lav koncentration, f.eks. 0,2 rumfangsprocent eller mindre, af sure gasser, kan den her omhandlede fremgangsmåde være fordelagtig i forhold til kendte fremgangsmåder, da kapitaludgifterne til udstyret kan reduceres, og da den ydre opvarmning, som kræves til tilvejebringelse af afdrivningsdamp, ligeledes kan reduceres.

Den første og den anden absorptionszone kan indeholdes i adskilte absorptionsbeholdere eller i en enkelt absorptionsbeholder.

De kan hensigtsmæssigt indeholdes i en enkelt absorptionsbeholder, som omfatter en nedre, større del, som er adskilt fra en øvre, mindre del ved hjælp af en væskeopsamlingsbakke, som er udstyret med en central røråbning, hvorover der er anbragt en hætte. Den første absorptionszone indeholdes i den nedre, større del af beholderen, og den anden absorptionszone indeholdes i den øvre, mindre del af beholderen, idet hver absorptionszone omfatter én eller flere zoner af pakningsmateriale, såsom kontaktringe, eller et antal bunde af klokkeeller si-type.

Den første og den anden regenereringszone kan indeholdes i særskilte regeneratorbeholdere eller i det tilfælde, hvor trykket i regenereringszoneme er i det væsentlige det samme, i en enkelt regeneratorbeholder. I sidstnævnte tilfælde kan de hensigtsmæssigt indeholdes i en enkelt regeneratorbeholder, som omfatter en øvre, større del, som er adskilt fra en nedre, mindre del ved hjælp af en væskeopsamlingsbakke, som er udstyret med en central røråbning, hvorover der er anbragt en hætte. Den første regenereringszone indeholdes i den øvre, større del af beholderen, og den anden regenere- 9 142227 ringszone indeholdes i den nedre, mindre del af beholderen, og hver regenereringszone omfatter én eller flere zoner af pakningsmateriale, såsom kontaktringe, eller et antal bunde af klokke- eller si-typen.

Den nedre del af den nedre, mindre del af beholderen er udstyret med en væskeopsamlingsbakke med en central røråbning, og er forbundet med en koger. Der kan også anvendes en koger eller en opvarmningsslange til den væske, som samler sig på den væskeopsamlingsbakke, som skiller den nedre, mindre del fra den øvre, større del af beholderen.

Den foreliggende opfindelse vil herefter blive yderligere beskrevet ved hjælp af eksempler under henvisning til tegningen, på hvilken fig. 1 er et strømskema for én udførelsesform for den foreliggende opfindelse, fig. 2 er et strømskema for en anden udførelsesform for den foreliggende opfindelse, fig. 2 er et strømskema for en tredje udførelsesform for den foreliggende opfindelse, fig. 4 er et strømskema for en fjerde udførelsesform for den foreliggende opfindelse, og fig. 5 er et strømskema for en femte udførelsesform for den foreliggende opfindelse.

I hvert af de ovenfor nævnte strømskemaer for de forskellige udførelsesformer for den foreliggende opfindelse betegner samme tal samme dele.

Med henvisning til fig. 1 består en absorptionsbeholder af en nedre, større del, som er adskilt fra en øvre, mindre del ved hjælp af en væskeopsamlingsbakke 2, som er udstyret med en central røråbning ~5> hvorover der er anbragt en hætte 4. En første absorptionszone 5 indeholdes i den nedre større del af beholderen, og en anden absorptionszone 6 indeholdes i den øvre, mindre del af beholderen, og hver absorptionszone omfatter pakningsmateriale, såsom kontaktringe.

Den gasformige blanding, som indeholder de sure gasser, kommer ind nær ved bunden af den nedre, større del af beholderen gennem en ledning 7 og passerer opad gennem den første absorptionszone 5 i modstrøm med en strøm af en varm, vandig opløsning af et ikke--flygtigt reagens, såsom kaliumcarbonat eller trikaliumphosphat, og et flygtigt reagens, såsom monoethanolamin eller diethanolamin, som herefter kaldes den første absorptionsopløsning, hvilken opløsning indføres nær toppen af den nedre, større del af beholderen gennem en 10 142227 ledning 8 og en sprøjteanordning 9- Den gasformige blanding passerer sammen med en del af det flygtige reagens., som er fordampet fra den første absorptionsopløsning, gennem røret 3 i væskeopsamlingsbakken 2 og passerer opad gennem den anden absorptionszone 6 i modstrøm med en strøm af en afkølet, vandig opløsning af det flygtige reagens, som herefter kaldes den anden absorptionsopløsning, hvilken opløsning indføres nær toppen af den øvre, mindre del af beholderen gennem en ledning 10 og en sprøjteanordning 11. En hovedpart af de sure gasser, som er.indeholdt i indgangsgasblandingen, fjernes ved absorption i den første absorptionsopløsning i den første absorptionszone, og i det væsentlige resten af de sure gasser i den gasformige blanding, som forlader den første absorptionszone, fjernes ved absorption i den anden absorptionsopløsning i den anden absorptionszone. Det flygtige reagens, som bæres væk med den varme gasformige blanding, som forlader den første absorptionszone, absorberes i den anden absorptionsopløsning i den anden absorptionszone.

Den gasformige blanding, som er renset for de sure gasser, forlader toppen af beholderen 1 gennem en ledning 12. Den brugte første absorptionsopløsning, som indeholder sure gasser opløst i sig, passerer ud ved bunden af beholderen 1 gennem en ledning 13 til opvarmningssiden af en indirekte varmeudveksler 14, og den brugte anden absorptionsopløsning, som indeholder sure gasser opløst i sig, passerer ud gennem et udløb i væggen i væskeopsamlingsbakken 3 og gennem en ledning 15 til afkølingssiden på varmeudveksleren 14.

En regeneratorbeholder 16 består af en øvre, større del, som er adskilt fra en nedre, mindre del ved hjælp af en væskeopsamlings-bakke 17, som er udstyret med en central røråbning 18, hvorover der er anbragt en hætte 19- En første regenereringszone 20 er indeholdt i den øvre, større del af beholderen, og en anden regenereringszone 21 er indeholdt i den nedre, mindre del af beholderen, og hver regenereringszone omfatter pakningsmateriale, såsom kontaktringe. Den nedre del af den nedre, mindre del af beholderen er udstyret med en væskeopsamlingsbakke 22 med en central røråbning 23, hvorover der er anbragt en hætte 24. Væskeopsamlingsbakken 22 er forbundet med en koger 26 gennem et udløb i sin væg og en ledning 25· Væskeopsamlingsbakken 17 er udstyret med en varmeslange 50, som opvarmes ved hjælp af et opvarmningsmedium, såsom damp, hvilket medium kommer ind gennem en ledning 51 og går ud gennem en ledning 52.

142227

Regenereret anden absorptionsopløsning passerer fra væskeopsamlingsbakken 22 gennem en ledning 25 til kogeren 26, som opvarmes ved hjælp af et opvarmningsmedium, såsom damp, som kommer ind gennem en ledning 28, passerer gennem opvarmningsrør 27 og går ud gennem en ledning 29· Damp, som dannes i kogeren, passerer gennem en ledning 30 ind i den nedre del af den nedre, mindre del af beholderen 16 og derefter opad gennem den anden regenereringszone 21 i modstrøm med en strøm af den brugte anden absorptionsopløsning, som er blevet opvarmet i varmeudveksleren 14, og som indføres nær toppen af den nedre, mindre del af beholderen gennem en ledning 31 og en sprøjteanordning 32. Denne afdrivningsdamp passerer derefter sammen med enhver del af den damp, som udvikles af den indkommende, opvarmede, brugte anden absorptionsopløsning, gennem røret 18 i væskeopsamlingsbakken 17 og opad gennem den første regenereringszone 20 i modstrøm med en strøm af brugt første absorptionsopløsning, som er blevet afkølet i varmeudveksleren l4, og som indføres nær toppen af den øvre, større del af beholderen gennem en ledning 33 og en sprøjteanordning 34.

Afdrivningdampen, som føres fra kogeren 26 ind i den anden regenereringszone, er fortrinsvis den mindst· mulige mængde, der kræves til tilfredsstillende regenerering af den brugte anden absorptionsopløsning, som kommer ind i den anden regenereringszone, og i dette tilfælde kan den damp, som udtages fra den anden regenereringszone sammen med al den damp, som er udviklet fra den indkommende, opvarmede, brugte anden absorptionsopløsning, være utilstrækkelig til tilfredsstillende regenerering af den brugte første absorptionsopløsning, som kommer ind i den første regenereringszone.

Den til tilfredsstillende regenerering af den brugte første absorptionsopløsning nødvendige yderligere damp kunne tilvejebringes ved forøgelse af strømmen af damp til den anden regenereringszone, men dette ville have den ulempe, at den første absorptionsopløsning i den første regenereringszone fortyndedes ved kondensation af den damp, som kommer ind fra den anden regenereringszone. For at undgå en sådan uønsket fortynding af den første absorptionsopløsning i den første regenereringszone holdes strømmen af afdrivningsdamp til den anden regenereringszone ved omtrent den mindst mulige mængde, der er nødvendig til tilfredsstillende regenerering af den brugte anden absorptionsopløsning, og den nødvendige supplerende damp til tilfredsstillende regenerering af den brugte første absorptionsopløsning tilvejebringes ved hjælp af opvarmningsslangen 50. Den damp, som udtages fra den anden regenereringszone, og som kommer ind i den første regenereringszone, bærer sure gasser, som er udviklet i den 12 142227 anden regenererings2one, og noget af det flygtige reagens, som er fordampet fra den anden absorptionsopløsning, med sig. Blandingen af de sure gasser med de sure gasser, som er udviklet i den første regenereringszone, og det flygtige reagens absorberes i den første absorptionsopløsning i den første regenereringszone. Den damp, som udtages fra den første regenereringszone forlader sammen med udviklede sure gasser og noget af det flygtige reagens, som er fordampet fra den første absorptionsopløsning, toppen af beholderen l6 gennem en ledning 4l og føres til en luftkølet køler/kondensator 42, i hvilken gasserne afkøles, og dampen kondenseres som kondensat. Kondensatet indeholder det flygtige reagens, som er båret væk med dampen, og udviklede sure gasser. Blandingen af afkølede sure gasser og kondensat passerer gennem en ledning 43 til en separator/akku-mulator 44, i hvilken kondensatet skilles fra de afkølede sure gasser. De afkølede sure gasser forlader toppen af beholderen 44 gennem en ledning 49. Kondensatet, som indeholder noget flygtigt reagens, forlader bunden af beholderen 44 gennem en ledning 45 og føres tilbage til den regenererede første absorptionsopløsning som tilbageløb til toppen af regeneratorbeholderen 16 gennem en sprøjteanordning 46. Ethvert overskud af kondensat udover det, som er nødvendig til opretholdelse af en kondensatbalance over anlægget som helhed, kan udtages gennem en ledning 47 og en reguleringsventil 48.

Den regenererede anden absorptionsopløsning passerer over et overfald 53 i kogeren 26 og gennem en ledning 54 til den nedre del af beholderen 16 under væskeopsamlingsbakken 22 og passerer ud fra bunden af beholderen gennem en ledning 35 til en køler 36, hvor den luftkøles. Den afkølede, regenererede anden absorptionsopløsning passerer gennem en ledning 37 til en pumpe 38j som afgiver den gennem ledningen 10 til den øvre, mindre del af absorptionsbeholderen 1. Den regenererede første absorptionsopløsning passerer ud gennem et udløb i væggen i væskeopsamlingsbakken 17 og gennem en ledning 39 til en pumpe 40, som afleverer den gennem ledningen 8 til den nedre, større del af absorptionsbeholderen 1.

Med henvisning til fig. 2 passerer den brugte første absorptionsopløsning ud ved bunden af absorptionsbeholderen 1 gennem ledningerne 13 og 33 og sprøjteanordningen 34 direkte ind i den øvre, større del af regeneratorbeholderen 16 nær ved dennes top, hvor afgivelse af damp og udvikling af sure gasser finder sted. Den brugte anden absorptionsopløsning passerer ud gennem et udløb i væggen i væskeopsamlingsbakken 3 og gennem ledningen 15 til afkølingssiden af en indirekte varmeudveksler 55, og den regenererede anden absorptionsop- 142227 13 løsning passerer ud ved bunden af regeneratorbeholderen 16 gennem ledningen 35 til opvarmningssiden af varmeudveksleren 55· Den brugte anden absorptionsopløsning, som er blevet opvarmet i varmeudveksleren 55, indføres nær toppen af den nedre, mindre del af regeneratorbeholderen 16 gennem ledningen 31 og sprøjteanordningen 32. Den regenererede anden absorptionsopløsning, som er blevet afkølet i varmeudveksleren 55, passerer gennem en ledning 56 til køleren 36, hvor den luftkøles, og derefter gennem ledningen 37 til pumpen 38, som afgiver den gennem ledningen 10 til den øvre, mindre del af absorptions-beholderen 1.

Væskeopsamlingsbakken 17 i regeneratorbeholderen 16 er forbundet med en koger 57* og regenereret første absorptionsopløsning passerer fra bakken 17 gennem en ledning 63 til kogeren 57* som opvarmes ved hjælp af et opvarmningsmedium, såsom damp, hvilket medium kommer ind gennem en ledning 59* passerer gennem opvarmningsrør 58 og går ud gennem en ledning 60. Damp, som er dannet i kogeren, passerer gennem en ledning 62 ind i den nedre del af den øvre, større del af beholderen 16 og blandes med dampen og de udviklede sure gasser, som kommer ind gennem røret 18 i bakken 17.

Den regenererede første absorptionsopløsning passerer over et overfald 6l i kogeren 57 og gennem en ledning 64 til pumpen 40, som afgiver den gennem ledningen 8 til den nedre, større del af absorptionsbeholderen 1.

Med henvisning til fig. 3 opvarmes kogeren 26 ved hjælp af en varm gasformig blanding, som indeholder sure gasser og er under tryk og mættet med vanddamp, og som senere føres ind i absorptionsbeholderen 1. Den varme, gasformige blanding kommer ind i kogeren gennem ledningen 28, passerer gennem opvarmningsrørene 27 og forlader kogeren gennem ledningen 29 ved en temperatur, som er højere end temperaturen af den brugte anden absorptionsopløsning, som forlader den øvre, mindre del af absorptionsbeholderen 1 gennem ledningen 15. Den varme, gasformige blanding passerer gennem ledningen 29 ind i bunddelen af en skrubber 65, som er udstyret med en zone 66, som omfatter pakningsmateriale, såsom kontaktringe, eller et antal bunde af klokke- eller si-type. Den varme, gasformige blanding passerer opad gennem zonen 66 i modstrøm med en strøm af den brugte anden absorptionsopløsning, som indføres nær toppen af skrubberen 65 gennem ledningen 15 og sprøjteanordningen 15a, idet den brugte anden absorptionsopløsning bliver opvarmet, og den gasformige blanding bliver afkølet ved direkte varmeudveksling. Den opvarmede, brugte anden absorptionsopløsning passerer ud fra bunden af skrubberen 14 142227 65 gennem ledningen 31 og indføres i den øverste del af den nedre, mindre del af regeneratorbeholderen 16 gennem sprøjteanordningen 32.

Den afkølede, gasformige blanding, som stadig er varm, passerer ud ved toppen af skrubberen 65 gennem ledningen 7 og kommer ind i den nedre, større del af absorptionsbeholderen 1 nær dennes bund.

Med henvisning til fig. 4, som illustrerer en udførelsesform for den foreliggende opfindelse, ved hvilken der anvendes et mere flygtigt reagens, såsom monoethanolamin, og ved hvilken den anden regenereringszone holdes ved et højere tryk end den første regenereringszone, indeholdes den første regenereringszone 20 i en beholder i6a, og den anden regenereringszone 21 indeholdes i en beholder 16b. Den damp, som udtages fra den anden regenereringszone, føres gennem en ledning 75 og en trykreguleringsventil 76 ind i bunddelen af en skrubber 73.» som er udstyret med en zone 74, som omfatter pakningsmateriale, såsom kontaktringe, eller et antal bunde af klokke- . eller si-type. Toppen af skrubberen 73 or forbundet ved hjælp af en ledning 79 med bunddelen af beholderen l6a, og kontrolventilen 76 er indstillet således, at trykket i beholderen l6b er betydeligt højere end trykket i skrubberen 73* og beholderen 16a. Den damp, som kommer ind i skrubberen 73* bærer sure gasser, som er udviklet i den anden regenereringszone, og noget flygtig reagens, som er fordampet fra den anden absorptionsopløsning, med sig og passerer opad gennem zonen 74 i modstrøm med en strøm af kondensat, som indeholder noget flygtig reagens, og som passerer ud ved bunden af separator/akkumulatoren 44 gennem en ledning 70 indføres i den øvre del af skrubberen 73 gennem en sprøjteanordning 71· Den regenererede anden absorptionsopløsning forlader bunden af beholderen 16b gennem ledningen 35 og en reguleringsventil 83 og kommer ind i en separatorbeholder 84, hvis top ved hjælp af en ledning 85 er forbundet med bunddelen af skrubberen 73* åledes at trykket i beholderen 84 er i det væsentlige det samme som trykket i skrubberen 75· På grund af en reduktion i trykket afgives der damp fra den varme, regenererede anden absorptionsopløsning, som kommer ind i beholderen 84, og denne damp passerer ud ved toppen af beholderen gennem ledningen 85, kommer ind i bunddelen af skrubberen 73 og blandes med den damp, som kommer ind i skrubberen 73 gennem ledningen 75. Dampen afgives i beholderen 84 og bærer noget flygtig reagens, som er fordampet fra den anden absorptionsopløsning, med sig.

Den flygtige reagens, som indeholdes i blandingen af damp og udviklede sure gasser, der passerer opad gennem zonen 74 i skrubberen 73, absorberes i det nedadgående kondensat, og kondensatet, som er beriget med hensyn til det flygtige reagens, forlader bunden af skrubberen 73 gennem en ledning 80 og føres til en pumpe 8l, som afgiver 15 142227 det gennem en ledning 82 til den regenererede anden absorptionsopløsning ved bunden af beholderen 16b. Dampen og de udviklede sure gasser, som er afrevet fra det flygtige reagens, føres fra toppen af skrubberen 73 gennem ledningen 79 ind i bunddelen af beholderen l6a.

16 142227

Den varme., regenererede anden absorptionsopløsning i beholderen 84, hvilken opløsning er delvis afkølet gennem udviklingen af damp, forlader bunden af beholderen gennem en ledning 86 og føres til en pumpe 87, som afgiver en hovedstrøm gennem ledninger 88 og 89 til en køler 90, som afkøles ved hjælp af vand, som kommer ind gennem en ledning 91 og går ud gennem en ledning 92. Den afkølede hovedstrøm af regenereret anden absorptionsopløsning forlader køleren 90 gennem ledningen 10 og kommer ind i den øverste del af absorptionsbeholderen 1 gennem sprøjteanordningen 11.

En sidestrøm af varm, regenereret anden absorptionsopløsning kan føres gennem en ledning 98 og en ventil 99 til en koger 93j som opvarmes ved hjælp af et opvarmningsmedium, såsom damp, som kommer ind gennem en ledning 95, passerer gennem varmerør 94 og går ud gennem en ledning 96. En hovedpart af sidestrømmen af absorptionsopløsning fordampes i kogeren, og dampen, som indeholder en hovedpart af det flygtige reagens, føres gennem en ledning 104 og en ventil 72 ind i den nedre del af beholderen 16b. Den fraflydende opløsning, som indeholder en mindre del af det flygtige reagens, føres over et overfald 97 i kogeren 93 og gennem en ledning 100 og en ventil 101 ind i den nedre del af beholderen l6a. Med ventilerne 99, 101 og 72 lukket kan kogeren 93 isoleres fra strømkredsen, og en sidestrøm af varm, regenereret anden absorptionsopløsning kan føres gennem en ledning 102 og en ventil 10J direkte ind i den nedre del af beholderen 16a. Når kogeren 9j5 er i kredsen er ventilen 103 lukket, og ventilerne 99, 101 og 72 er åbne.

Når noget af det ikke-flygtige reagens føres over i den anden .absorptionsopløsning ved indblanding i gas eller damp fra den første absorptionsopløsning, kan opbygning af det ikke-flygtige reagens i den anden absorptionsopløsning undgås, ved at en sidestrøm af den regenererede anden absorptionsopløsning føres ind i den regenererede første absorptionsopløsning ved hjælp af de ovenfor beskrevne anordninger ,

Den damp, som udtages fra den første regenereringszone, forlader sammen med udviklede sure gasser og noget af det flygtige reagens, som er fordampet fra den første absorptionsopløsning, toppen af beholderen l6a gennem ledningen 41 og føres til en køler/kondensator 67, som afkøles med vand, der kommer ind gennem en ledning 68 og går ud gennem en ledning 69, og i hvilken gasserne afkøles, og dampen 17 H2227 kondenseres som kondensat.

Et overskud af kondensat udover det, som er nødvendigt til opretholdelse af en kondensatbalance over anlægget som en helhed, kan tages ud gennem en ledning 77 og en reguleringsventil 78.

Med henvisning til fig. 5, som viser en udførelsesform for den foreliggende opfindelse, som er alternativ til det, som er beskrevet under henvisning til fig. 4, e? en skrubber 124, som er udstyret med en zone 125, her omfatter pakningsmateriale, såsom kontaktringe, eller et antal bunde af klokke- eller si-type, ved sin nedre del ved hjælp af ledningen 75 og trykreguleringsventilen j6 forbundet med toppen af beholderen 16b og ved hjælp af en ledning 150 og en reguleringsventil 131 forbundet med bunddelen af beholderen 16b. Den damp, som forlader toppen af beholderen l6b, og som bærer sure gasser, som er udviklet i den anden regenereringszone, og noget flygtig reagens, som er fordampet fra den anden absorptionsopløsning, med sig, føres gennem ledningen 75 og reguleringsventilen 76 ind i bunddelen af skrubberen 124. Den regenererede anden absorptionsopløsning forlader bunden af beholderen 16b gennem ledningen 130 og reguleringsventilen 131 og passerer ind i bunddelen af skrubberen 124, i hvilke der udvikles damp fra den varme, regenererede anden absorptionsopløsning. Denne udviklede damp bærer noget flygtig reagens, som er fordampet fra den anden absorptionsopløsning, med sig.

Det flygtige reagens, som indeholdes i den blanding af damp og udviklede sure gasser, som passerer opad gennem zonen 125 i skrubberen 124, absorberes i nedadgående kondensat, som indeholder noget flygtig reagens, og indføres nær toppen af skrubberen 124 gennem en ledning 122 og en sprøjteanordning 123. Den damp og de udviklede sure gasser, som er afrevet fra det flygtige reagens, passerer opad gennem en medrivningselimineringsanordning 127, som er knyttet til en ring 126, og passerer fra toppen af skrubberen 124 gennem en ledning 128 ind i bunddelen af beholderen 16a.

Den varme, regenererede anden absorptionsopløsning i skrubberen 124, hvilken opløsning er delvis afkølet gennem udviklingen af damp, forlader sammen med kondensatet bunden af beholderen gennem en ledning 129 og føres til en køler 132, som afkøles med vand, der kommer ind gennem en ledning 133 og går ud gennem en ledning 134.

l8 142227

Den afkølede, regenererede anden absorptionsopløsning forlader køleren I32 gennem ledningen 37 og føres til pumpen 38j som afgiver en hovedstrøm gennem ledninger 135 og 10 til den øvre del af absortions-beholderen 1 gennem sprøjteanordningen 11.

En sidestrøm af den afkølede, regenererede absorptionsopløsning kan føres gennem en ledning 136 og en ventil 137 ind i den nedre del af beholderen 16a.

Den damp, som udtages fra den første regenereringszone, forlader sammen med udviklede sure gasser og noget af det flygtige reagens , som er fordampet fra den første absorptionsopløsning, toppen af beholderen 16a gennem ledningen 41 og føres til en første køler/kon-densator 109, som afkøles med vand, som kommer ind gennem en ledning 110 og går ud gennem en ledning 111, og i hvilken køler/kondensator gasserne afkøles delvis, og dampen kondenseres delvis som kondensat. Blandingen af delvis afkølede sure gasser og kondensat passerer gennem ledningen 43 til en første separator/akkumulator 112, i hvilken kondensatet skilles fra de delvis afkølede, sure gasser. Kondensatet, som indeholder hovedmængden af det flygtige reagens, som er ført over med den damp, der udtages fra den første regenereringszone, forlader bunden af beholderen 112 gennem en ledning 121 og føres ind i den regenererede første absorptionsopløsning ved bunden af beholderen l6a.

De delvis afkølede, sure gasser føres sammen med vanddamp opad i beholderen 112 gennem en medrivningselimineringsanordning 113, forlader toppen af denne beholder gennem en ledning 114 og føres til en anden køler/kondensator 115, som afkøles med vand, som kommer ind gennem en ledning 116 og går ud gennem en ledning 117, i hvilken køler/ •kondensator gasserne afkøles yderligere, og vanddamp kondenseres som kondensat. Blandingen af afkølede, sure gasser og kondensat føres gennem en ledning 118 til en anden separator/akkumulator 119, i hvilken kondensatet skilles fra de afkølede, sure gasser. Kondensatet, som indeholder noget flygtig reagens, forlader bunden af beholderen 119 gennem en ledning 122 og føres ind i den øvre del af skrubberen 124 gennem sprøjteanordningen 123.

Ethvert overskud af kondensat udover det, som er nødvendig til opretholdelse af en kondensatbalance over anlægget som helhed, må udtages gennem en ledning 138 og en ventil 139.

De afkølede, sure gasser forlader toppen af beholderen 119 gennem en ledning 120.

En medrivningselimineringsanordning 106, som er knyttet til en ring 105, er anbragt i rummet mellem den nedre, større del og den øvre, mindre del af absorptionsbeholderen 1, og en medrivningselimine- 19 142227 ringsanordning 108, der er knyttet til en ring 107* er anbragt i den øvre del af beholderen 1 over sprøjteanordningen 11.

En køleslange 140 er anbragt i rummet under den anden absorptionszone 6 og over væskeopsamlingsbakken 2. Kølevand kommer ind i slangen 140 gennem en ledning l4l og går ud gennem en ledning 142. Den gasformige blanding, som kommer ind i den anden absorptionszone 6, og den brugte anden absorptionsopløsning, som forlader denne zone, afkøles begge ved hjælp af slangen 140, hvilket medfører, at der på bakken 2 samler sig en afkølet anden ahsorptionsopløsning.

Den foreliggende opfindelse vil herefter blive yderligere beskrevet ved hjælp af følgende eksempler:

Eksempel 1

Der anvendes et arrangement af processtrømme og -udstyr, som er i overensstemmelse med fig. 1.

Den første absorptionsopløsning er en vandig opløsning af kaliumcarbonat, som er aktiveret med diethanolamin, indeholdende 30 vægtprocent kaliumcarbonat og 3 vægtprocent diethanolamin.

Den anden absorptionsopløsning er en vandig opløsning af diethanolamin indeholdende 20 vægtprocent diethanolamin.

Den gasformige fødeblanding, som kommer ind i absorptionsbeholderen 1 gennem ledningen 7* er en gas, der indeholder 21,92 rumfangsprocent carbondioxid og har et tryk på 19*19 ata og en temperatur på 115,6°C og er mættet med vanddamp. Den tilføres med en hastighed på 155‘663 Nm^ pr. time og skrubbes i den første absorptionszone 5 med den første absorptionsopløsning, som indføres gennem ledningen 8 og sprøjteanordningen 9 ved 108°C, og i den anden absorptionszone 6 med den anden absorptionsopløsning, som indføres gennem ledningen 10 og sprøjteanordningen 11 ved 50°C. DeniØrste absorptionsopløsning cirkuleres med en hastighed på I.619.OOO kg pr. time. og den anden absorptionsopløsning cirkuleres med en hastighed på 199*000 kg pr. time.

Den gasformige blanding, som er renset for carbondioxid, indeholder 0,1 rumfangsprocent carbondioxid og forlader absorptionsbeholderen gennem ledningen 12 med en hastighed på 121.428 Nm·^ pr. time.

Den brugte første absorptionsopløsning forlader absorptionsbeholderen gennem ledningen 13 ved ll6,7°C og indeholder 62.140 kg carbondioxid pr. time.

20 142227

Den brugte anden absorptionsopløsning forlader absorptionsbeholderen gennem ledningen 15 ved 88°C og indeholder 4654 kg carbondioxid pr. time.

I varmeudveksleren 14 afkøles den brugte første absorptionsopløsning fra ll6,7°C til 115., 5°C, ved hvilken temperatur den kommer ind i regeneratorbeholderen 16 gennem ledningen 55 og sprøjteanord-ningen 54, idet der finder nogen dampudvikling sted, og den brugte anden absorptionsopløsning opvarmes fra 88°C til 110°C, ved hvilken temperatur den kommer ind i regeneratorbeholderen gennem ledningen 51 og sprøjteanordningen 52, idet der finder en vis dampudvikling sted. Trykket ved bunden af regeneratorbeholderen er 1,54 ata. Varmetilførslen til opvarmningsrørene 27 i kogeren 26 og opvarmningsslangen 50 til tilvejebringelse af afrivningsdamp er 26,47 x 10^ kcal pr. time.

Den regenererede første absorptionsopløsning forlader regeneratorbeholderen gennem ledningen 59 ved 108°C, ved hvilken temperaur den indføres i absorptionsbeholderen.

Den regenererede anden absorptionsopløsning forlader regeneratorbeholderen gennem ledningen 55 ved 110°C og afkøles i køleren 56 til 50°C, ved hvilken temperatur den indføres i absorptionsbeholderen.

Eksempel 2

Der anvendes et arrangement af processtrømme og -udstyr svarende til fig. 5.

Den første absorptionsopløsning er en vandig opløsning af kaliumcarbonat, som er aktiveret med monoethanolamin, indeholdende 50 vægtprocent kaliumcarbonat og 6 vægtprocent monoethanolamin.

Den anden absorptionsopløsning er en vandig opløsning af monoethanolamin indeholdende 15 vægtprocent monoethanolamin.

Den gasformige fødeblanding, som kommer ind i absorptionsbeholderen 1 gennem ledningen 7, er en gas., som indeholder 21,92 rum- p fangsprocent carbondioxid ved et overtryk på 25,0 kg pr. cm og en temperatur på ll6°C, og som er mættet med vanddamp. Den tilføres med en hastighed på 155.665 Nnr’ pr. time, og den skrubbes i den første absorptionszone 5 med den første absorptionsopløsning, som indføres gennem ledningen 8 og sprøjteanordningen 9 ved 109°C, og i den anden absorptionszone 6 med den anden absorptionsopløsning, som indføres gennem ledningen 10 og sprøjteanordningen 11 ved 40°C. Den første ab- 142227 21 sorptionsopløsning cirkuleres med en hastighed på I.670.OOO kg pr. time , og den anden absorptionsopløsning cirkuleres med en hastighed på I25.OOO kg pr. time. Hovedparten af carbondioxidet i den indkommende gasformige blanding fjernes i den første absorptionszone ved absorption i den første absorptionsvæske, og den gasformige blanding, som kommer ind i den anden absorptionszone, indeholder 2,0 rumfangsprocent carbondioxid og medfører 4-3 kg monoethanolamin pr. time og mindre end 1 kg kaliumcarbonat pr. time. Den rensede, gasformige blanding forlader absorptionsbeholderen gennem ledningen 12 ved 43°C med en hastighed på 121.513 NnP pr. time med et indhold på 0,1 rumfangsprocent carbondioxid og medførende mindre end 0,5 kg monoethanolamin pr. time.

Den brugte første absorptionsopløsning forlader absorptionsbeholderen gennem ledningen 13 ved 121°C og føres til varmeudveksle-ren 14, hvor den afkøles til ll8°C, ved hvilken temperatur den kommer ind i regeneratorbeholderen 16a gennem ledningen 33 °S sprøjteanordningen 34, idet der dannes damp og udvikles carbondioxid ved den øverste del af denne beholder.

Den brugte anden absorptionsopløsning forlader absorptionsbeholderen ved 78°C og føres til varmeudveksleren 14, hvor den opvarmes til 110°C, ved hvilken temperatur den kommer ind i regeneratorbeholderen l6b gennem ledningen 31 og sprøjteanordningen 32.

Opvarmningsdamp føres gennem ledningen 28 til kogeren 26, som er forbundet med regeneratorbeholderen l6b, med eri hastighed på 17.2ΟΟ kg pr. time, og opvarmningsdamp føres gennem ledningen 59 til kogeren 57, som er forbundet med regeneratorbeholderen 16a, med en hastighed på 41.200 kg pr. time.

Trykket ved bunden af regeneratorbeholderen l6a er 1,23 kg pr.

2 cm , og den regenererede første absorptionsopløsning forlader kogeren 57 ved 109°C_, ved hvilken temperatur den af pumpen 40 afgives til den første absorptionszone i absorptionsbeholderen.

Trykket ved bunden af regeneratorbeholderen l6b er 3,5 kg pr.

2 cm , og den regenererede anden absorptionsopløsning, som forlader bunden af denne beholder ved l4o°C og passerer gennem ledningen 130 og reguleringsventilen 131 ind i bunddelen af skrubberen 124, som har o et overtryk på 0,28 kg pr. cm . I skrubberen 124 udvikles der damp fra den regenererede anden absorptionsopløsning, og opløsningen ved bunden af beholderen afkøles til 110°C.

22 142227

Den blanding af damp og carbondioxid, som udvikles i regeneratorbeholderen l6b, og som forlader toppen af skrubberen 124, indeholder 2.350 Nur5 carbondioxid pr. time og medfører mindre end 1 kg mono-ethanolamin pr. time.

I regeneratorbeholderen 16a udvikles der carbondioxid fra den brugte første absorptionsopløsning med en hastighed på 31*500 NnP pr. time, og blandingen af damp og carbondioxid, som forlader toppen af denne beholder gennem ledningen 4l ved 92°C, medfører 296 kg monoetha-nolamin pr. time. Denne blanding afkøles til og kondenseres partielt ved 75°C i køler/kondensatoren 109, og kondensatet, som omfatter 3O.OOO kg vand og 292 kg monoethanolamin pr. time. forlader bunden af beholderen 112 og føres gennem ledningen 121 til blanding med den regenererede første absorptionsopløsning i bunden af regeneratorbeholderen 16a.

Den blanding af carbondioxid og vanddamp, som forlader toppen af beholderen 112 gennem ledningen 114, medfører 4 kg monoethanolamin pr. time og mindre end 1 kg kaliumcarbonat pr. time. Denne blanding afkøles yderligere i køler/kondensatoren 115 til 43°C, idet kondensatet fraskilles i beholderen 119. Kondensatet, som omfatter 13.800 kg vand pr. time og 4 kg monoethanolamin pr. time, forlader bunden af beholderen 119 gennem ledningen 122 og deles således, at der pr. time føres 7*550 kg vand og 2,2 kg monoethanolamin gennem sprøjteanordningen 123 ind i skrubberen 124, og at der pr. time udtages 6.250 kg vand og 1,8 kg monoethanolamin gennem ledningen 188 og ventilen I39 som spildvand.

p

Beholderen 119 holdes ved et overtryk på 0,03 kg pr. cm , og 33.850 Nm·^ carbondioxid pr. time forlader toppen af denne beholder gennem ledningen 120.

Den varme, regenererede anden absorptionsopløsning i skrubberen 124 forlader denne gennem ledningen 129 ved 110°C og afkøles i køleren 132 til 40°C. Den afkølede opløsning cirkuleres ved hjælp af pumpen 38 med en hastighed på 125.000 kg pr. time, og heraf føres en lille sidestrøm med hastigheden 277 kg pr. time gennem ledningen 136 og ventilen 137 til den regenererede første absorptionsopløsning ved bunden af beholderen 16a, og resten (124.723 kg pr. time) føres gennem ledningen 10 og sprøjteanordningen 11 ind i den øvre del af absorptionsbeholderen 1. Den cirkulerede, regenererede anden absorptionsopløsning indeholder mindre end 0,1 vægtprocent kaliumcarbonat.

Claims (11)

142227 23 Patentkrav.

1. Fremgangsmåde til fjernelse af sure gasser fra gasformige blandinger, kendetegnet ved, at den gasformige blanding føres gennem en første absorptionszone i kontakt med en første absorptionsopløsning, som omfatter en varm, vandig opløsning af et ikke-flyg-tigt, sure gasser absorberende reagens og et flygtigt, sure gasser absorberende reagens, til fjernelse af en hovedpart af de sure gasser, at den dannede gasformige blanding føres gennem en anden absorptionszone i kontakt med en anden absorptionsopløsning, som omfatter en afkølet, vandig opløsning af det samme flygtige reagens, som er til stede i den første absorptionsopløsning, til fjernelse i det væsentlige af de resterende sure gasser fra den gasformige blanding, at den brugte opløsning, som indeholder de sure gasser opløst i sig, føres fra den anden absorptionszone til en anden regenereringszone, at en strøm af damp føres ind i den anden regenereringszone i kontakt med den brugte, vandige opløsning af det flygtige reagens til afdrivning af de sure gasser, at afdrivningsdampen fra den anden regenereringszone udtages, at den brugte opløsning, som indeholder sure gasser opløst i sig, føres fra den første absorptionszone til en første regenereringszone, at den afdrivningsdamp, som er udtaget fra den anden regenereringszone, føres ind i den første regenereringszone i kontakt med den brugte, vandige opløsning af det ikke-flygtige reagens og det flygtige reagens til afdrivning af de sure gasser, at de regenererede opløsninger føres tilbage fra deres respektive regenereringszoner til deres respektive absorptionszoner, at strømmen af afdrivningsdamp til hver regenererings-zone reguleres, og at det flygtige reagens, som føres over med den blanding af damp og udviklede sure gasser, som i det mindste forlader den første regenereringszone, genvindes, således at koncentrationerne af det flygtige reagens i de regenererede opløsninger, som kommer ind i den første og i den anden absorptionszone, holdes i det væsentlige konstant.

2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at strømmen af afdrivningsdamp til den anden regenereringszone holdes på den mindst mulige mængde, som er nødvendig til tilfredsstillende regenerering af den brugte absorptionsopløsning, som kommer ind i den anden regenereringszone. 24 142227

3. Fremgangsmåde ifølge krav 1 eller 2, kendetegnet ved, at der tilvejebringes yderligere damp til den første regenere-ringszone.

4. Fremgangsmåde ifølge ethvert af kravene 1-3., kendetegnet ved, at den brugte absorptionsopløsning, som forlader den anden absorptionszone, opvarmes før regenerering.

5. Fremgangsmåde ifølge krav 4, kendetegnet ved, at den brugte absorptionsopløsning opvarmes ved indirekte varmeudveksling med varm, regenereret absorptionsopløsning, som forlader den anden regenereringszone, eller med varm, brugt absorptionsopløsning, som forlader den første absorptionszone, eller med varm, regenereret absorptionsopløsning, som forlader den første regenereringszone.

6. Fremgangsmåde ifølge krav 4, kendetegnet ved, at den brugte absorptionsopløsning opvarmes ved direkte varmeudveksling med en varm, gasformig blanding under tryk og mættet med vanddamp, hvilken gasformig blanding efter afkøling ved varmeudveksling føres ind i den første absorptionszone.

7- Fremgangsmåde ifølge ethvert af kravene 1-6, kendete g n e t ved, at en sidestrøm af den regenererede opløsning, som forlader den anden regenereringszone, udtages, og at en større del deraf fordampes, idet dampen, som omfatter en hovedpart af det flygtige reagens, føres til den anden regenereringszone, og den tilbageblivende væske, som omfatter det ikke-flygtige reagens og en mindre part af det flygtige reagens, føres til den regenererede opløsning, som forlader den første regenereringszone.

8. Fremgangsmåde ifølge ethvert af kravene 1-6, kende-.t egne t ved, at en sidestrøm af den regenererede opløsning, som forlader den anden regenereringszone, udtages og sættes til den regenererede opløsning, som forlader den første regenereringszone.

9· Fremgangsmåde ifølge ethvert af kravene 1-8, kendetegnet ved, at den gasformige blanding, som forlader den første absorptionszone, afkøles ved indirekte varmeudveksling med et køle-medium, før den kommer ind i den anden absorptionszone.

10. Fremgangsmåde ifølge ethvert af kravene 1-9, kendetegnet ved, at den første absorptionsopløsning omfatter kalium-carbonat eller trikaliumphosphat som det ikke-flygtige reagens og mono-ethanolamin eller diethanolamin som det flygtige reagens, og at den anden absorptionsopløsning omfatter monoethanolamin eller diethanolamin

11. Fremgangsmåde ifølge ethvert af kravene 1-10, kendetegnet ved, at den første absorptionsopløsning har en større koncentration af det ikke-flygtige reagens og en mindre koncentration af det flygtige reagens.