Изобретение относитс к автоматизации электроэнергетически.х тем и может быть использовано в реленной защите как пусковой орган бл кировки релейной защиты при качани х . По основному авт. св. № 989652 известно ycTpoHCTBOj пр-адста) собой пусковой орган блокировки релейной защиты, содержащий входные нреобразователИг под|слюченные выходами к входам фильтра симметричных составл ющих, на выходе которого включен фильтр нижних частот и два лоследовательно включенных блока задержки, подключенные выходом к одному входу cyMNfaTopa к другому входу которого подключен выход филь ра нижних частоТэ формирователь мод л , подклшченньш выходом к входу сумматора, а выходом непосредственно к входу и через элемент компенсации статического небаланса к другому выходу реагирующего органа , масштабный преобразователь, подключенньШ входом к выходу одного из блоков задержки, а выходом к третьему входу сумматора ij . Полоса пропускани ФНЧ ограничиваетс диапазоном частот 5 обеспечи вающим надежн го отстроз- ку от высоко частотных гармоник. Обычно этот диа зон ограничен сверху отстройкой от п той гармоники (250 Гц), Сужение полосы пропускани по услови м ОТ стройки от высокочастотных гармоник приводит, к снижению чувствительноети из-за переходнОГО процесса в ФНЧ Так, при ис польз ОБ фильтра симметричных состав-п ющих обратной посл довательности пусковой орган может rte сработать при трехфазном коротком замыкании, сопрово сдающе.мс кратковременным по влением сигнала на выходе фильтра обратной лоследо вательности. Кроме того, уменьшение полосы Пропускани приводит х увеличению времени переходного процесса ФНЧ, что в конечном итоге ри водит к снижению быстродействи пус . нового органа. Цель изобретени - повьппе ше чувствительности и быстродействи Е услови х наличи в контролируемом сигнале высокочастотных гармоник з доаварийном режиме. Дл достижени посгавленной цели в пусковой орган блокировки релейн защиты при качани х между выходом и четвертым входом сумматора введена обратна св зь, содержаща последовательно соединенные полосовой пропускающий фильтр, блок задержки, фазовращатель и масштабный преобразователь . На чертеже представлена схема пускового органа дл релейной защиты энергосистем. Вы витель коротких замыканий содержит входные преобразователи - 3, . фильтр 4 си У1метричных составл ющих, фильтр 5 низкних частот (ФНЧ), блоки 6-8 задержки, масштабные преобразователи 9 и 10, сумматор 11, полосовой пропускающий частотньгй фильтр 2, фазовращатель 13, формирова-, ель 14 модул , сравнивающее устройство ISj включающее пороговый элемент 16 и блок 17 зсщани уставки, реагирующий элемент 18. Блоки 6-8 задержки выполнены каскадным соединением фазовых контуров 19 и 20 второго пор дка, каждый из которых реализован на двух oneрационных усилител х 2 J и 22, Остальные блоки и узлы также выполнены на интегральных операционных усилител х 2.3 - 26. Работа устройства основана на суммировании сдвинутых во времени сигналов с исходным. При зтом на первый вход сумматора I1 выполненного на операционном усилителе 25, подаетс сигнал с выхода ФНЧ 5, подсоединенного к выходу фильтра 4 симметричньк составл ю1 1их. На второй и третий входы подшотс сигналы, сдвинутые во времени блоками б и 7 задержки. На четвертый вход сумматора11 через блоки 12,8jl3 н 10 поступает сигнал с выхода этого же сумматора. Полосовой пропускак дий фильтр 12 имеет резонансную частоту, равную частоте гармоники, которую необходимо подавить. Поэтому на четвертый вход сумматора J i поступает сигнал только подав.п емой частоты в противофазе с суммарным приведенным к входу сигналом этой же частоты. Фаза сигнала , циркулирующего в обратной св зи , регулируетс фазовращателем 13. Учитыва это, коэффициент ослаблени гармоники определ етс выражением где kg - результирующий коэффициент передачи сумматора I1 на .- частоте подавл емой гармоники; коэффициент передачи цепи обратной св зи, который задаетс пр необходимом коэффициенте ослаблени масштабным преобразователем 10. ФНЧ 5 может настраиватьс на бол широкую полосу пропускани , а гармо ника, попадающа в эту полосу, пода л етс введением обратной св зи. Параметры блоков 6 и 7 задержки и масштабного преобразовател 9 настраиваютс таким образом, чтобы результирующий коэффициент преобразовани сумматора был равен или близок нулю по основной частоте. Например, при коэффициенте передачи блока 9 К « 2 и временах задержки блоков 6 и 7 2 OY - 10 мс получим на выходе сумматора 11 сигнал основ ной частоты ,) где Un - амплитуда напр жени на выходе ФНЧ 5; СОц - номинальна частота сети. В установившемс режиме и при но минальной частоте сети на выходе сумматора 11 сигнал равен нулю. При коротком замыкании в первичной сети происходит резкое изменение контролируемого сигнала, снимаемого с вых да К1Ч 5. На выходе сумматора 11 возникает сигнал разбаланса на врем переходного процесса в блоках 6 и 7 задержки. Причем сигнал 884 разбаланса по цепи обратной св зи проходит с запаздыванием, задаваемым блоком 8 задержки на врем , достаточное дл срабатывани пускового органа. Выпр мленный блоком 14 сигнал сравниваетс в устройстве 15 с напр жением, задаваемым блоком 17 задани уставки. Импульс, сформированный на выходе порогового элемента 16, приводит к срабатыванию реагирующего элемента 18. В качестве реагирующего элементов в этом случае используетс одновибратор, вьфабатывающий импульс необходимой длительности. Введение обра гной св зи, включающей последовате;1ьно соединенные полосовой пропускающий фильтр, блох задержки, фазовращатель и масштабный преобразов. , позвол ет расширить полосу пропускани ФНЧ, а следовательно , повысить чувствительность и быстродействие. Предлагаемое устройство может быть реализовано на интегральных схемах. Как Видно из результатов испытаний, по сравнению с прототипом полоса пропускани ФНЧ расширена до 310 Гц по услови м отстройки от седьмой гармоники , при этом цепь обратной св зи настраиваетс на п тую гармонику (250 Гц). В результате испытани устройства, подключаемого на симметричную составл ющую обратной последовательности, получено, что вы витель устойчиво срабатывает при длительности контролируемого сигнала 3 мс и аьтлитуде 0,03 А.The invention relates to the automation of electric power generation and can be used in the relevant protection as a triggering organ of blocking relay protection when oscillations. According to the main author. St. No. 989652 known ycTpoHCTBOj pr-adsta is a starting blocking body of relay protection containing input converters controlled by outputs to the inputs of the filter of symmetrical components, the output of which includes a low-pass filter and two successively connected delay blocks connected by an output to one input of cyMNfaTopa the other input of which is connected to the output of the filter of the lower oftenTeder mode l, under the output to the input of the adder, and the output directly to the input and through the static unbalance compensation element to d The other output of the reacting authority, a scale converter, is connected to the output of one of the delay units, and the output to the third input of the adder ij. The passband of the low-pass filter is limited by the frequency range 5 to ensure reliable separation from high frequency harmonics. Usually, this range is limited from above by detuning from the fifth harmonic (250 Hz). The narrowing of the bandwidth according to the FROM conditions from the high-frequency harmonics leads to a decrease in sensitivity due to the transient process in the low-pass filter. In the reverse sequence, the trigger can rte in case of a three-phase short circuit, accompanied by a short-circuit signal appearing at the output of the reverse sequence filter. In addition, a decrease in the transmission band leads to an increase in the time of the transition process of the low-pass filter, which ultimately leads to a decrease in the speed of the start-up. new body. The purpose of the invention is to improve the sensitivity and speed of the E conditions for the presence of high-frequency harmonics in a controlled signal in the pre-emergency mode. In order to reach the target, a feedback device was introduced into the starting block of the relay protection during the swings between the output and the fourth input of the adder, containing a serially connected band pass filter, a delay unit, a phase shifter and a scale converter. The drawing shows the starting circuit for relay protection of power systems. Short circuit detector contains input converters - 3,. 4 bc filter U1 metric components, 5 low frequency filter (low pass filter), blocks 6-8 delays, large scale converters 9 and 10, adder 11, band pass frequency filter 2, phase shifter 13, shaped, spruce 14 module, comparing device ISj including threshold element 16 and setting block 17, response element 18. Delay blocks 6–8 are made by cascade connecting second-order phase circuits 19 and 20, each of which is implemented on two 2 J and 22 two-amplifier amplifiers. The remaining blocks and nodes are also completed on integral operations 2.3 - 26 power amplifiers. Device operation is based on summation of signals shifted in time with the original one. In addition, to the first input of the adder I1, performed at the operational amplifier 25, a signal is output from the output of the low-pass filter 5, connected to the output of the filter 4, which is symmetrical. On the second and third inputs there are signals that are shifted in time by blocks b and 7 of the delay. At the fourth input of the adder 11 through the blocks 12,8 jl3 n 10 the signal from the output of the same adder. The band pass filter 12 has a resonant frequency equal to the harmonic frequency that needs to be suppressed. Therefore, the fourth input of the adder J i receives a signal only in the inverse-phase frequency with the total signal given to the input of the same frequency. The phase of the signal circulating in the feedback is controlled by the phase shifter 13. With this in mind, the harmonic attenuation coefficient is defined by the expression where kg is the resulting transfer coefficient of the adder I1 at the frequency of the suppressed harmonic; the feedback circuit's transmission coefficient, which is set by the required attenuation coefficient of the scale converter 10. Low-pass filter 5 can be tuned to a wide bandwidth, and the harmonic falling into this band is fed by introducing feedback. The parameters of blocks 6 and 7 of the delay and the scale converter 9 are adjusted so that the resulting conversion coefficient of the adder is equal to or close to zero in the fundamental frequency. For example, with a block transfer coefficient of 9 K 2 and a block delay time of 6 and 7 2 OY - 10 ms, we obtain at the output of the adder 11 a signal of the main frequency, where Un is the voltage amplitude at the output of the LPF 5; SOC - the nominal frequency of the network. In the steady state mode and at the nominal frequency of the network at the output of the adder 11, the signal is zero. During a short circuit in the primary network, there is a sharp change in the monitored signal taken from the output and K1CH 5. At the output of the adder 11, an imbalance signal appears at the transient time in blocks 6 and 7 of the delay. Moreover, the unbalance signal 884 in the feedback circuit passes with a delay set by the delay unit 8 for a time sufficient to trigger the triggering organ. The signal rectified by block 14 is compared in device 15 with the voltage specified by setpoint block 17. The pulse generated at the output of the threshold element 16 triggers the response of the response element 18. In this case, a single vibrator is used as the response element, absorbing a pulse of the required duration. The introduction of a purulent communication, including a sequential; 1no-coupled band pass filter, a flea delay, a phase shifter and a scale transform. allows you to expand the passband of the low-pass filter and, consequently, increase the sensitivity and speed. The proposed device can be implemented on integrated circuits. As can be seen from the test results, in comparison with the prototype, the passband of the low-pass filter has been extended to 310 Hz according to the conditions of detuning from the seventh harmonic, while the feedback circuit is tuned to the fifth harmonic (250 Hz). As a result of testing the device connected to the symmetrical component of the negative sequence, it was found that the detector steadily works with a monitored signal duration of 3 ms and an output gap of 0.03 A.