f10 Изобретение относитс к способам уп равлени процессом каталитического риформинга и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности. По основному авт. св. М 783335 известен способ управлени реакторным блоком установки каталитического риформинга путем изменени температуры газосырьевой смеси с предварительным ее нагреванием до 45О-550 С перед каждым из трех реакторов с неподвижньм слоем катализатора, в котором температуру нагрева газосырьевой смеси, подаваемой в первый- реактор, измен ют в соответствии с изменением разности меж ду те тературой смеси, подаваемой в первый реактор, и температурой смеси на выходе первого реактора таким образом , чтобы указанна разность темпер тур была максимальной, температуру нагрева газопродуктовой смеси, подавае мой во второй реактор измен ют в соот ветствии .с изменением концентрации водорода а водородсодержащем газе таким .образом, чтобы указанна концентраци водорода была не ниже заданного значени , а температуру нагрева газопродукт вой смеси, подаваемой в третий реактор , измен ют в соответствии с изменением октанового числа катаЛизатв таким образом, чтобы указанное октановое число было равно заданному значению TI3 . I Недостатком данного способа вл е1 с слаба адаптаци к изменению входны параметров, таких, например, как влаж ность гидрогениеата и влажность водородсодержащего циркулирующего газа, что резко снижает эффективность способа при использовании его в производства где. имеютс частьге.и длительные неконтролируемые возмущени , обуславл вающие нестабильность выхода целевого продукта. Цель изобретени - увеличение выхода целевого продукта путем увеличени точности регулировани . Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу управлени реакторным блоком установки каталитического реформинга количество воды, дополни тельно подаваемой в смеситель, регул руютв зависимости от концентрации влаг содержащих соединений в циркулирующем газе. На чертеже приведена бло1&-схема уст ройства, с помощью которого предлагаемый способ может быть осуществлен автоматически. 7 Устройство, реализующее способ управлени реакторным блоком, содержит устройство дл подачи газосырьевой CMe9ii включающее устройство 1 подачи нефт ного сырь и смеситель 2, соеданениый с ним трубопроводом, реактор 3, соединенный трубопроводом через нагреватель 4 со смесителем 2, реактор 5, соединенный трубопроводом через Hai реватель 6 с реактором 3, реактор 7, соединеннь1й через нагреватель 8 с реактором 5, и сепаратор 9, соединенный трубопроводом через конденсатор 1О с.реактором 7, Верхн часть сепаратора 9 соединена трубопроводом со смесит 5лем 2, Внутри реакторов 3, 5 и 7 находитс алюмйноплатиновый катализатор в форме таблеток. Устройство содержит также датчик 11 концентрации водорода, установленный на трубопроводе, отход щем от верхней части сепаратора 9, и датчик-12 октанового числа, установленный на трубопроводе , отход щем от нижней части сепаратора 9. Каждый из нагревателей 4, 6 и 8 снабжен регул тором температуры. Регул тор температуры нагревател 4 содержит датчики температуры, представл ющие собой термопары 13 и 14, установленные соответственно на входе и выходе реактора 3, сумматор 15, входы которого подключены к термопарам 13 и 14, экстремальный регул тор 16, вход которого соединен с выхрдом сумматора 15, пропорционально интегральный регул тор 17, вход которого подключен к вьгхо ду экстремального регул тора 16, и исполнительный механизм, ухфавл емый сигналом с выхода пропорционально-интегрального регул тора 17 и включающий управл емый клапан 18, регулирующий подачу топлива в форсунки нагревател 4, и механизм 19 управлени клапаном 18. Регул тор температуры нагревател 6 содержит блок 20 сравнени , один вход которого подключен к выходу датчика 11 концентрации водорода, а на другой вход которого подаетс сигнал, прсщорциональный заданной концентраини водорода в водородсодержащам газе на выходе сепаратора 9, пропорционально-интегральный регул тор 21, вход которого подключен к выходу блока 2 О сравнени , и исполннительный механизм, управл емый сигналом с выхода пропорционально-интегрального peгyл тqpa 21 и включающий управл емый клапан 22, регулирующий подачу 310 топлива в форсунку нагревател 6, и механизм 23 управлени клапаном 22. Регул тор температуры нагревател 8 содержит блок 24 сравнени , один вход которого подключен к выходу дат чика 12 октанового числа, а на другой вход которого подаетс сигнал, пропорциональный заданному октановому числу катализата ,на выходе сепаратора 9, пропорционально-интегральный регул тор 25, вход которого подключен к выходу блока 24 сравнени , и исполнителг ный механизм, управл емый сигналом с выхода пропорционально-интегрального регул тора 25 и включающий управл емы клапан 26, регулирующий подачу топлива в форсунку нагревател 8, и механизм 27 управлени клапаном 26 Устройство содержит датчик 28 концентрации водородсодержащих соединений в циркулирующем газе, установленный на трубопроводе, отход щем от верхней части сепаратора 9. Трубопровод циpkyлиpyющeгo газа, отход щий от верхней части сепаратора и соединенный со смесителем 2, содержит регул тор влажности циркулирующего газа, состо щий из блока 29 срав нени , один вход которого подключен к выходу датчика 28, на другой вход которого подаетс сигнал, пропорциональны задш1ному значений концентрации влагосодержащих соединений в циркулирующем газе на выходе сепаратора 9, пропорционально-интегральный регул тор 30, вход которого подключен к выходу блока 29 сравнени , и исполнительньгй механизм, управл емый сигналом с выхода пропорционально-интегрального регул тора ЗО и включающий насос-дозатор 31, регулирующий подачу воды в смеситель 2, и механизм 32 управлени насосом дозатором 31. Устройство работает следующим о&разом . При работе попвергнутое гидpooчиcIvке нефт ное сырье поступает с устройства 1 подачи нефт ного сырь в смеситель 2, где смешиваетс с водородсодержащим газом, поступающим из сепаратора 9, и водой, подаваемой на сосом-дозатором 31. Смесь, получаема в смесителе 2, поступает в нагреватель 4 и проходит через реактор 3, где в присутствии катализатора происходит процесс риформировани . Газопродуктова смесь, получающа с на выходе реактора 3, поступает в нагреватель 6 7 и проходит через реактор 5, где в присутствии катализатора происходит нейшее риформирование смеси. Газопродуктова смесь, получающа с на выходе реактора 5, поступает в нагреватель 8, проходит через реактор 7, где в присутствии катализатора происходит дальнейшее риформирование смеси. Газопродуктова смесь, получающаж на вькоде реактора 7, охлаждаетс в конде№саторе 10 и раздел етс в сепараторе 9 на жидкий катализат, поступающий через трубопровод, отход щий от нижней части сепаратора 9, в колонну стаби7;изации, и на водородсодержащий газ, поступающий через трубопровод, отход щий от верхней части сепаратора 9, частично в смеситель 2, а частично в другие заводские системы, использующие водород. В процессе работы устройства на выходе сумматора 15 формируетс сигнал, пропорциональный разности показаний термопар 13 и 14, т.е. разности температур на входе и выходе реактрра 3. Сигнал с выхода сумматора 15 посту паеТ на вход экстремального регул тора 16, который автоматически измен ет выходной сигнал до тех пор, пока его изменение в любую сторону не будет приводить к снижению сигнала на входе экстремального регул тора 16. В соответствии о сигналом, поступающим с выхода экстремального регул тора 16 через пропорционально-интегральньгй регул тор 17, механизм 19 управлени воздей ствует на заслонку клапана 18, пока она не установитс в .положение, при ко тором сигнал на входе экстремального регул тора 16 максимален. Таким образом обеспечиваетс такое положение заслонки клапана 18, при котором температура нагрева газосырьевой смеси в нагревателе 4 обеспечивает максималь ный перепад температур в реакторе 3. Сигнал, поступающий на механизм 19 управлени через пропорционально-интегральный регул тор 17, обеспечива- . ет компенсацию статической ошибки управлени . Сформированный на выходе блока 20 сравнени сигнал, пропорциональный, отклонению концентрации водорода в водородсодержащем газе от заданного значени , измер етс датчиком 11, В соот ветствии с сигналом, поступающим с выхода блока 20 сравнени через пропорционально-интегральный регул тор 21, механизм 23 управлени воздействует наf10 The invention relates to methods for controlling a catalytic reforming process and can be used in the petroleum refining industry. According to the main author. St. M 783335 discloses a method for controlling a reactor unit of a catalytic reforming unit by varying the temperature of the gas feed with its preheating to 45 ° -550 C before each of the three reactors with a fixed catalyst bed, in which the heating temperature of the gas feed to the first reactor is changed according to the change in the difference between the temperature of the mixture fed to the first reactor and the temperature of the mixture at the outlet of the first reactor in such a way that the indicated temperature difference was maximal The heating temperature of the gas-product mixture fed to the second reactor is changed according to the change in the concentration of hydrogen in the hydrogen-containing gas so that the indicated concentration of hydrogen is not lower than the specified value, and the heating temperature of the gas-product mixture supplied to the third reactor , is changed in accordance with the change in the octane number of the catalysts so that the indicated octane number is equal to the specified value TI3. I The disadvantage of this method is its poor adaptation to changes in input parameters, such as, for example, the humidity of hydrogenate and the humidity of hydrogen-containing circulating gas, which drastically reduces the efficiency of the method when used in production where. there are parts. and long uncontrolled disturbances causing instability in the yield of the target product. The purpose of the invention is to increase the yield of the target product by increasing the control accuracy. This goal is achieved by the fact that according to the method of controlling the reactor unit of the catalytic reforming unit, the amount of water additionally supplied to the mixer is regulated depending on the concentration of moisture-containing compounds in the circulating gas. The drawing shows a block & device diagram with which the proposed method can be implemented automatically. 7 The device implementing the method of controlling the reactor block contains a device for supplying gas-raw CMe9ii including an oil feed supply device 1 and a mixer 2 connected to it by a pipeline, a reactor 3 connected by pipeline through a heater 4 to a mixer 2, a reactor 5 connected by pipeline through Hai valve 6 with reactor 3, reactor 7 connected via heater 8 to reactor 5, and separator 9 connected by pipeline through condenser 1O with reactor 7, the upper part of separator 9 is connected by pipeline to mix 5, 2, Inside the reactors 3, 5 and 7, there is an alumina-platinum catalyst in the form of tablets. The device also contains a hydrogen concentration sensor 11 mounted on a pipeline that is withdrawn from the upper part of the separator 9, and an octane sensor 12 installed on the pipeline that goes from the bottom of the separator 9. Each of heaters 4, 6 and 8 is equipped with a regulator temperature The temperature regulator of the heater 4 contains temperature sensors, which are thermocouples 13 and 14, installed respectively at the inlet and outlet of the reactor 3, the adder 15, the inputs of which are connected to thermocouples 13 and 14, the extreme regulator 16, the input of which is connected to the output of the adder 15 proportional to the integral controller 17, the input of which is connected to the extruder of the extreme controller 16, and the actuator, signaled by the signal from the output of the proportional-integral controller 17 and turning on the controlled valve 18, re the fuel supply to the nozzles of the heater 4, and the valve control mechanism 19 18. The temperature controller 6 of the heater contains a comparison unit 20, one input of which is connected to the output of sensor 11 of hydrogen concentration, and the other input of which is given a signal conformable to a given hydrogen concentration the gas at the outlet of the separator 9, a proportional-integral regulator 21, the input of which is connected to the output of the 2 O comparison unit, and an execution mechanism controlled by a signal from the proportional-integral output It includes a control valve 22 regulating the supply of fuel 310 to the heater 6, and the valve control mechanism 23 22. The temperature controller of the heater 8 contains a comparison unit 24, one input of which is connected to the output of the sensor 12 octane, and to another input of which a signal is proportional to a given octane number of catalyzate, at the output of the separator 9, a proportional-integral controller 25, whose input is connected to the output of the comparator unit 24, and an executive mechanism controlled by the signal the output of the proportional-integral regulator 25 and the control valve 26 that controls the fuel supply to the heater 8 nozzle and the valve control mechanism 27 The device includes a sensor 28 for concentrating hydrogen-containing compounds in the circulating gas installed on the pipeline leaving the upper part of the separator 9 The cylinder gas pipeline, which is separated from the upper part of the separator and connected to mixer 2, contains a circulating gas humidity regulator consisting of a comparison unit 29, one inlet It is connected to the output of the sensor 28, to another input of which a signal is given, proportional to the concentration of moisture-containing compounds in the circulating gas at the outlet of the separator 9, proportional-integral regulator 30, the input of which is connected to the output of the comparator unit 29, and the executive mechanism controlled by a signal from the output of the proportional-integral regulator AOR and the starting metering pump 31, regulating the flow of water to the mixer 2, and the pump control mechanism 32 by the dispenser 31. The device works as follows p; at once. In operation, the oil-injected, refined oil feedstock is supplied from the oil supply device 1 to the mixer 2, where it is mixed with the hydrogen-containing gas supplied from the separator 9 and water supplied to the dosing pump 31. The mixture is fed to the mixer 2. 4 and passes through the reactor 3, where the reforming process takes place in the presence of a catalyst. The gas product mixture, which is fed at the outlet of the reactor 3, enters the heater 6-7 and passes through the reactor 5, where the slightest reforming of the mixture occurs in the presence of a catalyst. The gas product mixture, which is fed at the outlet of the reactor 5, enters the heater 8, passes through the reactor 7, where, in the presence of a catalyst, the mixture is further reformed. The gas product mixture, which is obtained at reactor code 7, is cooled in condenser 10 and separated in separator 9 into liquid catalyst, fed through a pipeline leaving the lower part of separator 9, into a stabilization column, isation, and hydrogen-containing gas flowing through a pipeline that extends from the top of separator 9, partly to mixer 2, and partly to other factory systems that use hydrogen. During operation of the device, a signal is formed at the output of the adder 15, which is proportional to the difference in the readings of the thermocouples 13 and 14, i.e. temperature differences at the inlet and outlet of the reactor 3. The signal from the output of the adder 15 is supplied to the input of the extreme regulator 16, which automatically changes the output signal until its change to either side leads to a decrease in the signal at the extreme regulator input 16. In accordance with the signal coming from the output of the extreme controller 16 through the proportional-integral controller 17, the control mechanism 19 acts on the valve of the valve 18 until it is in a position where the signal on the input of the extreme controller 16 is maximal. Thus, the valve of the valve 18 is provided in such a way that the heating temperature of the gas-source mixture in the heater 4 provides the maximum temperature differential in the reactor 3. The signal supplied to the control mechanism 19 through the proportional-integral controller 17 provides. No static error control compensation. The signal formed at the output of the comparator unit 20, proportional to the deviation of the hydrogen concentration in the hydrogen-containing gas from the predetermined value, is measured by the sensor 11. In accordance with the signal coming from the output of the comparator unit 20 through the proportional-integral regulator 21, the control mechanism 23 acts on
заслонку клапана 22, пока она не уотаноьитс в положение, при котором cm налы на обоих Bxoaeoi блока 20 сравнени одинаковы. Таким образом обеспечиваетс такое положение заслонки клапана 22, при KPropoKf концентраци во дорода в газе на выходе сепаратора 9 равна заданному значению. ГГодаЧа си1 нала через механизмы 21 и i23 обеспечивает компенсацию статической ошибки управлени .the flap of the valve 22 until it is watched in a position in which cm of paper on both Bxoaeoi of the comparison unit 20 are the same. Thus, this position of the valve flap 22 is ensured; at KPropoKf, the concentration of hydrogen in the gas at the outlet of the separator 9 is equal to the specified value. YEARS of power through mechanisms 21 and i23 provides compensation for static control error.
Сформированный на выходе блока 24 (Сравнени сигнал, пропорциональный отклонению октанового числа катализата от заданного значени , измер етс датчикш4 12, В соответствии с cwfnanot t поступающим с выхода блока 24 сравнени через пропс ционально-интеграл1 ный регул тор 25, механизм 27 ухфавпени воэдействует на заслонку клапа)1а 26, пока она не установитс в положение, при котор 4 сигналы на входах блока 24 сравнени одинаковы. Таким образом обеспечиваетс такое положение заслонки клапана 26, щзй котором октановое число катализатв на jзыxoдe сепаратора 9 равно заданному значению. Подача сигнала через механизмы 26Formed at the output of block 24 (Comparison signal proportional to the deviation of the octane number of catalyzate from a given value, the sensor is measured 12 12. until it is set to a position where the 4 signals at the inputs of the comparator unit 24 are the same. Thus, this position of the valve flap 26 is ensured, where the octane number of the catalysts at the x-speed of the separator 9 is equal to the specified value. Signaling through mechanisms 26
и 27 обеспечивает компенсацию статической сшибки управлени .and 27 compensates for a static control error.
Сформированный на выходе блока 29 сравнени сигнал, пропорциональный отклонению влажности газа от заданного значени , измер етс датчиком 28, В соответствии с сигналом, поступающик( с выхода блока 29 сравнени через пропорционально-интегральный регул тор 30, мекашлам 32 управлени воздействует на двигатель насоса-дозатора 31 до тех пор, пока число оборотов двигател не будет равно величине, при которой сигналь на обоих входах схемы сравнени 29 одинаковы. Таким образом обеспечиваетс така величина числа оборотов двигател насоса-дозатора 31, при которой влажность циркулирующего газа равно, заданному значению. Подача сигнала через механизмы 30 и 32 обе|Печивает компенсацию статической ошибки .A signal formed at the output of comparator 29, proportional to the deviation of gas humidity from a predetermined value, is measured by sensor 28. In accordance with the signal supplied (from the output of comparator 29 through proportional-integral regulator 30, control slice 32 acts on the metering pump motor 31 until the engine speed is equal to the value at which the signal at both inputs of the comparison circuit 29 is the same. Thus, this value of the engine speed of the metering pump is provided. 31, at which the humidity of the circulating gas is equal to the specified value. The signal is fed through the mechanisms 30 and 32 both | It bakes the compensation of a static error.
Использование изобретени обеспечь вдет компенсацию возмущений, св занны с нзменениек влажности газосырьевой смеси что способствует увеличению выхода целевого продукта на О, 5%,The use of the invention ensures the compensation of disturbances associated with the change in humidity of the gas-raw mixture, which contributes to an increase in the yield of the target product by 0, 5%,