Изобретение относитс к металлургии , в частности к способу термомеханической обработки титановых сплавов, и может быть.использовано в металлообрабатывающей и авиационной промышленности. Известен способ термомеханической обработки титановых сплавов, включающий прессование при 9iJO°C со скоростью 5-10 степенью деформации 85-90%, закалку с охлаждением в воде и последующее, старение при течение Ю ч 1 . Известный способ лишь незначитель но повышает пластичность по сравнению с ее уровнем при стандартной термической обработке , однако вл етс низкопроизводительным. Изве.стен также способ термомеханической обработки титановых спла вов включающий гор чую деформацию . при температуре на 50-150-С выше тем пературы полиморфного превращени , закалку с этой температуры и повтор: ную гор чую деформацию в ()-области 2 . этот способ имеет невысоку производительность, так как дл преодолени негативного вли ни .роста зерен необходимо деформировать с бол шими степен ми деформации. Кроме того , пластичность сплавов после такой обработки недостаточно высока , что обусловлено невозможностью получить сплавы с размером зерна менее 3 мкм. Цель изобретени - повышение плас тичности сплавов и увеличение производительности процесса. Поставленна цель достигаетс тем что в способе термомеханической обработки , включающем гор чую деформацию при температуре на 50 150°С выше teMnepaTypbi полиморфного превращени , закалку и повторную гор чую деформацию в (сзСч-р)-области, деформирование перед закалкой начинают пр температуре на ЗО-ЗО-с ниже температуры полиморфного превращени , а заканчивают при температуре выше темпе ратуры полиморфного превращени , при чем деформацию Ведут со степенью дефоомации 20-40 и скоростью Существенные отличи способа сос то т в регламентированном температур ном режиме осуществлени деформации перед закалкой, и использовании деформации с определенной скоростью и заданной степенью. Положительный эффект способа,а именно увеличение производительности , обусловлен совмещением нагрева сплава выше температуры полимерного превращени , что достигаетс в ре зультате теплового эффекта деформации и деформации с незначительными степен ми (20-kQ%).Повышение пластичHocTi сплавов достигаетс получением в сплаве мелкодисперсной смеси и р фаз с размером зерна 1k мкм. Такой размер зерна повышает пластичность сплавов при деформировании в режиме сверхпластичности.. Требуемое измельчение структуры сплава при гор чей деформации перед закалкой можно получить при деформировании со степен ми деформации не менее 20%. Степень деформации свыше tO нецелесообразна, так как снижает производительность процесса и существенно не вли ет на дальнейшее измельчение структуры. Разогрев сплава до температуры Б- бласти во.зможен з том случае, если температура начала деформации ни-; же температуры полиморфного превращени менее, чем на 50°С. Нагрев сплава перед деформированием до температурь менее чем на 30°С ниже температуры полиморфного превращени нецелесообразен , так как koлeбaни температуры в современных промышленных печах составл ют не менее 20° С (точности регулировани более и поэтому возможен нагрев сплава до температуры полиморфного превращени до начала деформации, что ведет к укрупнению структуры после закал-; ки. Кроме того, разогрев перед за.калкой возможен., если при степени деформации 20% сплав будет деформировать ср скоростью деформации не . менее , а при степени деформации 40% будет достаточна скорость деформации 10 -10 с Скорость деформации выше 10 с нецелесообразна из-за усложнени оборудовани . . По предлагаемому и известному . способам обрабатывали сплав ВТ-И с температурой полиморфного превращени . . По предлагаемому способу. Пример 1. Нагревают пруток до 930°С за 58 мин, деформируют на 20% со скоростью деформации 10 с-(общее врем 15 с,) , закаливают в воду, ндгревают до80.0°С и повторнодеформируют на 60. При металлографическом исследовании после закалки стру тура представл ет мелкоигольчатый. мартенсит, что свидетельствует о ра зогреве металла да температуры &-о ласти перед закалкой. После повторной деформации размер составл ющих фаз составл ет 2-k мкм; Общее врем нагрева и первичной гор чей деформации сокращено на 3,25 мин. . П р и м е р 2. Нагревают пруток до 900°С за 55 мин i, деформируют на kQ% со скоростью деформации за общее врем 60 с,закаливают в воду, нагревают до 800°С и повторно деформируют на 60%, В результате размер составл ющих фаз составл ет 1-3 мкм, общее врем нагрева и первичной гор чей дефо(эмации сокращено по сравнению с известным способом на 5,5 миИ. П р и м е р 3. Нагревают пруток до за 55 мин, деформируют на 50% со. скоростью деформации 10. за врем 7 мин, закаливают , нагревают до и повторно деформируют на 60. В результате получают структуру X размером составл ющих ф 1-5 мкм. . П р им е р 5. В результате обра ботки по следующим режимам: а)нагрев npyTifa до ЭОО°С первич ной деформации на ЛО со скоростью деформации 10с ; б)нагрев прутка до 850С, первична деформаци на kO% со скоростью деформаций 10 с в)нагрев прутка до , первична деформаци на 20 со скорост деформации 10 . После закалки, как показали металло Графические исследовани , сплав не HarpeBalh-с до температур р-облас 1 54 ти и требуемой структуры мелкоиголь-) чатого мартенсита получить не удаетCfl . . . : . По известному способу нагревают пруток 130 мм за 90 мин до 1050°С, деформируют со степенью деформации 60 за общее врем 11,5 мин, .закаливают в воду, затем нагревают до 800 С и повторно деформирую на 60%. В результате получают пруток 0 80 .мм с размером-составл ющих фаз 5-10 мкн. В таблице сопоставлены свойства сплавов, обработанных по предлагаемому и известному способам. Как из таблицы, пластичность сплавов, обработанных по предлагаемому способу, в 2-3 раза выше, чем у сплавов после обработки известным способом.. Кроме того, предлагаемый способ обеспечивает повышение производительности на 15-20%. Технико-экономическа эффективность заключаетс в том, что сплавы, обработанные предлагаемым способом. позвол т повысить точность геометрических размеров изделий.