SU1006497A1 - Способ продувки жидкого металла - Google Patents
Способ продувки жидкого металла Download PDFInfo
- Publication number
- SU1006497A1 SU1006497A1 SU813318622A SU3318622A SU1006497A1 SU 1006497 A1 SU1006497 A1 SU 1006497A1 SU 813318622 A SU813318622 A SU 813318622A SU 3318622 A SU3318622 A SU 3318622A SU 1006497 A1 SU1006497 A1 SU 1006497A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- oxygen
- inert gas
- metal
- rate
- mixture
- Prior art date
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 28
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 28
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000007664 blowing Methods 0.000 title claims abstract description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 89
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 89
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 80
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 claims abstract description 35
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims abstract description 33
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims abstract description 29
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 29
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 23
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 23
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims abstract description 16
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 12
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 10
- 239000004927 clay Substances 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 10
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 8
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 238000003287 bathing Methods 0.000 abstract 1
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 abstract 1
- 235000015277 pork Nutrition 0.000 abstract 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 abstract 1
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 2
- 230000006870 function Effects 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 2
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 description 2
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 2
- BHMLFPOTZYRDKA-IRXDYDNUSA-N (2s)-2-[(s)-(2-iodophenoxy)-phenylmethyl]morpholine Chemical compound IC1=CC=CC=C1O[C@@H](C=1C=CC=CC=1)[C@H]1OCCNC1 BHMLFPOTZYRDKA-IRXDYDNUSA-N 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 101100117236 Drosophila melanogaster speck gene Proteins 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052770 Uranium Inorganic materials 0.000 description 1
- VVTSZOCINPYFDP-UHFFFAOYSA-N [O].[Ar] Chemical compound [O].[Ar] VVTSZOCINPYFDP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCJQWJKKTGJDCM-UHFFFAOYSA-N [P].[S] Chemical compound [P].[S] QCJQWJKKTGJDCM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 1
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000002513 implantation Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 1
- 150000002978 peroxides Chemical class 0.000 description 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
1. СПОСОБ ПРОДУВКИ ЖИДКОГО МЕТАЛЛА, включающий импульсную по- ;Дачу кислорода и инертного газа, о тл и ч а ю щ и и с тем, что,с це-лью повышени производительности коН :вертеров в результате сокращени металла с выносами и выбросами , снижени расхода р«скислителей и легирующих за счет меньшей переокисленности металлической ванны и повыиени качества металла, определ ют скорость обезуглероживани , количество накопленного жидкой ванной избытка кислорода и физическое состо ние шлаковой фазь1, после наведени первичного шлака, с момента вытхода скорости обеузлероживани на установившийс уровень, осуществл ют продувку жидкого металла с посто нной интенсивностью, соответствующей программному значению, в виде последовательно чередующихс , импульсов кислорода и смеси инертного га- за с кислородом с длительностью (О от 3 до 30 с в зависимости от величины скорости обезуглероживани , соотс ношение инертный газ - кислород : в смеси изменшот в пределах ,66 пропорциона.льно количеству накопв . ленного жидкой ванной избытка кислорода , а при сворачивании шпака осу;1 ёствл ют продувку кислородом.
Description
о:
4
со ч
Фиг,
2,Способ по П.1, о т ли ч а ю 1Д и и с тем, что количество накопленного жидкой ванной избытка кисЛорода определ ют по величине превышени фактической окисленности жидкой ванны значени , соответствующего содержанию кислорода при свернутом шлаке .
3.Способ по П.1, от л и ч а ющ и и с . тем, что длительность импульсов смеси кислорода с инертным газом определ ют по следующему уравнению:
Ълак..,..
YMOKc. с J
макс.
акс5- ммн соответственно макси-. йальна и минимальна длительность импульсов смеси кислорода с инертным газом, с,Vp --фактическа скорость обезуглероживани , %/мин; Изобретение относитс к черной металлургии и может быть использова но дл продувки кислородом жидкого металла в кислородном конвертере. Известен способ продувки металлических расплавов, предусматривающий вдувание кислорода и инертного газа сверху таким образом, что концентраци кислорода в смеси уменьшаетс соответственно содержанию углерода и в заключительный период расплав продувают только инертным газом 1 . Однако этот способ не обеспечива ет эффективного снижени переокисле ного металла и шлака без уменьшени общего уровн процесса обезуглероживани , особенно в услови х работы кислородных конверторов в.предельны по интенсивности продувки режимах. Наиболее близким к изобретению по технической сущности и достигаемому эффекту вл етс способ проду ки жидкого металла, включающий им- пульсную подачу кислорода и инертного газа 2 . . .Однако при практическом испбльзо вании этого способа продувку ведут посто нными по величине и продолжительности импульсами кислорода и инер , 1НОГО газа без учета текущего состо ни конверторной плавки, что обуславливает образование гетерогенного шпака в период интенсивного развити процесса обезуглероживани за счет нарушени динамического равномаксимально возможна
О скорость обезуглероживани , вл юща с функцией интенсивности подачи кислорода и вида фурменного устройства , %/мин. .
4. Способ по п. 1, о т. л и ч а ющ и и с тем, что соотношение инертный газ-кислород в продувочной смеси определ ют по уравнению .
.и,г
о,,1
ог
интенсивность подачи инертного газа, j, .интенсивность подачи кислорода , количество накопленного
жидкой ванной избытка кислорода , м VT. |веси между поступлением кислорода в шлак и его расходом на обезуглероживание капель металла в шлаке. Это приводит к значительным потер м .тепла , заметалливанию фурмы, увеличению потерь металла с выносами и выбросами и снижению.производительности агрегата, а также способствует CIJHжению качества металла. Цель изобретени - повышение производительности конвертеров в результате сокращени потерь металла с выносами и выбросами, снижение расхода раскислителей и легирующих за сче.т меньшей переокисленности металлической ванны, и повышению качества металла . Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу импульсной про- дувки жидкого металла кислородом и инертным газом, определ ют скорость обезуглероживани , количество накопле .нног.о жидкой ванной избытка кислорода и физическое, состо ние шлаковой фазы, после наведени первичного ,шлака,с момента выхода скорости обезуглероживани на установившийс , .уровень , осуществл ют продувку жидкого металла с посто нной интенсивностью, соответствующей программному значению , в виде последовательно чередующихс импульсов кислорода исмеси инертнрго газа с кислородом с длитель, ностью от 3 до 30 с в зависимости от величины скорости обезуглероживани , соотношение инертный газ - кислород в смеси измен ют в пределах l:(9-0,66j пропорционально количеству накопленного жидкой ванной избытка кислорода а при сворачивании шлака осуществлш продувку кислородом. При этом количество накопленного жидкой ванной избытка кислорода определ ют по величине превышени фактической окисленности жнщсой ванны значени , соответствующего содержанию кислорода при свернутом шлаке. Длительность импульсов смеси кислорода с инертным газом определ ют по следующему уравнению: где Т соответственно максимакс МИ мальна и минимальна длительность импульсов смеси кислорода с инертным газом, с фактическа скорость обезуглероживани , д%/мин; максимально возможна . скорость, обезуглерожи вани , вл юща с фу - цйей интенсивности по , дачи кислорода и вида фурменного устрой ства, %/мин. Соотношение инертный газ-кислород в продувочной смеси определ ют по уравнению . . л,.. ИЗБ. , . гдеЗцр - интенсивность поДачи инерт . ного газа, MVwHH-; . o-j - интенсивность подачи кисизб . лррода,, м /мин; , количествонакопленного . жидкой ванной избытка кйс-г лорода, , . При продувке металла кислородом создаютс услови дЛ накоплени жи кой ванной кислорода. Периодическое понижение окислительного потенциала газовой струи, с сохранением ее динамического напора увеличивает потребление металличес(:ой ванной накопленного кислорода на окисление углерода, что позвол ет стабилизировать процесс обезуглероживани в период его интенсивного развити . и уменьшить содержание кислорода в металле и шлаке к концу продувки. Выбор величины импуль.сов инертного газа в соответствии с текущим с то нием плавки устран ет как снйже ние скорости обезуглероживани , так и возможное сворачивание шлака. . На фиг.1 показана программа пода чи окислител (3|3,, интенсивность подачи соответственно кислорода и аргона); на фиг.2 - реакци скорости обезуглероживани УС на подачу импульса инертного газа ,(t,t2 значени г бремени запаздывани реакции УС соответственно на и увеличение окислительного потенциала газовой струи У,, на фиг.З зависимость времени запаздывани в падении скорости обезуглероживани от ее текущей величины,« (1,2 - снижение окислительного п6тен11иала с,труи соответственно с прекращением продувки и подачей инертного, газа ); на Фиг.4 - зависимость скорости пот1 еблени кислорода шлак а7рао от соотношени инертный газ - кислород продувочной смеси tlftp / Q на фиг.5 - реализаци скорости обезуглероживани на фиг.б - реализаци значений количества накопленного жидкой ванной избытка кислорода в случае подачи кислорода (1) и им- , пульсной продувки с использованием аргонаД2); на фиг. 7 - программа импульсной продувки кислородом о и инертным газом Здр. При снижении окислительного потенциала дуть , в результате Зс1мены части окислител эквивсшентньм количеством инертного газа, скорость обезуглероживани поддерживаетс на прежнем уровне определенный промежуток времени: в период интенсивного развити процесса обезуглероживани - 3-5 с, а в конце продувки (при концентрации углерода в ванне меньше 0,2%) - 10-30 с. В это врем окисление углерода происходит за счет кислорода, накопленного в шлаке и металле.. После восстановлени окислительного потенциала дуть подъем скорости обезуглероживани начина- , етс практически без запаздьшани (фиг.1 и 2). Т.аким образом, продолжительность чередующихс импульсов кислорода и смеси ииертный газ-кислород целесообразно измен ть по ходу продувки от 3 до 3fl с. Кратковременна замена окислител инертным , подаваемым с тем же динам1ачески.м напором, повышает эффективность потреблени накоплен ного жидкой ванной избытка кислорода , ибо позвол ет обеспечить сохранность шлако-металлической эмульаии , стабильность гидродинамики ванны и снижение парциального давлени окиси углерода в контактирующей с металлом газовой фазе. Это подтвер ждено экспериментальными данными (фиг.З).. . С уменьшением скорости обезуглероживани к концу продувки увеличиваетс запаздывание-в реакций скорости обезуглероживани ( на ступенчатое снижение окислительного потенциала газовой струи (фиг.З). Таким .образом, целесообразно длительность импульсов смеси инертный газ-кислород и- чистого кислорода выбирать соответственно текущему уровню скорости обезуглероживани . Принима в качества точки отсчета значений текущей скорости обезуглероживани ее максимальный уро1вень, который в л етс преддельным дл рассматривае ., мых условий продувки и определ етс в основном интенсивностью подачи ;кислорода и видом фурменного устрой ства, и учитыва линейную эавимость между скоростью обезуглероживани и временем запаздывани Ц ; расчет длительностей импульсов кисл рода и смеси кислорода с инертным газом выполн етс по уравнению макс- ми .. макс i -vr/woiKC, с Уточнение численных значений чакс; мин также определение в личиныV ocyIцecTв t eтc по экспериментальным данным, -отражающим услови продувки (прин тый режим пр дувки , тип фурменного устройства, емкость агрегата и т.д.) . Отключение кислорода И подачи инертного газа оказывает существенное вли ние на.процессы распределени кислорода между металлом и , увеличива склонность шлака К сворачиванию, особенно в период интенсивного развити - процесса обез углероживани . Поэтому при выборе соотношени ;инертн ай газ - кислород следует исходить и& уровн накоплен го жидкой ванной избытка кислоб |рда. Под избытком.кислорода, накопленного жидкой ванной, понимаетс превышение количеством накопленного кислорода такого ее значени / при дост которого обычно наблюдаетс образование гетерогенного шлакаi Как видно из фиг.4, превышение доли инертного газа 60% в общем количестве продуваемого газа .нецелесообразно , так как такой режим продувки способствует чрезмерному потреблению кислорода шлака и, как следствие этого, быстрому его свора чиванию. Импульсна продувка с-частотой 0,1-0,15 долей инертиого газа в смеси, составл ющей 10%, в период интенсивного обезуглероживани не оказывает существенного вли ни на окисленность шлаковой фазы. Однако такого рода воздейст-.,ви обуславливают периодическое изменение степени ассимил ции струи, ;способствующее развитию пульсаций реакционной зоны и как следствие этого, интенсификации процессов мас сообмена на ее поверхности. Исход из этого, выбор соотношени инерт ный . газ-кислород следует ограничить диапазоном i:(9-0,66), приближа к допустимому верхнему пределу по количеству инертного газа в смеси i ( 60%) только к концу продувки 0,2%), когда отмечаетс значительный рост окисленности жидкой ванны. Учитыва , что в практических.услови х переокисленность жидкой ванны к концу продувки достигает величины 4-5 , соотношение инертный газ - кислород целесообразно задавать пропорционгшьно текущему значению переокисленности ванны с коэффициентом пропорциональности К « 0,3 т/м, т.е. ..Q. °1 2Переход к импульсной продувке осуществл етс fio окончании наводки первич.ного шлака с момента выхода скорости обезуглероживани на усТановивиШйс уровень. Более ранн по |ача Инертного газа приводит к зат гиванию процесса шлакообразовани и снижению прои3водительйрсти агрегата за счет потерь металла .с выносами и увеличени длительности продувки. П р и м е р. Осулцёствл ли продувку жидкого металла в 350-тонном кислород|1ом конвертере с интенсивностью подачи кислорода и смеси аргонкислород , равной 1200 , через п тисрплОвую фурму. В этих услови х максимально достижима скорость обезуглероживани при в: сэффициенте испслзьзовани кислорода, равном 0,8, составл ет О,41%/мин. Сворачивание шлака наблюдаетс при содержании окислов железа: в шлаке 6% что при пересчете на содержание кислорода соответствует 0,85 , . G момента начала продувки по известным зависимост м осуществл лс расчеф текущей скорости обезуглероживани (фиг. 4) V,,k..,),i 7 где Vg - скорость обезуглероживани , %/мин ,- расход отход щих газов, M.VMHH; CO.COj- С9Держанйе окиси и двуокиси уг-лерода в отход щих га , зах, % ; k - константа, величина которой, зависит от выбранных единиц| измерени Y , 1/м, и крличество накопленного жидкой ванной избытка кисло-1 ч «-« О. ЗБ« /, А ъ / рода QS .) (фиг.5) .1.Гг«ок.,л, с- ДЬр,.,- „ 0, , J-f.ojiDJ-B;
) ,{t)dt,
Oj
t -iJo f i ° ° ° ° гдеЦд (})- количество кислорода, необ ходимого дл окислени j -и примеси чугуна (кремни , . марганца, фосфора серы),м & - окисл енность жидкой ванны при сворачивании шлака, равна 0,85 MVT}
днак, QO,J количество накопленного жидкой ванной кислорода, м;
V(j{-- расход отход щих газов, мЗ/мин; Jflj- интенсивность продувки ванны кислород1ЭЧ, м VMHHJ O.COjjO содержание окиси, двуокиси углерода и кислорода в отход щих газах,,%J , Р.- вес металлосадки конвертера , т;
о - врем продувки, мин. С седьмой минуты продувки после окончани формировани первичного шлака и выхода скорости обезуглероивани на установившийс максимальный уровень (точка А на фиг.5) начинали периодическую подачу аргона в «смеси с кислородом в соответствии с уравнени ми (1) и (2J (фиг. 6) . Так
в 1омент времени продувки, равный восьми MHHSfTaM, очередной раз отключали аргон и восстанавливали интенсивность подачи кислорода до 1200 , а через 4,2 с, когда
УС 0,38%/мин и р,66 , снижали инутный расход кислороду на 20pMVMHH и осуществл ли совместно с кислородом подачу аргона с интенсивностью 200 м VMHH в виде
0 посто нного импульса продол тельнрстью 4,2 с. С двенсщцатой минуты продувки определ ли снижение жидкотекучести шлака и до момента повышени жидкотекучести шлака, равного
5 тринадцатой минуте, осуществл ли . продувку чистьм кислородом.
Применение изобретени позвол ет за счет снижени уровн пульсаций скорости обезуглероживани уменьшить потери металла с выбросами и. перели вами шлако-метайлической эмульсии на 0,4% и повысить эффективность проводамых м1еропри тий по интенсификации кислородно-конвертерного производства , а также в случае выплавки жидкого металла с пониженным содержанием углерода {ниже 0,1) уменьшить потери металла с конечным шлаком на 20%,расход раскислителей и легирующих на 0,5% и повысить качество металла.
Экономический эффект от внедрени предлагаемого способа при годовой производительности цеха 4 млн.т стали составит 250 тыс. руб. в год.
Q2
0.1
Г, С
0,05 0,1 0,15 0.20 0.25 0.3 ais а a«aj
Фиг J
Claims (4)
1. СПОСОБ ПРОДУВКИ ЖИДКОГО
IМЕТАЛЛА, включающий импульсную подачу кислорода и инертного газа, о т· личающийс я тем, что,с це-лью повышения производительности кон· вертеров в результате сокращения по терь металла с выносами и выбросами, снижения расхода раскислителей и легирующих за счет меньшей пере- ; окисленности металлической ванны и повыиения качества металла, определяют скорость обезуглероживания, количество накопленного жидкой вайной избытка кислорода и физическое состояние шлаковой фазы, после наведения первичного шлака, с момента выхода скорости обеузлероживания на установившийся уровень, осуществляют продувку жидкого металла с постоянной интенсивностью, соответствую- < щей программному значению, в виде последовательно чередующихся, импульсов кислорода и смеси инертного газа с кислородом с длительностью от 3 до 30 с в зависимости от величины скорости обезуглероживания, соотношение инертный газ - кислород ·ι в смеси изменяют в пределах 149-0,66) пропорционально количеству накопленного жидкой ванной избытка кисло рода, а при сворачивании шлака осуществляют продувку кислородом
2. Способ по п.1, о т ли ч а тощий с я тем, что количество накоп- 'ленного жидкой ванной избытка кисЛорода определяют по величине превышения фактической окисленности жидкой ванны значения, соответствующего содержанию кислорода при свернутом шлаке.
3. Способ по п.1, от л и чаю- щий с .я тем, что длительность импульсов смеси кислорода с инертным газом определяют по следующему уравнению: ( т-т ТАлаих.-тмцц.
’'макс.' умакс. ‘''с?
С где Тмакс:Тмин “ соответственно макси-, мальная и минимальная длительность импульсов смеси кислорода с инертным газом, с,·
Vc --фактическая скорость' обезуглероживания, %/мин,* (гмакс.
’ с - - максимально возможная скорость обезуглероживания, являющаяся функцией интенсивности подачи кислорода и вида фурменного устройства , '%/мин . .
I
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что соотношение инертный газ-кислород в продувочной смеси определяют по уравнению /
интенсивность подачи инертного газа, м3/мин; u интенсивность подачи кислорода, м3/мин;
количество накопленного жидкой ванной избытка кислорода, м3/т.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU813318622A SU1006497A1 (ru) | 1981-07-20 | 1981-07-20 | Способ продувки жидкого металла |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU813318622A SU1006497A1 (ru) | 1981-07-20 | 1981-07-20 | Способ продувки жидкого металла |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1006497A1 true SU1006497A1 (ru) | 1983-03-23 |
Family
ID=20969574
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU813318622A SU1006497A1 (ru) | 1981-07-20 | 1981-07-20 | Способ продувки жидкого металла |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1006497A1 (ru) |
-
1981
- 1981-07-20 SU SU813318622A patent/SU1006497A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Патент DE № 1458901, КЛ. С 21 С 5/32, рпублик. 1972. 2. Авторское свидетельство СССР № 244357, кл. С 21 С 5/32,. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR910002950B1 (ko) | 로저부 공기작용에 의한 강의 정련에서 2차 상부-취입산소를 조절하는 방법 | |
| SU1006497A1 (ru) | Способ продувки жидкого металла | |
| SU1484297A3 (ru) | Способ получени сталей с низким содержанием углерода | |
| JPS55158208A (en) | Refining method of steel | |
| JPS5743919A (en) | Method for blow refining in top and/or bottom-blown converter | |
| KR900004158B1 (ko) | 금속 및 금속 합금의 정련시 오염 원소의 제거방법 | |
| RU94032282A (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| RU1319561C (ru) | Способ продувки низкомарганцовистого чугуна в конвертере | |
| SU988879A1 (ru) | Способ продувки металла кислородом | |
| SU1216214A1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертерах | |
| SU1298250A1 (ru) | Способ раскислени низкоуглеродистой стали | |
| SU1159955A1 (ru) | Способ продувки металла в конвертере | |
| SU931754A1 (ru) | Способ передела чугуна в конвертере | |
| RU95114760A (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| KR100868430B1 (ko) | 전로취련방법 | |
| RU2121512C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| SU945179A1 (ru) | Способ передела низкомарганцовистого чугуна | |
| RU2031138C1 (ru) | Способ внепечной обработки стали | |
| SU1636450A1 (ru) | Способ продувки металла в конвертере | |
| SU1585340A1 (ru) | Способ выплавки стали в кислородном конвертере | |
| SU1130613A1 (ru) | Способ контрол скорости обезуглероживани металла в сталеплавильном агрегате | |
| SU1222699A1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| SU998528A1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| KR0128138B1 (ko) | 저린 고탄소 용강의 제조방법 | |
| RU2171296C1 (ru) | Способ обработки стали |