SK83194A3

SK83194A3 - Method of gasification of carbon matter and device for realization of this method

Info

Publication number: SK83194A3
Application number: SK831-94A
Authority: SK
Inventors: William M Campbell; Eusebius A Gbordzoe; Gunnar B Henningsen; Yung-Yi Lin
Original assignee: Kellogg M W Co
Priority date: 1993-07-12
Filing date: 1994-07-11
Publication date: 1995-07-11
Also published as: CA2127394A1; JPH0770569A; PL304237A1; ZA945044B; HUT69869A; HU9402069D0; JP4138032B2; PL175466B1; EP0634470A1; CZ166494A3; CN1101371A

Description

SPÔSOB SPLYŇOVANIA UHLÍKATEJ LÁTKY A ZARIADENIE NA

VYKONÁVANIE TOHTO SPÔSOBU

Oblasť techniky

Vynález sa týka spôsobu splynovania uhlíkatej látky, pri ktorom sa uhlíkatá surovina vedie do splyňovacieho pásma po prúde od podstechiometrického spaľovacieho pásma. Vynález sa ďalej týka zariadenia na vykonávanie tohto spôsobu, ktoré obsahuje reaktor s fluidným lôžkom.

Doterajší stav techniky

Význam splynovania uhlia vo fluidnom lôžku nadobudol na význame kvôli výrobe energie v závislosti na ubúdaní zásob ropy, znížení spolahlivosti jadrovej energie, pričom zásoby uhlia zostávajú bohaté. Tento odbor je stále v stave rýchlych zmien, tak, ako prevádzkové skúsenosti vedú k zlepšovaniu vlastností. Tieto prevádzkové skúsenosti tiež zahrňujú štyridsať rokov rafinácie ropy vo fluidovaných katalytických krakovacích reaktoroch (FCC). Campbell popisuje v pojednaní Operating Experience with FBCs in the Petroleum Industry, Energy and Power Research Inštitúte, z 3. mája 1988 technológiu s FCC reaktorom a uvádza analógie s reaktormi s fluidným lôžkom pri výrobe energie.

Procesy s fluidným lôžkom sú všeobecne založené na spolupôsobení pevnej fázy a plynnej fázy chemickej reakcie. Je známe, že chovanie zlepšené tým, že sa zlepší prístup plynnej na podporu nejakej môže byť podstatne fázy k pevnej fáze s ohľadom na povrch dostupný pre reakciu. Jednako však veľkosť

Najstaršie systémy používali čiastočiek. Tzv. reaktor s v podstate spojitú pevnú fázu plyn prebublávajúci lôžkom bublajúcim lôžkom obsahoval vytvorenú z pomerne hrubých čiastočiek pevnej fázy bola všeobecne obmedzená technológiou rozdeľovania, nevyhnutnou pre odstránenie unášaných čiastočiek.

čiastočiek (5 cm) a nespojitú plynnú fázu majúcu nízku povrchovú rýchlosť asi 0,9 až 1,5 m/s. Vplyvom väčšej hustoty pevnej fázy bolo z reaktoru vynášané pomerne malé množstvo pevnej látky.

Vývoj vysoko účinných cyklónových odlučovačov zlepšil odlučovanie pevných látok a umožnil rozšírenie pracovného režimu reakciou mimo bublajúce lôžko cez oblasť turbulencie do dopravného hydrodynamického režimu. V dopravnom režime s rýchlym lôžkom je veľkosť čiastočiek všeobecne menšia ako asi 1,5 cm pri povrchovej rýchlosti 4,5 až 6 m/s. V pneumatickom dopravnom režime môže byť velkosť čiastočiek všeobecne menšia ako 0,3 mm pri povrchovej rýchlosti 12 až 18 m/s. S najjemnejšími čiastočkami a s najvyššou rýchlosťou predstavuje dopravný prevádzkový režim bežný stav techniky pre návrh reaktora s fluidným lôžkom.

Prechod na dopravný režim taktiež zlepšil riadenie procesu následkom zlepšenia premiešavania reakčného prostredia. Následkom toho môžu bežné dopravné reaktory pracovať pri zvýšenom tlaku až do asi 4 MPa, čo dáva vyšší výstup tepla na jednotku priečneho prierezu reaktora a vyšší výkon v energetickom cykle. Tlakový spaľovač uhlia s fluidným lôžkom v dopravnom móde popisuje Campbell v pojednaní Development of a Transport Móde Pressurized Circulating Fluid Bed Combustor, Power Gen-88, 7. decembra 1988.

Taktiež sa uskutočnilo zlepšenie procesu vo veľkom rozsahu kvôli prekonaniu nevýhod vyplývajúcich z riadenia emisií síry. Pretože prítomnosť síry vo fosílnych palivách, ako je uhlie, spôsobuje problém znečistenia, boli emisie síry účinne riadené použitím čiastočiek vápenca ako sorbent in situ. Vápenec pridaný k uhliu privádzanému do reaktora môže absorbovať síru bezprostredne po uvoľnení v priebehu splyňovania a/alebo počas spaľovacieho procesu. Jednako však použitie vápenca in situ obmedzuje nežiaducim spôsobom prevádzkovú teplotu reaktora, aby sa zamedzil rozklad solí vytváraných absorpciou síry. Následkom toho musí byť tiež rýchlo odvedená určitá časť spaľného tepla pre zamedzenie rozkladu sorbentu.

Splynovanie je však podstatne pomalšie ako obyčajné reaktivita zvyšku nesplyneného uhlia (polokoks) je znížená, ako premena pokračuje. Pretože zvyškový byť ľahko spálený, bol vyvinutý spôsob hybridného cyklu nazvaný integrovaný kombinovaný cyklus (IGCC) pre kombináciu predného a čiastočného reaktore nasledovaného spaľovaním reaktore. Pri hybridnom spôsobe stupni splyňovania nezhoršuje energetického cyklu, pretože zo splynovača je spálená v spaľovači pre Hybridné vyhotovenie reaktora s fluidným energie popisuje O'Donnel v pojednaní An Bed Combustion, Američan spaľovanie a progresívne polokoks môže spaľovacieho splyňovania splynovania nepremeneného okrajové významne nepremenená rekuperáciu lôžkom vo

Advanced Concept in Pressurized Fluid Society of Mechanical Engineers, 1991.

v prvom polokoksu v druhom zníženie celkovú látka premeny v účinnosť tepla. výrobe

Splynovanie uhlia a iných uhlíkatých surovín je dobre známe. Splyňovacie reaktory všeobecne obsahujú spaľovacie pásmo, v ktorom sa vyvíja teplo na podporu splyňovania v splynovačom pásme. Zvyčajne privádzané uhlie dáva prchavé zložky bezprostredne po privedení do reaktora s vysokou teplotou. Pretože tieto zložky sú potom rýchlo spálené v spaľovacom pásme, plynné palivo vyvíjané splyňovaním menej prchavých zložiek uhlia má nižšiu výhrevnosť, ako by bolo možné potenciálne dosiahnuť.

Bolo by výhodné, keby sa podarilo zvýšiť výhrevnosť plynného paliva vyvíjaného splyňovaním uhlia bez nepriaznivého ovplyvnenia procesu splyňovania alebo akosti prostredia na získanie zlepšenej účinnosti procesu výroby energie z fosílnych palív.

Podstata vynálezu

Vynález vytvára splyňovací reaktor s fluidným lôžkom, ktorý má spaľovacie pásmo a oddelené splyňovacie pásmo, v ktorom sa uhlíkatý materiál splyňuje na vyvíjanie plynného paliva. Zistilo sa, že výhrevnosť plynného paliva môže byť zvýšená zavedením uhlíkatej suroviny do splyňovacieho pásma namiesto do spaľovacieho pásma ako v doterajšom stave techniky. Týmto spôsobom môže byť spaľovanie obmedzené na menej prchavý polokoks a spaľovanie prchavých zložiek v privádzanom materiáli, ktoré majú vyššiu výhrevnosť, môže byť v podstate zamedzené.

Podľa jedného uskutočnenia vynálezu vynález vytvára spôsob splynovania uhlíkatej látky. V jednom kroku sa uhlíkatá surovina privádza do prúdu podstechiometrických produktov spaľovania, prípadne s vodnou parou alebo s vodou. V inom kroku sa výsledná zmes vedie v podstate adiabatickým stúpacím potrubím pri dopravných podmienkach odplynenia a splynovania látky. Jemne rozdelené čiastočky sa rekuperujú z produktov splynovania kvôli získaniu plynného paliva v podstate zbaveného čiastočiek. Prvý podiel rekuperovaných čiastočiek a podstechiometrické množstvo reaktívneho kyslíka sa vedie do spaľovacieho pásma na vytvorenie prúdu podstechiometrických produktov spaľovania.

Privádzaná látka môže obsahovať uhlie alebo iný uhlíkatý materiál schopný splynovania. Privádzaný prúd môže obsahovať častice sorbentu síry, ako je vápenec. Prvý podiel rekuperovaných čiastočiek recirkulovaný do spaľovacieho pásma prednostne obsahuje 10 až 250-násobok množstva hmoty prúdu privádzanej látky. Množstvo reaktívneho kyslíka privádzaného do spaľovacieho pásma je prednostne menšie ako 5 % stechiometrického množstva privádzaného uhlíka. Spôsob podľa vynálezu môže zahrňovať privádzanie druhého podielu rekuperovaných čiastočiek do druhého spaľovacieho pásma, prednostne do dopravného spaľovača, a odvádzanie tepla z produktov sekundárneho spaľovania. Rekuperované čiastočky môžu obsahovať polokoks a sorbent síry alebo v podstate inertné čiastočky s ukladaním uhlíkových zlúčenín na nich.

Podľa iného uskutočnenia predložený vynález vytvára spôsob splynovania uhlia. čiastočky uhlia a sorbentu síry, prípadne s vodnou parou, sa privádzajú do vysoko rýchleho prúdu produktov podstechiometrického spaľovania obsahujúceho oxid uhoľnatý (CO) a v podstate zbaveného molekulárneho kyslíka. Výsledná zmes sa vedie v podstate adiabatickým stúpacim potrubím v prúde s vysokou rýchlosťou pri dopravných podmienkach pre odplynenie a splynovanie čiastočiek uhlia na vytvorenie zvyškových čiastočiek polokoksu a absorbovanie zlúčenín síry na čiastočkách sorbentu síry. Polokoks a čiastočky sorbentu sa rekuperujú z produktov splynovania, aby sa získalo plynné palivo v podstate zbavené čiastočiek. Kyslík a prvý podiel rekuperovaných čiastočiek polokoksu a sorbentu sa vedú do podstechiometrického spaľovacieho pásma. Prvý podiel rekuperovaných čiastočiek obsahuje množstvo látky. Množstvo stechiometrického hmoty prúdu od 10 do 250-násobku privádzanej privádzaného kyslíka je menšie ako 5 % množstva pre úplné spaľovanie uhlíka v prvom podiele čiastočiek polokoksu.

V prednostnom vyhotovení predložený vynález vytvára spôsob hybridného splynovania, ktorý ďalej zahrňuje kroky: privádzanie druhého podielu rekuperovaných čiastočiek do dopravného spaľovača obsahujúceho dopravné recirkulovanými čiastočkami kyslíka; vedenie výslednej zmiešavacie pásmo zásobované a podstechiometrické privádzanie zmesi stúpacim potrubím dopravného spaľovania pri vysokej rýchlosti, prednostne pri dopravných podmienkach, a privádzanie prídavného kyslíka v jednom alebo niekoľkých stupňoch do stúpacieho potrubia dopravného spaľovania pre v podstate úplné spaľovanie v ňom; rekuperáciu jemne rozdelených čiastočiek z odtoku zo stúpacieho potrubia dopravného spaľovania pre získanie dymového plynu v podstate zbaveného čiastočiek; recirkuláciu čiastočiek rekuperovaných z odtoku stúpacieho potrubia dopravného spaľovania k dopravnému zmiešavaciemu pásmu; vypustenie rekuperáciu tepla z dymového z čiastočiek rekuperovaných z dopravného spaľovania. Prídavné popola z dopravného spaľovača; plynu; a rekuperáciu tepla odtoku stúpacieho potrubia môže byť teplo rekuperované z vonkajšieho výmenníka tepla, ktorým cirkulujú čiastočky z dopravného spaľovača v riediteľnom množstve a prípadne z rúrkových závitov uložených v zbernej nádobe spaľovača zásobované rekuperovanými čiastočkami z odtoku stúpacieho potrubia dopravného spaľovania.

Vynález ďalej vytvára zariadenie pre dopravné splynovanie uhlíkatej látky ako je uhlie. Zariadenie obsahuje spalovacie pásmo na spaľovanie horľavých pevných podstechiometrického množstva oxidačného prúdu produktov spaľovania v podstate látok pri privádzaní činidla pre vyvíjanie zbavených reaktívneho oxidačného činidla. V blízkosti vstupu stúpacieho potrubia je usporiadané privádzacie vstrekovacie pásmo pre privádzanie uhlíkatej látky do prúdu produktov spaľovania. Stúpacie potrubie je prispôsobené na privádzanie zmesi z privádzacieho vstrekovacieho pásma a obsahuje v podstate adiabatické pásmo pre odplynenie a splynovanie. Oddeľovacie pásmo prijíma produkty splyňovania zo stúpacieho potrubia a rekuperuje jemne rozdelené horľavé častice z neho pre vyvíjanie produktu plynného paliva v podstate zbaveného čiastočiek. Ukladacie pásmo pevných látok prijíma rekuperované čiastočky. Prevádzacie potrubie fluidizuje a vedie čiastočky z ukladacieho pásma do spaľovacieho pásma. Splynovač obsahuje dostatočnú zásobu jemne rozdelených horľavých čiastočiek v ukladacom pásem a recirkulujúcich stúpacím potrubím, oddeľovacie pásmo a prenosové potrubie pre v podstate plynulú prevádzku spaľovania, privádzacie vstrekovacie pásmo a adiabatické pásmo prednostne čiastočky vypúšťacie potrubie splynovača. Rekuperované čiastočky sú polokoksu. Splyňovač môže tiež obsahovať na vypustenie uložených pevných látok z ukladacieho pásma a/alebo spaľovacieho pásma.

V prednostnom vyhotovení zariadenie podľa vynálezu obsahuje aj dopravný spaľovač majúci zmiešavacie pásmo pre príjem pevných látok z vypúšťacieho potrubia z dopravného splynovača. Dopravný spaľovač tiež obsahuje spaľovacie stúpacie potrubie, oddeľovacie pásmo a ukladacie pásmo. Zmiešavacie pásmo je prispôsobené na zmiesavanie pevných látok z vypúšťacieho potrubia a recirkulovaných pevných látok z ukladacieho pásma spaíovača s privádzaným podstechiometrickým množstvom oxidačného činidla a na vypustenie podstechiometrických produktov spaľovania do stúpacieho potrubia dopravného spaľovania, dopravného spaľovania má odstupňované miesta činidla pre podstatné dokončenie spaľovania

Stúpacie potrubie vstreku oxidačného v ňom. Oddeľovacie pásmo spaľovača je uspôsobené na rekuperáciu jemne rozdelených čiastočiek z dymového plynu zo stúpacieho potrubia spaľovania na vyvíjanie dymového plynu v podstate zbaveného čiastočiek. Ukladacie pásmo spaľovača obsahuje nádobu, ktorá je uspôsobená na prijímanie čiastočiek z oddeľovacieho pásma. Dopravný spaľovač môže tiež obsahovať recirkulačné potrubie dopravovaných pevných látok pre fluidáciu a prenos pevných látok z dopravného ukladacieho pásma do dopravného zmiešavacieho pásma a vypusť popola na vypustenie popola z dopravného spaľovača. Môže byť použitá vonkajšia vyvíjačia slučka vodnej pary obsahujúca vonkajší parný generátor a privádzacie potrubie pevných látok pre recirkuláciu pevných látok z ukladacieho pása spaľovača, cez parný generátor a späť do dopravného spaľovača. V ukladacej nádobe spaľovača sú prípadne uložené parné ohrievacie rúrkové závity.

Prehľad obrázkov na výkresoch

Na jedinom obrázku výkresov je znázornená schéma dopravného splynovača podľa predloženého vynálezu v kombinácii s prednostným vyhotovením dopravného spaľovača.

Príklady uskutočnenia vynálezu

Privádzaním uhlíkatej suroviny obsahujúcej prchavé látky, napríklad uhlie, do splyňovacieho pásma dopravného splynovača a zamedzením vstupu privádzanej suroviny do spaľovacieho pásma môže byť proces splynovania zásobovaný palivom skôr horením recirkulovaného polokoksu ako horením prchavých látok. Týmto spôsobom môžu byť prchavé látky zachované kvôli zvyšovaniu výhrevnosti vyvíjaného plynného paliva.

Pristúpime k vysvetleniu obrázku na výkrese. Splynovač 100 podľa predloženého vynálezu pracujúci v dopravnom hydrodynamickom režime môže byt použitý samotný alebo prednostne v kombinácii s dopravným spaľovacom 200 na ktorý je oveľa účinnejší, má a vyvíja plynné palivo majúce Predložený dopravný splynovač vytvorenie hybridného reaktora, menší objem vzhľadom na výkon všeobecne zvýšenú výhrevnosť.

100 je obzvlášť výhodný pre splynovanie uhlia alebo iných uhlíkatých surovín vo výrobe elektriny a môže byť tiež použitý v združených procesoch, napríklad splynovania surovín pre výrobu syntetického plynu v syntéze metanolu a/alebo čpavku či podobne.

Ako je zrejmé z obrázku, dopravný splynovač 100 obsahuje stúpacie potrubie 102 usporiadané nad spaľovacím pásmom 104. Polokoks je spaľovaný v spaľovacom pásme 104 pri privádzaní podstechiometrického množstva oxidačného činidla potrubím 138 pre vytváranie vysoko rýchleho prúdu vysoko teplých produktov spaľovania, ktoré sú v podstate zbavené nezreagovaného oxidačného činidla. V blízkosti vstupu 108 stúpacieho potrubia 102 je usporiadané vstrekovacie pásmo 106 pevných látok k podstate adiabatickému reakčnému pásmu 110. Vo vstrekovacom pásme 106 sa privádza látka potrubím 112 do vysoko rýchleho prúdu. Privádzaná látka obsahuje uhlíkatý materiál a prípadne sorbent síry. Príklady vhodných uhlíkatých materiálov sú uhlie, olej z bridlíc, koks, decht, asfalt, polymérové materiály ako termoplasty a kaučuk, kal z ťažkých uhľovodíkov a spodné produkty z rafinérii ropy a petrochemických tovární a podobne. Príklady vhodných sorbentov síry sú vápenec a dolomit.

V tomto popise sa uhlie uvádza ako príklad, ktorým nie sú uhlíkaté materiály nijako obmedzené. Podobne je uvedený vápenec ako neobmedzujúci príklad sorbentov síry.

Ako je v odbore známe, privádzaná uhlíkatá surovina a sorbent síry môžu byť pripravené bežnými prostriedkami na uľahčenie použitia v popisovanom dopravnom splynovači 100. Kvôli privádzaniu surového uhlia a vápenca môžu byť pevné látky usušené, ak je treba, a premenené na prach mlecími jednotkami, napríklad jedným alebo niekoľkými paralelnými rotorovými mlynmi, ktoré nie sú znázornené. V predloženom vynáleze má uhlíkatá látka a sorbent síry prednostne strednú veľkosť čiastočiek od 50 do 200 μιη. Práškové uhlie môže byť usušené na povrchovú úroveň vlhkosti rádovo 3 %, prednostne bočným prúdom horúceho sania kvôli uľahčeniu zaobchádzania s jemným prachom. Uhlíkaté privádzané látky, ktoré sú za bežných podmienok kvapalné, môžu byť privádzané priamo, alebo ak sa to požaduje, zmiešané s vodou, alebo ako kaša s inými pevnými látkami.

Vhodne pripravená privádzaná pevná látka sa zmieša vo vhodných pomeroch a manipuluje použitím zvyčajného uloženia v násypke a v neznázornenom manipulačnom systéme. Kvôli udržaniu dostatočného prebytku kapacity absorpcie síry v splyňovači 100 môže byť molárny pomer vápnika k síre v privádzanej zmesi uhlia a vápenca rovný od 1 do 2.

Do vysoko rýchleho prúdu sa prípadne, avšak prednostne, v smere po prúde od spaľovacieho pásma 104 privádza potrubím 114 vodná para. Hmotnostný pomer vodnej pary k uhlíku privádzanému potrubím 112 je typicky rovný od 0,1 do 1, prednostne od 0,3 do 0,5.

Privádzaná zmes je ohrievaná produktmi spaľovania zo spaľovacieho pásma 104 a vedená pri redukčných podmienkach všeobecne adiabatickým reakčným niektoré splyňovacie procesy.

v privádzanom uhlí sa vyparia, teploty sú prchavé uhľovodíky krakované na uhľovodíky nižšej metán a etán. Odplynené čiastočky pásmom 110, kde prebiehajú Prchavé uhľovodíky prítomné Vplyvom zvýšenej prevádzkovej vyššej molekulárnej hmotnosti molekulárnej hmotnosti ako je uhlíka (polokoks) sú splyňované reakciou s vodnou parou pre vyvinutie produktov splyňovania obsahujúcich prednostne vodík (H₂) a oxid uhoľnatý (CO). Prídavné je vypálený vápenec. Síra uvoľnená z uhlia reaguje s plynnými produktmi zo splyňovača na primárne vyvíjanie sírovodíka H₂S a tiež karbonylsulfidu (COS). Aspoň časť týchto zlúčenín síry je absorbovaná na čiastočkách vápenca na vytvorenie sírnika vápenatého (CaS). Pretože krakované uhľovodíky nie sú spotrebované reakciou spaľovania, sú koncentrácie metánu a etánu v produktoch splynovania opúšťajúcich reakčné pásmo 110 zvýšené v porovnaní s procesmi doterajšieho stavu techniky.

Produkty splynovania sú zo stúpacieho potrubia 102 vedené do oddeľovacieho pásma 116, kde sú čiastočky obsahujúce popol, sorbent a polokoks rekuperované z produktov splynovania, takže sa získa palivo alebo syntetický plyn v podstate zbavený čiastočiek, zvyčajne pri účinnosti oddeľovania 99 % a viac. Oddeľovacie pásmo 116 prednostne obsahuje jeden alebo viac vysoko účinných cyklónových oddeľovacích stupňov. Čiastočky obsahujúce plyn zo stúpacieho potrubia 102 sa najprv vedú do prvého cyklónu 118 potrubím 120 a potom do druhého cyklónu 122 potrubím 124.

Plynný produkt vystupuje z na ďalšie spracovanie, ak sa v neznázornenom okruhu použitia vápenca môže koncentráciu sírovodíka zahrňovať stopových oddeľovacieho prístrojov sú elektrostatické rekuperáciu čiastočiek prístroja, cyklóny, usadzovacie druhého cyklónu 122 žiada, ] výroby energie. V tiež plynné palivo

H₂S. Spracovanie v tepla, odlúčenie použitím

Príklady keramické potrubím 140 pred použitím napríklad závislosti na obsahovať prístroje smeru síry vhodného prídavných filtre, a podobne.

PO stupni premenlivú prúde môže odstránenie neznázorneného oddeľovacích inerčné oddeľovače,

Čiastočky oddelené od produktov splynovača v prvom cyklóne 118 a v druhom cyklóne 122 sú vedené odbočkami 126 prípadne 128 do ukladacieho pásma 130 pevných látok obsahujúceho napríklad ukazovateľ 132 stavu. Z ukazovateľa 132 stavu je prvý podiel rekuperovaných čiastočiek recirkulovaný do stúpacieho potrubia 102 potrubím 134 k spaľovaciemu pásmu 104. Množstvo hmoty prúdu recirkulovaných čiastočiek k spaľovaciemu pásmu 104 v potrubí 134 je prednostne rovné 10 až 250-násobku množstva hmoty prúdu k vstrekovaciemu pásmu 106 v potrubí 112.

Do spaľovacieho pásma 104 je tiež zavedený kyslík potrubím

138. Kyslík je všeobecne privádzaný v množstve vhodnom na riadenie teploty spaľovacieho pásma 104 a stúpacieho potrubia 102 a môže obsahovať vzduch, vzduch obohatený kyslíkom, zmesi kyslíka a inertného plynu ako dusíka alebo argónu, čistý kyslík a podobne. Molárny pomer kyslíka k uhlíku v recirkulovaných čiastočkách sa udržiava na podstechiometrickom pomere pre podporu vyvíjania oxidu uhoľnatého v spaľovacom pásme 104.

spaľovacieho pásma 104

CO oproti oxidu uhličitému CO₂Množstvo kyslíka privádzané do je zvyčajne menšie ako 5 % stechiometrického množstva kyslíka nutného na úplné spaľovanie všetkého uhlíka privádzaného do spaľovacieho pásma 104.

Čiastočky obsahujúce popol, sorbent a polokoks rekuperované z produktov splynovania, sú vypúšťané potrubím 142 pre d'alšiu neznázornenú rekuperáciu tepla a spracovania, ak je žiadané, pred odvedením do odpadu. Inertný vetrací plyn zbavený kyslíka obsahuje plynné palivo, dusík alebo podobne, sa vedie do ukazovateľa 132 stavu v potrubí 148 a ako je žiadané, do iných neznázornených potrubí prenosu pevných látok. Plyn odvádzaný z ukazovateľa 132 stavu sa vedie potrubím 150, cyklónovým oddeľovačom 152 a potrubím 154 do potrubia 140 plynného produktu. Pevné látky oddelené z plynu v oddeľovači 152 sa odbočkou 156 vracajú k ukazovateľu 132 stavu.

V závislosti na navrhnutom prevádzkovom tlaku pracuje splynovač podľa predloženého vynálezu pri teplote vhodnej na podporu reakcie splynovania. Ako je v odbore známe, vysoko rýchle produkty spaľovania indukujú rýchly vnútorný recirkulačný tok pevných látok v stúpacom potrubí 102, ktorý pôsobí ako tepelný zotrvačník pre účinný prenos tepla zo spaľovacieho pásma 104, kde sa čiastočky ohrievajú exotermickou reakciou spaľovania, do reakčného pásma 110, kde horúce čiastočky zo spaľovacieho pásma privádzajú teplo pre endotermické odplynenie a splynovanie, ktoré prebieha v reakčnom pásme 110.

Splynovanie môže typicky začať pri tak nízkej teplote, ako je 788 °C. Splynovač pracuje prednostne v rozsahu teplôt asi od 840 ’C do 930 °C, pričom žiaduce sú vyššie teploty, avšak nie tak vysoké, aby sa tavil popol. Rozsah prevádzkových teplôt je všeobecne riadený rýchlosťou recirkulácie polokoksu, prípadne odvádzaním tepla z polokoksu v ukladacom pásme 130 a privádzaním oxidačného činidla do spaľovacieho pásma 104, spôsobom analogickým k operácii FCC. Dopravný reaktor je zvyčajne navrhnutý tak, aby pracoval pri zvýšenom tlaku až do asi 4,0 MPa pre zvýšenie výstupu tepla na jednotku plochy priečneho prierezu reaktora a zvýšenia výstupu energie v nasledujúcom energetickom cykle.

V hybridnom reaktore obsahujúcom spaľovač 200 v kombinácii s pneumatickým dopravným splynovačom 100 je premena v splynovači 100 prednostne 50 až 80 % a druhý podiel rekuperovaných čiastočiek obsahujúci nesplynený polokoks a vápenec sa privádza z ukladacieho pásma 130 potrubím 143 do spaľovača, kde sa spaľuje zvyškový polokoks pre rekuperáciu tepla. Hoci môže byť použitý akýkoľvek spaľovač vhodný na spaľovanie polokoksu, zvyškový polokoks a adsorbent sa prednostne privádza do dopravného spaľovača 200. V spaľovací 200 sa spaľuje nepremenený polokoks kvôli dokončeniu uvoľnenia chemickej energie. Táto energia môže byť potom odvedená na výrobu vodnej pary a nasledujúce odstránenie čiastočiek, spaliny (dymový plyn) môžu expandovať bežnými prostriedkami pre zásobovanie generátora energiou.

Ako je zrejmé z obrázku, prednostný dopravný spaľovač 200 obsahuje dopravné spaľovacie stúpacie potrubie 202 a zmiešavacie pásmo 204. Polokoks privádzaný potrubím 143 sa pridáva k prúdu recirkulujúcich pevných látok v zmiešavacom pásme 204 a zmiešava sa s oxidačným činidlom privádzaným do zmiešavacieho pásma 204 potrubím 208 pre čiastočné spaľovanie. Oxidačné činidlo môže byť kyslík, vzduch alebo vzduch obohatený kyslíkom alebo podobne. Ak je žiadané, môže sa do zmiešavacieho pásma 204 privádzať aj prídavný vápenec, čo nie je znázornené. Zmiešavacie pásmo 204 má prednostne väčší priemer ako dopravné stúpacie potrubie 202 pre zväčšenie styku plynu a pevných látok v zmiešavacom pásme 204.

V dopravnom spalovacom stúpacom potrubí 202 sa spaľuje polokoks s oxidačným činidlom na vyvíjanie vysoko teplých produktov spaľovania a odstraňuje sa síra vápencovým sorbentom ako síran vápenatý CaSO^ a/alebo sírnik vápenatý CaS, ktorý sa ďalej oxiduje na síran vápenatý CaSO₄. Spaľovanie polokoksu a absorpcia oxidu siričitého SO2 sú v. podstate V prednostnom usporiadaní sa polokoks spaľuje niekoľkých stupňoch 206a, 206b pri použití úplné, > 99 %. v jedno alebo odstupňovaného privádzania kyslíka kvôli obmedzeniu vyvíjania Ν0_χ, ako je v podstate opísané v patentovom spise Spojených štátov amerických číslo 4,579,070, ktorého autori sú Lin a spol., prednostne pri zvýšenom tlaku. Produkt podstechiometrického spaľovania prúdia zo zmiešavacieho pásma 204 vysokou rýchlosťou spaľovacími stupňami 206a, 206b, kde sa potrubím 208a, prípadne 208b privádzajú prídavné približne stechiometrické množstvá oxidačného činidla na dokončenie reakcie spaľovania.

Produkty spaľovania prúdia zo stúpacieho potrubia 202 do oddeľovacieho pásma 210, kde obsahujúce popol, sorbent a produktov spaľovania, aby sa sa jemne rozdelené čiastočky nespálený polokoks oddelia od získal dymový plyn v podstate zbavený čiastočiekzvyčajne obsahujúci menej ako 1 % hmotnostné čiastočiek. Podobne ako oddeľovacie pásmo 116 splynovača aj oddeľovacie pásmo 210 spalovača prednostne obsahuje jeden alebo niekoľko vysoko účinných cyklónových oddeľovacích stupňov.

Produkty spaľovania zo stúpacieho potrubia 202 sa vedú potrubím

214 do prvého cyklónu 212 a potom potrubím 218 do druhého cyklónu

216. Oddelené čiastočky v cyklónoch 212, 216 prúdia príslušnými odbočkami 220, 222 do ukladacieho pásma 224 pevných látok obsahujúceho zbernú nádobu 226 pre recyklovanie k dopravnému spaľovaciemu stúpaciemu potrubiu 202. Typicky môže byť množstvo pevných látok v recirkulácii rovné 50 až 750-násobku množstva hmoty prúdu látky v potrubí 143, zvyčajne asi 200-násobku.

Popol zhromažďovaný na dne stúpacieho potrubia 202 a/alebo zbernej nádoby 226 sa odtiaľ odvádza výpusťou 232 kvôli ďalšiemu získaniu tepla, čo nie je znázornené a zavedenia do odpadu. Dymový plyn v podstate zbavený čiastočiek sa z druhého cyklónu 216 odvádza potrubím 234 pre odvádzanie tepla v energetickom cykle, čo nie je znázornené. Plyn odvádzaný zo zbernej nádoby 226 sa vedie potrubím 252 do cyklónových oddeľovačov 254 a 256 zapojených v rade a do potrubia 234 dymového plynu. Pevné látky rekuperované v oddeľovačoch 254 a 256 sa odbočkou 258, prípadne 260, vracajú do zbernej nádoby 226.

Prevádzka dopravného spaľovača 200 vyžaduje použitie zariadenia pre odvádzanie tepla kvôli vylúčeniu nadmernej prevádzkovej teploty v stúpacom potrubí 202. To sa typicky vykonáva chladením recirkulujúceho prúdu pevných látok, prednostne v jednom alebo niekoľkých vonkajších boileroch 236 bajonetového typu na vyvíjanie vodnej pary. Riadenie teploty je tiež uľahčené, pretože množstvo napájacej vody boilerov 236 sa môže meneiť kvôli získaniu žiadaného stupňa chladenia a boilery 236 sa môžu zapínať alebo vypínať v závislosti na celkových prevádzkových podmienkach. Pevné látky sa do boilerov 236 privádzajú potrubím 238 pre výmenu tepla s vodou privádzanou neznázornenými vnútornými rúrkami. Pevné látky sa z boilerov 236 odvádzajú potrubím 240 späť do zbernej nádoby 226, alebo ak je žiadané, potrubie 240 môže byť zavedené priamo do zmiešavacieho pásma 204. Horúce pevné látky sa tiež prednostne chladia v zbernej nádobe 226 výmenou tepla s vodnou parou alebo s vodou privádzanou do boilerov pretekajúcej rúrkovými závitmi 228 uloženými v zbernej nádobe 226 pevných látok. Takto vyvíjaná prehriata para môže byť využitá v energetickom cykle.

Ochladené čiastočky sú recirkulované do zmiešavacieho pásma

204 potrubí 230 pre zamiešanie do vnútorného prúdu recirkulácie.

Nastavením vhodného recirkulovaného množstva pevných látok, zvyčajne od 100 do 750 - násobku množstva hmoty prúdu, zvyčajne

200 až 250-násobku, môže byť teplota v dopravnom spaľovacom stúpacom potrubí 202 riadená v rozsahu asi od 815 “C do 925 °C.

Recirkulované množstvo môže byť nastavené bežnými prostriedkami, ako je zvýšenie hladiny pevných látok v ukladacom pásme 224, alebo zmenou množstva fluidizačného plynu, prednostne vzduchu privádzaného potrubím 250 a do neznázornených potrubí prenosu pevných látok. Vo vnútri medzi môže byť pokles teploty pevných látok nastavený na akúkoľvek žiadanú hodnotu. Všeobecne je pokles teploty (& T) pevných látok asi medzi 25 °C a 85 C.

V splynovači 100 podľa predloženého vynálezu počiatočné podmienky návrhu prúdu nastavujú vzájomné výšky rozličných súčastí nádob navrhovanú rovnováhu tlakov. V priebehu prevádzky môžu byť prúdy pevných látok nastavené udaním výšok pevných látok v zariadení použitím neznázornených zátkových ventilov a všeobecnejšie neznázorneného vetracieho plynu pre fluidizáciu pevných látok a pôsobenie zmien hustoty, podobne k spôsobu prevádzky jednotiek FCC. Vetrací plyn môže byť vzduch, recirkulovaný dymový plyn, dusík alebo podobne. Je treba dbať na to, aby nebol použitý vzduch alebo iné plyny obsahujúce kyslík pre fluidizáciu horľavých pevných látok výbušných zmesí, ako je dobre známe, recirkulované v dopravnom spaľovači 200 uhlíka, a teda nie sú horľavé.

na zamedzenie vzniku avšak pevné látky sú všeobecne zbavené

V prednostnom predloženého vynálezu vápenatý, oxidovaný prihláške No.

vyhotovení hybridného sorbent zlúčený so CAs, vyvíjaný v splynovači 100, na síran vápenatý CaSO₄, vynálezu Spojených rovnakého dátumu, K. Mathur ako je štátov

Henningsen, S. Katta, G.

Coal Gasification and Sulfur Removal ktorej a W. M.

síra, ktorá nie je absorbovaná in rekuperovaná v mieste po prúde z neznázorneného kovového sorbentu kovového sorbentu a smerovaná oxidačného činidla do spaľovača. 140 obsahujúci sírniky môže byť reaktora podľa sírou, t.j. sírnik je v spaľovači 200 popísané v súbežnej amerických Ser. pôvodcami sú G. Campbell, s názvom

Process. Stručne povedané, situ v splynovači 100, je plynného produktu použitím uvoľnená do regeneračného plynu do spaľovača 200 s privádzaním Surový plynný produkt v potrubí zbavený síry v mieste po prúde použitím rozličných procesov zahrňujúcich studenú alebo mokrú chemickú absorpciu. Jednako však, surový plyn obsahujúci sírovodík H₂S, sa prednostne zbaví síry za horúca absorpciou na kovovom sorbente v jednom alebo niekoľkých neznázornených reaktoroch, čo môžu byť reaktory s pevným lôžkom, s fluidným lôžkom, s pohyblivým lôžkom, s bublajúcim lôžkom, s turbulentným lôžkom, dopravné alebo iné reaktory. Typicky sa používajú tri reaktory s pevným lôžkom, takže dva reaktory sú prevádzkované v sérii, zatiaľ čo tretí reaktor regeneruje. S troma reaktormi môže byť vykonávaný regeneračný modus pri optimálnych podmienkach absorpcie síry pre reaktory s lôžkom absorbentu i pre spaľovač 200. to znamená, s plynulým privádzaním síry do spaľovača 200. Navrhnutý základ je prednostne menší ako 30 ppm sírovodíka v plynnom produkte zbavenom síry. Kovový sorbent prednostne je sorbent na báze oxidu zinočnatého. Počas regenerácie kovového sorbentu sú absorbované sírniky oxidované a oddestilované použitím zmesi vzduchu a vodnej pary. Tento regenerovaný výstupný plyn môže byť kombinovaný s privádzaným oxidačným činidlom spaľovača v potrubiach 208, 208a a/alebo 208b, alebo s privádzaným oxidačným činidlom do splyňovača potrubím 138.

Plynný produkt v potrubí 140 môže byť využitý v neznázornenom energetickom cykle pri použití bežného zariadenia a techniky. Energetický cyklus môže obsahovať turbíny na plynné palivo zo splyňovača 100, turbíny napájané rozpínajúcim sa stlačeným dymovým plynom, parné turbíny, kde para sa vyvíja rekuperáciou tepla z dymového plynu a/alebo recirkuláciou pevných látok v spaľovači 200 alebo podobne.

Predložený vynálezu je ďalej podrobnejšie vysvetlený v nasledujúcich príkladoch uskutočnenia.

Príklad

Dopravný splynovač podľa predloženého vynálezu podobný splyňovaču 100 znázornenému na obrázku, je použitý k splyňovaniu privádzaného žírneho uhlia. Vstup pre prívod uhlia je umiestnený vo výške nad spaľovacím pásmom pre zachytenie prchavých zložiek. Približné zloženie uhlia je v tabuľke 1.

Tabuľka 1

	Zložka	% hmotnostné
	Popol	8-12
	Vlhkosť	5-6
	Prchavé látky	37 - 41
	Uhlík	45 - 46
»	Prvok
	C	65 - 66
	H	4-5
	S	1-3
	N	1-2
	0	8-15

Základ pre prevádzku splynovača je daný v tabuľke 2.

Tabuľka 2

Látka	Prietok kg/h
Privádzané uhlie	1	800
Privádzaný vápenec		350
Vstupujúci vzduch	6	500
Vodná para		640
Rekuperované pevné látky	90	000
Plynné palivo	8	000
Pevný odpad		500

Rozloženie výstupu splynovača je dané v tabuľke 3.

Tabuľka 3

Krok procesu	Výstup kg/h
Príklad	Porovnávací príklad
Splynovanie vodnej pary	100	452
Odplynenie	353	-
Podstechiometrické spaľovanie	679	679

Porovnávací príklad

Splynovač KRW Energy Systems s fluidizovaným lôžkom (bublajúcim lôžkom) podľa doterajšieho stavu techniky s privádzaním uhlia pri dne bublajúceho lôžka je prevádzkovaný podobne ako dopravný splynovač 100 podľa predloženého vynálezu, ktoré údaje sú vo vyššie uvedenom príklade. Porovnanie rozloženia výstupu splynovača s fluidizovaným lôžkom neobsahuje žiadnu zložku zodpovedajúcu odplyneniu, vid tabuľka 3. Naviac, pri rovnakom priechodnom množstve uhlia je reaktor s bublajúcim lôžkom podstatne väčší, alebo je treba viac reaktorov. Dopravný splynovač podľa predloženého vynálezu je teda značne hospodárnejší. Výhrevnosť výsledného plynného paliva z bublajúceho lôžka je tiež všeobecne nižšia ako výhrevnosť plynného paliva vyvíjaného dopravným splynovačom podľa predloženého vynálezu.

Dopravný splynovač podľa predloženého vynálezu a spôsob jeho prevádzky boli vysvetlené v predchádzajúcom popise a v príkladoch, ktoré nijako neobmedzujú rozsah vynálezu. Odborníkovi školenému v odbore bude zrejmé, že je možné vykonať rad obmien, bez toho, aby sa vybočilo z rámca myšlienky vynálezu vymedzenej pripojenými patentovými nárokmi.

Claims

PATENTOVÉ NÁROKY

1. Spôsob splynovania uhlíkatej látky, vyznačujúci sa tým, že obsahuje kroky:

a) zavedenie uhlíkatej suroviny do prúdu produktov podstechiometrického spaľovania,

b) vedenie výslednej zmesi z kroku (a) v podstate adiabatickým stúpacim potrubím pri dopravných podmienkach odplynenia a splynovania látky,

c) rekuperáciu jemne rozdelených čiastočiek z produktov splynovania z kroku (b) na získanie plynného paliva v podstate zbaveného čiastočiek a

d) privedenie prvého podielu rekuperovaných čiastočiek a podstechiometrického spaľovacieho pásma na množstva reaktívneho kyslíka do vytvorenie prúdu produktov spaľovania pre zavádzači krok (a).
2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že uhlíkatá látka obsahuje olej z bridlíc, decht, asfalt, termoplasty, kaučuk alebo kal z ťažkých uhľovodíkov alebo spodné produkty destilácie.

3. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že uhlíkatá látka obsahuje uhlie. 4. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že uhlíkatá látka obsahuje síru a zavedená surovina v kroku (a) obsahuje sorbent síry. 5. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že sa

čiastočky privádzajú do spaľovacieho pásma v kroku (d) v množstve od 10 do 250-násobku množstva hmoty prúdu suroviny privádzanej v kroku (a).
6. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že sa do spaľovacieho pásma privádza vzduch v množstve zodpovedajúcom zmienenému podstechiometrickému množstvu kyslíka v kroku (d).
7. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že sa do spaľovacieho pásma privádza v kroku (d) reaktívny kyslík v množstve menšom ako 5 % stechiometrických vzhľadom k uhlíku v čiastočkách privádzaných do spaľovacieho pásma.
8. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že sa privádza ► druhý podiel rekuperovaných čiastočiek do druhého spaľovacieho pásma a zo sekundárnych spaľovacích produktov sa odvádza teplo.
9. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že rekuperované čiastočky obsahujú polokoks a sorbent síry.
10. Spôsob podía nároku 1, vyznačujúci sa tým, že rekuperované čiastočky sú v podstate inertné čiastočky, na ktorých je uložený uhlík.
11. Spôsob podía nároku 1, vyznačujúci sa tým, že ďalej zahrňuje privádzanie vodnej podstechiometrického spaľovania pre prítomnosti v kroku (b).
12. Spôsob splyňovania uhlia, pary do produktov splynovanie látky v jej vyznačujúci sa tým, že zahrňuje kroky:

a) zavedenie čiastočiek uhlia a sorbentu síry, prípadne s vodnou parou, do produktov podstechiometrického spaľovania obsahujúcich oxid uhoľnatý a v podstate zbavených molekulárneho kyslíka,

b) vedenie výslednej zmesi z kroku (a) v podstate adiabatickým stúpacim potrubím v prúde s veľkou rýchlosťou pri dopravných podmienkach pre odplynenie a splynovanie čiastočiek uhlíka na vytvorenie zvyškových čiastočiek polokoksu a pre absorbovanie zlúčenín síry na čiastočkách sorbentu,

c) rekuperáciu čiastočiek polokoksu a sorbentu z produktov splynovania z kroku (b) na získanie plynného paliva v podstate zbaveného čiastočiek,

d) privádzanie kyslíka a prvého podielu čiastočiek rekuperovaného polokoksu a sorbentu do pásma podstechiometrického spaľovania, kde prvý podiel rekuperovaných čiastočiek obsahuje 10 až 250-násobok množstva hmoty prúdu privádzanej suroviny, a kde sa kyslík privádza v množstve menšom ako 5 % stechiometrických vzhľadom k prvému podielu čiastočiek polokoksu.
13. Spôsob podľa nároku 12, vyznačujúci sa. tým, že obsahuje ďalšie kroky:

e) privádzanie druhého podielu rekuperovaných čiastočiek polokoksu a sorbentu z kroku (c) do zmiešavacieho pásma dopravného spaľovača zásobovaného rekuperovanými čiastočkami a podstechiometrickým zdrojom kyslíka,

f) vedenie zmesi z kroku (a) stúpacím potrubím dopravného spaľovača a privádzanie prídavného kyslíka v jednom alebo niekoľkých stupňoch do stúpacieho potrubia dopravného spaľovača pre v podstate úplné spaľovanie v ňom,

g) rekuperáciu jemne rozdelených čiastočiek produktov spaľovania z kroku (f) pre získanie dymového plynu v podstate zbaveného čiastočiek,

h) recirkuláciu čiastočiek rekuperovaných z produktov dopravného spaľovania v kroku (g) do zmiešavacieho pásma, v kroku (e),

i) rekuperáciu tepla z dymového plynu a

j) rekuperáciu tepla z čiastočiek rekuperovaných z produktov dopravného spaľovania v kroku (g).
14. Spôsob podľa nároku 13, vyznačujúci sa tým, že ďalej obsahuje kroky:

k) uloženie čiastočiek rekuperovaných v kroku (g) v zbernej nádobe,

l) rekuperáciu tepla z vonkajšieho výmenníka tepla, ktorým čiastočky zo zbernej nádoby obiehajú v riediteľnom množstve.
15. Spôsob podlá nároku 14, vyznačujúci sa tým, že ďalej obsahuje krok:

m) rekuperáciu tepla z rúrkových závitov uložených v zbernej nádobe.
16. Zariadenie pre splynovanie uhlíkatej látky, vyznačujúce sa tým, že obsahuje dopravný splyňovač obsahujúci spaľovacie pásmo uspôsobené na spaľovanie čiastočiek obsahujúcich polokoks pri privádzaní podstechiometrického množstva oxidačného činidla * na vyvíjanie prúdu produktov spaľovania v podstate zbavených ¹ reaktívneho oxidačného činidla, privádzacie vstrekovacie pásmo *' priľahlé k vstupu stúpacieho potrubia uspôsobené na plynulé privádzanie uhlíkatej suroviny do prúdu produktov spaľovania pre vytváranie zmesi privádzanej suroviny a produktov spaľovania, stúpacie potrubie uspôsobené pre privádzanie zmesi z privádzacieho vstrekovacieho pásma, pričom toto stúpacie potrubie obsahuje v podstate adiabatické pásmo pre odplynenie a splyňovanie, oddelovacie pásmo pre privádzanie produktov splyňovania zo stúpacieho potrubia a rekuperáciu jemne rozdelených čiastočiek z neho na vyvíjanie plynného produktu v podstate zbaveného čiastočiek, pásmo ukladania pevných látok pre privádzanie rekuperovaných čiastočiek obsahujúcich polokoks, prenášacie potrubie na dopravu čiastočiek z ukladacieho pásma do spaľovacieho pásma a ukladanie čiastočiek obsahujúcich polokoks _t v pásme ukladania pevných látok a rekuperáciu stúpacím potrubím, oddeľovacím pásmom a dopravným potrubím v množstve dostatočnom pre zachovanie v podstate plynulej prevádzky spaľovania, privádzacie vstrekovacie pásmo a adiabatické pásmo.
17. Zariadenie podľa nároku 16, vyznačujúce sa tým, že ďalej obsahuje vypúšťacie potrubie splynovača pre prenos pevných látok z ukladacieho pásma splyňovača do dopravného spaľovača, kde dopravný spaľovač obsahuje zmiešavacie pásmo, stúpacie potrubie dopravného spaľovača, oddeľovacie pásmo a ukladacie pásmo, kde zmiešavacie pásmom spaľovača je uspôsobené na zmiešavanie pevných látok privádzaných z vypúšťacieho potrubia splyňovača a rekuperovaných pevných látok z ukladacieho pásma spaľovača s privádzaním podstechiometrického množstva kyslíka, kde stúpacie potrubie dopravného spaľovača je uspôsobené na privádzanie zmesi zo zmiešavacieho pásma a činidla na oddeľovacie má odstupňované body vstreku oxidačného dokončenie spaľovania v nich, kde uspôsobené na oddeľovanie plynu zo stúpacieho potrubia v podstate nich, unášaných dopravného zbaveného podstatné pásmo je dymového vyvíjanie dymového plynu spaľovača obsahuje zbernú nádobu čiastočiek z oddeľovacieho pásma prispôsobený na prenos tepla rekuperačné potrubie pevných látok z ukladacieho pásma spaľovača do výpust popola na vypustenie popola čiastočiek z spaľovača na čiastočiek, kde ukladacie pásmo uspôsobenú na ukladanie spaľovača, výmenník tepla z ukladacieho pásma spaľovača, pre prenášanie pevných látok zmiešavacieho pásma a odpadovú z dopravného spaľovača.
18. Zariadenie podľa nároku 17, vyznačujúce sa tým, že obsahuje vonkajší okruh vyvíjania vodnej pary obsahujúci vonkajší parný generátor a privádzacie potrubie pevnej látky pre recirkuláciu pevných látok z ukladacieho zásobníka cez parný generátor a spät do dopravného spaľovača.
19. Zariadenie podľa nároku 18, vyznačujúce sa tým, že obsahuje vnútorné parné ohrievacie rúrkové závity uložené v ukladacom pásme spaľovača.