SK500312023A3 - Spôsob tepelného a deformačného spracovania kovového polotovaru - Google Patents
Spôsob tepelného a deformačného spracovania kovového polotovaru Download PDFInfo
- Publication number
- SK500312023A3 SK500312023A3 SK50031-2023A SK500312023A SK500312023A3 SK 500312023 A3 SK500312023 A3 SK 500312023A3 SK 500312023 A SK500312023 A SK 500312023A SK 500312023 A3 SK500312023 A3 SK 500312023A3
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- temperature
- tempering
- plastic deformation
- deformation
- beginning
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/04—Hardening by cooling below 0 degrees Celsius
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
- C21D7/10—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the whole cross-section, e.g. of concrete reinforcing bars
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0006—Details, accessories not peculiar to any of the following furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/02—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for springs
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Spôsob zahŕňa kalenie (1) nasledované prvým popúšťaním (3) buď priamo, alebo po čase oneskorenia. Ďalej sa po prvom popúšťaní (3) uskutoční postup pozostávajúci z plastickej deformácie (4) na ovplyvnenie materiálových vlastností polotovaru a následného ďalšieho popúšťania (5). Počiatočná teplota (T4a) spracovávaného polotovaru je na začiatku plastickej deformácie (4) nižšia, rovnaká alebo vyššia ako teplota konca (T4b) plastickej deformácie (4). Počiatočnú teplotu plastickej deformácie (T4a) je možné zvýšiť deformačným teplom bez dodania tepla zvonku. Počiatočná teplota (T4a) plastickej deformácie (4) môže byť vo všeobecnosti odlišná od teploty (T2) na začiatku prvého popúšťania (3). Počiatočná teplota (T2) prvého popúšťania (3) je nižšia ako teplota konca martenzitickej transformácie (Mf) uvedeného materiálu polotovaru. Teplota (T3) prvého popúšťania (3) sa môže líšiť od teploty (T5) ďalšieho popúšťania (5).
Description
Oblasť techniky
Navrhovaný vynález spadá do oblasti modifikácie fyzikálnej štruktúry železných i neželezných kovov alebo zliatin tepelným a deformačným spracovaním.
Doterajší stav techniky
Na účely modifikácie mikroštruktúry a fyzikálno-chemických vlastností kovových materiálov (železné a neželezné kovy alebo ich zliatiny) sa používa široká škála postupov tepelného a deformačného spracovania. Tie sa vyznačujú rôznymi kombináciami krokov (napr. kalenie, žíhanie, popúšťanie, plastická deformácia a pod.), prípadne oddelenými oneskoreniami s výdržou na danej teplote a ďalej ich možno definovať rôznymi teplotami, pri ktorých sa tieto kroky vykonávajú. Konkrétna sekvencia operácií žiaducim spôsobom ovplyvní vlastnosti a mikroštruktúru kovového materiálu.
Dokument CN109594024 opisuje proces výroby drôtu z vysoko uhlíkovej ocele. Je tu opísaný proces tvarovania a následného tepelného spracovania, počas tepelného spracovania sa už proces deformácia nevkladá.
Dokument CN108380678 opisuje kombináciu striedavých žíhacích cyklov a tvarovania za studená. Do procesu nie je začlenené kalenie.
Dokument RU2709127 opisuje zariadenie, ktoré spracováva hriadele kombináciou tepelných režimov a deformácií. Deformácia je vkladaná v zmysle kalibrácie, teda eliminácia tvarových odchýlok vzniknutých predchádzajúcim tepelným procesom. Deformácia neovplyvňuje mechanické vlastnosti materiálu.
Dokument JPS5956521 opisuje proces zahŕňajúci zakalenie materiálu, po ktorom nasleduje krok zahŕňajúci súčasne popúšťanie a plastickú deformáciu.
Dokument CN106282496 opisuje proces zahŕňajúci plastickú deformáciu (kovanie) na začiatku procesu, pričom sa jedná o kovanie pri vysokých teplotách. Počas následného tepelného spracovania ďalšia deformácia neprebieha.
Dokument RU2287592 opisuje spracovanie nehrdzavejúcich austenitických ocelí. Deformácia medzi žíhacími režimami po rýchlom ochladení sa tu vykonáva v oblasti kryogénnych teplôt. Pri druhom žíhacom režime tu vzniká austenitická štruktúra z deformačného martenzitu.
Dokument RU2422541 tiež pojednáva o austenitických nehrdzavejúcich oceliach. Deformácia sa vykonáva v oblasti kryogénnych teplôt. Technický obsah je podobný ako v RU2287592.
Dokument US3930907A sa zaoberá nízkouhlíkovými oceľami s dusíkom a definuje maximálnu teplotu ohrevu pred rýchlym ochladením (kalením) ako interkritickú, teplota musí byť v dvojfázovom intervale alfa + gama -. Používa sa len veľmi malá, tzv. kalibračná deformácia.
Dokument CN109594024A opisuje proces tvarovania ocele za tepla, izotermické žíhanie, opakované tvarovanie za tepla a tepelné spracovanie pozostávajúce z ohrevu na teplotu 850 - 870 °C a ochladzovanie na vzduchu z tejto teploty. Nedochádza k nízkoteplotnej deformácii medzi dvoma popúšťacími cyklami.
Dokument RU2287592C1 opisuje proces spracovania austenitickej nehrdzavejúcej ocele. V procese prebieha ochladenie do kryogénnych teplôt (77K), kde prebieha deformácia. Potom nasleduje ohrev a temperovanie pri teplotách 640 - 730 K.
Odborný článok STOROJEVA, L. et al., On the influence of heavy warm reduction on the microstructure and mechanical properties of a medium-carbon ferritic-pearlitic steel (2004) hovorí o procesoch spracovania ocele. Je opísané termomechanické spracovanie s kontinuálnym chladením, pri ktorom dochádza k deformácii pri vysokých teplotách a následne k zakaleniu materiálu a k popúšťaniu bez ďalšej aplikácie deformácie. Ďalej je opísané zušľachťovanie (teda kalenie a popúšťanie) bez aplikácie deformácie. Ďalej je opísané vysokoteplotné termomechanické spracovanie, kde opäť dochádza k deformácii pri vysokých teplotách, následnému ochladeniu na 500 °C, spätnému ohrevu a opakovaným deformáciám v teplotnom intervale 600 - 710 °C.
Podstata vynálezu
Podstatou vynálezu je spôsob tepelného a deformačného spracovania kovového polotovaru, ktorého účelom je zlepšenie mechanických vlastností materiálu polotovaru, najmä zvýšenie medze klzu pri zachovaní akceptovateľnej plasticity a húževnatosti materiálu.
Spôsob zahŕňa kalenie a naň priamo alebo s oneskorením nadväzujúce prvé popúšťanie. Ak je zahrnuté
SK 50031-2023 A3 oneskorenie, teplota polotovaru môže byť počas oneskorenia nemenná, spravidla na teplote okolia. Možno však uvažovať aj o ukončení kalenia na inej teplote, ako je teplota okolia. V takom prípade sa môže teplota polotovaru počas oneskorenia pred prvým popúšťaním meniť - klesať alebo stúpať.
Teplota spracovávaného polotovaru na začiatku prvého popúšťania je nižšia ako teplota konca martenzitickej premeny materiálu daného polotovaru. Táto skutočnosť závisí od termofyzikálnej hodnoty konca martenzitickej premeny, ktorá môže byť všeobecne vyššia alebo nižšia ako teplota okolia. Riadenie teplotného priebehu medzi koncom martenzitickej premeny a prvým popúšťaním môže ovplyvniť stabilitu niektorých štruktúrnych súčastí, napríklad zvyškového austenitu. Ak je teplota konca martenzitickej premeny materiálu daného polotovaru vyššia ako teplota okolia, nie je nutné dokončovať kalenie pri teplote nižšej než je teplota okolia. Vďaka tomu je možné na kalenie využiť kvapalinu (voda, olej), ktorá má teplotu okolia. To je energeticky a finančne výhodné, pretože nie je nutné kvapalinu chladiť pod teplotu okolia.
Ďalej sa po prvom popúšťaní najmenej raz vykoná sekvencia plastickej deformácie na ovplyvnenie materiálových vlastností polotovaru a na ňu nadväzujúceho ďalšieho popúšťania. Táto sekvencia nadväzuje na prvé popúšťanie a to buď priamo alebo s oneskorením. Ak sa táto sekvencia vykoná opakovane, viackrát ako raz, potom plastická deformácia druhej sekvencie priamo alebo s oneskorením nadväzuje na uvedené ďalšie popúšťanie prvej sekvencie.
Uvedený postup je využiteľný pre polotovary z ocele, ktoré majú pri teplote miestnosti feriticko karbidickú štruktúru. Tu je možné uvedeným postupom získať materiál o niekoľko sto megapascalov pevnejší ako po konvenčnom spracovaní, teda kalení a jednom popúšťaní. Možno teda získať oceľ o 20 - 35 % pevnejšiu, čo je technicky veľmi významný prínos. Pritom je zachovaná alebo v niektorých prípadoch aj zlepšená húževnatosť takej ocele. Plastické vlastnosti, ako ťažnosť a kontrakcie, bývajú mierne ale nie dramaticky znížené.
Podľa konkrétneho materiálu polotovaru a požiadavky na jeho výsledné vlastnosti je možné proces tepelného a deformačného spracovania riadiť rôznymi dĺžkami jednotlivých krokov a/alebo rôznymi teplotami polotovaru pri začatí, priebehu a ukončení daného kroku. Ďalej je možné zvoliť nadväzovanie jednotlivých krokov na seba bezprostredne alebo s oneskorením. Teplota polotovaru počas oneskorenia môže zostať rovnaká alebo sa môže meniť. Podstatné je, že sa jedná o postupné (nesúčasné) vykonávanie plastickej deformácie a popúšťania.
Teplota spracovávaného polotovaru na začiatku plastickej deformácie môže byť nižšia ako jeho teplota na konci uvedenej plastickej deformácie. Vo výhodnom uskutočnení sa môže teplota zvýšiť deformačným teplom bez dodania tepla zvonku. To sa môže dosiahnuť napríklad v zariadení na viacosé kovanie, vo valcovacej stolici alebo v ďalších tvarovacích strojoch, kde sa intenzívnou plastickou deformáciou dosiahne zvýšenie teploty polotovaru. Toto zvýšenie teploty môže za určitých okolností prispieť k relaxačným dejom v deformovanom materiáli.
Teplota spracovávaného polotovaru na začiatku plastickej deformácie však môže zostať rovnaká ako teplota na konci uvedenej plastickej deformácie. To sa dosiahne vhodnou intenzitou plastickej deformácie vo vzťahu k teplote polotovaru na začiatku plastickej deformácie a prirodzeným alebo núteným odvodom tepla z deformovaného polotovaru. Obmedzenie nárastu teploty počas plastickej deformácie sa vykonáva v prípade, že je potrebné obmedziť relaxačné a/alebo difúzne javy počas plastickej deformácie a bezprostredne po nej.
Alternatívne môže byť teplota spracovávaného polotovaru na začiatku plastickej deformácie vyššia ako jeho teplota na konci uvedenej plastickej deformácie. To sa dosiahne napríklad pri zvýšenej teplote polotovaru na začiatku plastickej deformácie a málo intenzívnej plastickej deformácii, kedy deformačné teplo nedokáže udržať teplotu polotovaru zo začiatku plastickej deformácie. Tento spôsob spracovania je napríklad výhodný, keď plastická deformácia nadviaže priamo na proces predchádzajúceho popúšťania bez toho, aby teplota po popustení klesla na izbovú teplotu. Dôvodom môže byť logistická nadväznosť operácií výrobných liniek, kedy môže byť málo času na ochladenie polotovaru alebo úmysel deformovať aspoň čiastočne pri zvýšenej teplote napríklad z dôvodu zníženia deformačného odporu na začiatku plastickej deformácie.
Teplota spracovávaného polotovaru na začiatku plastickej deformácie môže byť rovnaká alebo odlišná od teploty polotovaru na začiatku prvého popúšťania.
Teplota výdrže pri prvom popúšťaní môže byť odlišná od teploty výdrže pri ďalšom popúšťaní. V prípade opakovania sekvencie plastickej deformácie a na ňu nadväzujúceho ďalšieho popúšťania môže byť v druhej sekvencii teplota polotovaru pri plastickej deformácii a/alebo pri ďalšom popúšťaní odlišná od teploty polotovaru pri plastickej deformácii a/alebo pri ďalšom popúšťaní v prvej sekvencii. Dôvody môžu byť opäť logistické podľa usporiadania výrobnej linky alebo je rozdiel teplôt žiaduci z dôvodu dosiahnutia potrebných vlastností materiálu.
SK 50031-2023 A3
Prehľad obrázkov na výkresoch
Príkladné vykonanie navrhovaného vynálezu je opísané s odkazom na výkresy, kde je na
Obr. 1 - schéma krokov tepelného a deformačného spracovania s jednou sekvenciou plastickej deformácie a ďalšieho popúšťania so znázornením rozdielov teplôt v čase;
Obr. 2 - schéma krokov tepelného a deformačného spracovania s dvoma sekvenciami plastickej deformácie a ďalšieho popúšťania so znázornením rozdielov teplôt v čase.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príkladný spôsob tepelného a deformačného spracovania kovového polotovaru zahŕňa kalenie 1 z kaliacej teploty T1 a prvé popúšťanie 3. Rozhranie 2 medzi kalením 1 a prvým popúšťaním 3 je vo forme oneskorenia od teploty okolia. Po prvom popúšťaní 3 sa raz vykoná sekvencia pozostávajúca z plastickej deformácie 4 na ovplyvnenie materiálových vlastností polotovaru a na ňu nadväzujúceho ďalšieho popúšťania 5. Táto sekvencia nadväzuje na prvé popúšťanie 3.
Teplota T4a spracovávaného polotovaru na začiatku plastickej deformácie 4 je v tomto prípade rovnaká ako teplota T4b na konci plastickej deformácie 4. Zároveň teplota T4a polotovaru na začiatku plastickej deformácie 4 je vyššia ako teplota T2 polotovaru na začiatku prvého popúšťania 3 na rozhraní 2 medzi prvým popúšťaním 3. Teplota T2 polotovaru na začiatku prvého popúšťania 3 je nižšia ako teplota konca martenzitickej premeny Mf materiálu daného polotovaru. Teplota T3 prvého popúšťania 3 je nižšia ako teplota T5 ďalšieho popúšťania 5.
Spracovávaný polotovar je z pružinovej ocele 54SiCr6. Medza klzu materiálu sa týmto spôsobom zvýšila o desiatky percent. Proces má vplyv aj na ostatné mechanické vlastnosti materiálu, ako sú medza pevnosti, ťažnosť, kontrakcia a húževnatosť. Je výhodne aplikovateľný na veľkú časť ocelí určených na zušľachťovanie a na celý rad hliníkových zliatin určených na precipitačné vytvrdzovanie. Príkladné uskutočnenie je zrejmé z obr. 1.
SK 50031-2023 A3
Zoznam vzťahových značiek
- kalenie
- rozhranie medzi kalením a prvým popúšťaním
- prvé popúšťanie
- plastická deformácia
- ďalšie popúšťanie
T1 - kaliaca teplota
T2 - teplota začiatku prvého popúšťania
T3
- teplota prvého popúšťania
T4a - teplota začiatku plastickej deformácie
T4b - teplota konca plastickej deformácie
T5 - teplota ďalšieho popúšťania
Mf - teplota konca martenzitickej premeny
Claims (7)
1. Spôsob tepelného a deformačného spracovania kovového polotovaru z materiálu, ktorým je oceľ s feriticko-karbidovou štruktúrou pri teplote miestnosti, pričom spôsob zahŕňa kalenie (1) s ochladením na teplotu nižšiu ako je teplota konca martenzitickej transformácie (Mf) uvedeného materiálu polotovaru, kalenie (1) nasledované prvým popúšťania (3) buď priamo, alebo po čase oneskorenia, pričom teplota (T2) spracovávaného polotovaru je na začiatku prvého popúšťania (3) nižšia ako teplota konca martenzitickej transformácie (Mf) uvedeného materiálu polotovaru, vyznačujúci sa tým, že po prvom popúšťaní (3) sa uskutoční postup pozostávajúci z plastickej deformácie (4) na ovplyvnenie materiálových vlastností polotovaru a následného ďalšieho popúšťania (5).
2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že teplota (T4a) spracovávaného polotovaru je na začiatku plastickej deformácie (4) nižšia ako teplota konca (T4b) uvedenej plastickej deformácie (4).
3. Spôsob podľa nároku 2, vyznačujúci sa tým, že teplota (T4a) spracovávaného polotovaru na začiatku plastickej deformácie (4) sa zvýši na uvedenú teplotu konca (T4b) plastickej deformácie (T4b) deformačným teplom bez dodania tepla zvonku.
4. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že teplota (T4a) spracovávaného polotovaru je na začiatku plastickej deformácie (4) rovnaká deformácie (4).
5. Spôsob podľa nároku 1, v y z n a č u j ú c i s a ako teplota konca (T4b) uvedenej plastickej tým, že teplota (T4a) spracovávaného polotovaru je na začiatku plastickej deformácie (4) vyššia ako teplota konca (T4b) uvedenej plastickej deformácie (4).
6. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z nárokov 1 až 5, vyznačujúci sa tým, že teplota (T4a) spracovávaného polotovaru na začiatku plastickej deformácie (4) je odlišná od teploty (T2) na začiatku prvého popúšťania (3).
7. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z nárokov 1 až 6, vyznačujúci sa tým, že udržiavacia teplota (T3) prvého popúšťania (3) sa líši od udržiavacej teploty (T5) ďalšieho popúšťania (5).
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2020-675A CZ309224B6 (cs) | 2020-12-14 | 2020-12-14 | Způsob tepelného a deformačního zpracování kovového polotovaru |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SK500312023A3 true SK500312023A3 (sk) | 2023-07-12 |
Family
ID=80679459
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SK50031-2023A SK500312023A3 (sk) | 2020-12-14 | 2021-12-14 | Spôsob tepelného a deformačného spracovania kovového polotovaru |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ309224B6 (sk) |
| SK (1) | SK500312023A3 (sk) |
| WO (1) | WO2022127949A1 (sk) |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3930907A (en) * | 1974-12-02 | 1976-01-06 | General Motors Corporation | High strength ductile hot rolled nitrogenized steel |
| RU2287592C1 (ru) * | 2005-07-28 | 2006-11-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный университет" | Способ механико-термического упрочнения нержавеющих аустенитных сталей |
| RU2422541C1 (ru) * | 2010-02-24 | 2011-06-27 | Российская Федерация, от имени которой выступает государственный заказчик - Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Способ комбинированной криогенно-деформационной обработки стали |
| CN101805821B (zh) * | 2010-04-17 | 2012-03-21 | 上海交通大学 | 钢材冲压成形一体化处理方法 |
| CZ302917B6 (cs) * | 2011-02-18 | 2012-01-18 | Západoceská Univerzita V Plzni | Zpusob výroby dutých vysokopevných teles z vícefázových martenzitických ocelí |
| CN109128708A (zh) * | 2018-09-29 | 2019-01-04 | 徐州徐工履带底盘有限公司 | 一种支重轮轮轴加工方法 |
| CN109594024A (zh) * | 2018-12-26 | 2019-04-09 | 中能（天津）智能传动设备有限公司 | 一种高耐磨性齿轮的制造工艺 |
-
2020
- 2020-12-14 CZ CZ2020-675A patent/CZ309224B6/cs unknown
-
2021
- 2021-12-14 SK SK50031-2023A patent/SK500312023A3/sk unknown
- 2021-12-14 WO PCT/CZ2021/050149 patent/WO2022127949A1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ2020675A3 (cs) | 2022-06-01 |
| WO2022127949A1 (en) | 2022-06-23 |
| CZ309224B6 (cs) | 2022-06-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6829717B2 (ja) | 残留熱を利用する継目無鋼管のオンライン焼入れ冷却方法および製造方法 | |
| RU2015113825A (ru) | Термомеханическая обработка высокопрочного немагнитного коррозионностойкого материала | |
| CN104550391B (zh) | 集成分段冷却及碳分配过程的热冲压成形工艺 | |
| CN102287434B (zh) | 单面紧固件及其制造方法 | |
| US20180147614A1 (en) | Press hardened steel with increased toughness and method for production | |
| RU2525006C1 (ru) | Способ термомеханической обработки сталей аустенитного класса | |
| CN109804098A (zh) | 高伸长度加压硬化钢和其制造 | |
| JP2015188927A (ja) | 鍛造部材の製造方法 | |
| US8377235B2 (en) | Process for forming steel | |
| CZ303949B6 (cs) | Zpusob dosazení TRIP struktury ocelí s vyuzitím deformacního tepla | |
| CN110180967A (zh) | 用于形成车辆部件的方法 | |
| SK500312023A3 (sk) | Spôsob tepelného a deformačného spracovania kovového polotovaru | |
| US3223562A (en) | Heat treating process for martensitic transformation alloys | |
| JP2019527777A (ja) | 鋼管のインライン製造方法 | |
| RU2535889C1 (ru) | Способ термической обработки коррозионно-стойких мартенситностареющих сталей | |
| CN106222547A (zh) | 一种1200MPa级高强塑性钢筋及热处理方法 | |
| US20220042122A1 (en) | Gradient steel material having high-plasticity surface layer and high-strength inner layer, and manufacturing method | |
| Sun et al. | Microstructural evolution and quenching properties of 22MnB5 steel for hot stamping during resistance heating | |
| RU2816975C1 (ru) | Способ термической обработки изделия из стали с содержанием углерода 0,4-1,5% | |
| CZ308209B6 (cs) | Způsob výroby plechových ocelových polotovarů metodou press-hardening s lokálně modifikovanou strukturou v místech určených pro svary | |
| US11814693B2 (en) | High strength steel tube and method of manufacturing a high strength steel tube | |
| US3009843A (en) | Steel products and method for producing same | |
| US20080257460A1 (en) | Method of producing forgings having excellent tensile strength and elongation from steel wire rods | |
| RU2405840C1 (ru) | Способ упрочнения аустенитной немагнитной стали | |
| CN117867246B (zh) | 一种超高强钢板的强韧化热成形方法及高强韧热成形构件 |