CZ309224B6 - Způsob tepelného a deformačního zpracování kovového polotovaru - Google Patents

Způsob tepelného a deformačního zpracování kovového polotovaru Download PDF

Info

Publication number
CZ309224B6
CZ309224B6 CZ2020-675A CZ2020675A CZ309224B6 CZ 309224 B6 CZ309224 B6 CZ 309224B6 CZ 2020675 A CZ2020675 A CZ 2020675A CZ 309224 B6 CZ309224 B6 CZ 309224B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
temperature
tempering
finished product
plastic deformation
semi
Prior art date
Application number
CZ2020-675A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ2020675A3 (cs
Inventor
Zbyšek NOVÝ
Zbyšek Dr. Ing. Nový
Jakub Kotous
Jakub Ing. Kotous
Pavel Salvetr
Salvetr Pavel Ing., Ph.D.
Petr MotyÄŤka
Petr Ing. Motyčka
Original Assignee
Comtes Fht A.S.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Comtes Fht A.S. filed Critical Comtes Fht A.S.
Priority to CZ2020-675A priority Critical patent/CZ309224B6/cs
Priority to PCT/CZ2021/050149 priority patent/WO2022127949A1/en
Priority to SK50031-2023A priority patent/SK500312023A3/sk
Publication of CZ2020675A3 publication Critical patent/CZ2020675A3/cs
Publication of CZ309224B6 publication Critical patent/CZ309224B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/04—Hardening by cooling below 0 degrees Celsius
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
    • C21D7/10—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the whole cross-section, e.g. of concrete reinforcing bars
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0006—Details, accessories not peculiar to any of the following furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/02—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for springs
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

Způsob tepelného a deformačního zpracování kovového polotovaru zahrnuje kalení (1) a na něj přímo nebo s prodlevou navazující první popouštění (3). Dále se nejméně jednou provede na první popouštění (3) navazující sekvence sestávající z plastické deformace (4) pro ovlivnění materiálových vlastností polotovaru a na ni navazujícího dalšího popouštění (5). Teplota (T4a) zpracovávaného polotovaru na počátku plastické deformace (4) může být nižší, rovna, nebo vyšší než teplota (T4b) na konci řečené plastické deformace (4). Teplota (T4a) zpracovávaného polotovaru se může zvýšit deformačním teplem bez dodání tepla z vnějšku. Teplota (T4a) zpracovávaného polotovaru na počátku plastické deformace (4) může být obecně rozdílná od teploty (T2) polotovaru na počátku prvního popouštění (3). Teplota (T2) zpracovávaného polotovaru na počátku prvního popouštění (3) je nižší než teplota konce martenzitické přeměny (Mf) materiálu daného polotovaru. Teplota (T3) prvního popouštění (3) může být odlišná od teploty (T5) dalšího popouštění (5).

Description

Způsob tepelného a deformačního zpracování kovového polotovaru
Oblast techniky
Navrhovaný vynález spadá do oblasti modifikace fyzikální struktury železných i neželezných kovů nebo slitin tepelným a deformačním zpracováním.
Dosavadní stav techniky
Za účelem modifikace mikrostruktury a fýzikálně-chemických vlastností kovových materiálů (železných a neželezných kovů nebo jejich slitin) se užívá široká škála postupů tepelného a deformačního zpracování. Ty se vyznačují různými kombinacemi kroků (např. kalení, žíhání, popouštění, plastická deformace apod.), případně oddělenými prodlevami s výdrží na dané teplotě, a dále je lze definovat různými teplotami, při kterých jsou tyto kroky prováděny. Konkrétní sekvence operací žádoucím způsobem ovlivní vlastnosti a mikrostrukturu kovového materiálu.
Dokument CN 109594024 A popisuje proces výroby drátu z vysoce uhlíkové oceli. Je zde popsán proces tváření a následného tepelného zpracování, během tepelného zpracování se již deformace nevkládá.
Dokument CN 108380678 B popisuje kombinaci střídavých žíhacích cyklů a tváření za studená. Do procesu není začleněno kalení.
Dokument RU 2709127 Cl popisuje zařízení, které zpracovává hřídele kombinací tepelných režimů a deformací. Deformace je vkládána ve smyslu kalibrace, tedy eliminace tvarových odchylek vzniklých předchozím tepelným procesem. Deformace neovlivňuje mechanické vlastnosti materiálu.
Dokument JP S5956521 A popisuje proces zahrnující zakalení materiálu, po kterém následuje krok zahrnující současně popouštění a plastickou deformaci.
Dokument CN 106282496 B popisuje proces zahrnující plastickou deformaci (kování) na začátku procesu, přičemž se jedná o kování za vysokých teplot. Během následného tepelného zpracování další deformace neprobíhá.
Dokument RU 2287592 Cl popisuje zpracování korozivzdomých austenitických ocelí. Deformace mezi žíhacími režimy po rychlém ochlazení je zde prováděna v oblasti kryogenních teplot. Při druhém žíhacím režimu zde vzniká austenitická struktura z deformačního martenzitu.
Dokument RU 2422541 Cl také pojednává o austenitických korozivzdomých ocelích. Deformace je prováděna v oblasti kryogenních teplot. Technický obsah je podobný jako v RU 2287592 Cl.
Dokument US 3930907 A se zabývá nízkouhlíkovými ocelemi s dusíkem a definuje maximální teplotu ohřevu před rychlým ochlazením (kalením) jako interkritickou, teplota musí být ve dvoufázovém intervalu alfa + gama -. Je použita jen velmi malá, tzv. kalibrační deformace.
Podstata vynálezu
Podstatou vynálezu je způsob tepelného a deformačního zpracování kovového polotovaru, jehož účelem je zlepšení mechanických vlastností materiálu polotovaru, zejména zvýšení meze kluzu při zachování akceptovatelné plasticity a houževnatosti materiálu.
- 1 CZ 309224 B6
Způsob zahrnuje kalení a na něj přímo nebo s prodlevou navazující první popouštění. Jestliže je zahrnuta prodleva, teplota polotovaru může být během prodlevy neměnná, zpravidla na teplotě okolí. Lze však uvažovat i ukončení kalení na jiné teplotě, než je teplota okolí. V takovém případě se může teplota polotovaru během prodlevy před prvním popouštěním měnit - klesat nebo stoupat.
Teplota zpracovávaného polotovaru na počátku prvního popouštění je nižší než teplota konce martenzitické přeměny materiálu daného polotovaru. Tato skutečnost závisí na termofyzikální hodnotě konce martenzitické přeměny, která může být obecně vyšší nebo nižší než teplota okolí. Řízení teplotního průběhu mezi koncem martenzitické přeměny a prvním popouštěním může ovlivnit stabilitu některých strukturních součástí, například zbytkového austenitu.
Dále se po prvním popouštění nejméně jednou provede sekvence plastické deformace pro ovlivnění materiálových vlastností polotovaru a na ni navazujícího dalšího popouštění. Tato sekvence navazuje na první popouštění, a to buď přímo, nebo s prodlevou. Jestliže se tato sekvence provede opakovaně, víckrát než jednou, pak plastická deformace druhé sekvence přímo nebo s prodlevou navazuje na uvedené další popouštění první sekvence.
Dle konkrétního materiálu polotovaru a požadavku na jeho výsledné vlastnosti je možné proces tepelného a deformačního zpracování řídit různými délkami jednotlivých kroků a/nebo různými teplotami polotovaru při zahájení, průběhu a ukončení daného kroku. Dále je možné zvolit navazování jednotlivých kroků na sebe bezprostředně nebo s prodlevou. Teplota polotovaru během prodlevy může zůstat stejná, nebo se může měnit. Podstatné je, že se jedná o postupné (nesoučasné) provádění plastické deformace a popouštění.
Teplota zpracovávaného polotovaru na počátku plastické deformace může být nižší než jeho teplota na konci řečené plastické deformace. Ve výhodném provedení se může teplota zvýšit deformačním teplem bez dodání tepla z vnějšku. Toho může být dosaženo například v zařízení pro víceosé kování, ve válcovací stolici nebo v dalších tvářecích strojích, kde se intenzivní plastickou deformací dosáhne zvýšení teploty polotovaru. Toto zvýšení teploty může za určitých okolností přispět k relaxačním dějům v deformovaném materiálu.
Teplota zpracovávaného polotovaru na počátku plastické deformace však může zůstat stejná jako teplota na konci řečené plastické deformace. Toho se dosáhne vhodnou intenzitou plastické deformace ve vztahu k teplotě polotovaru na počátku plastické deformace a přirozeným nebo nuceným odvodem tepla z deformovaného polotovaru. Omezení nárůstu teploty během plastické deformace se provádí v případě, že je třeba omezit relaxační a/nebo difůzní jevy během plastické deformace a bezprostředně po ní.
Alternativně může být teplota zpracovávaného polotovaru na počátku plastické deformace vyšší než jeho teplota na konci řečené plastické deformace. Toho se dosáhne například při zvýšené teplotě polotovaru na počátku plastické deformace a málo intenzivní plastické deformaci, kdy deformační teplo nedokáže udržet teplotu polotovaru z počátku plastické deformace. Tento způsob zpracování je například výhodný, když plastická deformace naváže přímo na proces předchozího popouštění, aniž by teplota po popuštění klesla na pokojovou teplotu. Důvodem může být logistická návaznost operací výrobních linek, kdy může být málo času na ochlazení polotovaru, anebo úmysl deformovat alespoň částečně při zvýšené teplotě například kvůli snížení deformačního odporu na počátku plastické deformace.
Teplota zpracovávaného polotovaru na počátku plastické deformace může být stejná, nebo odlišná od teploty polotovaru na počátku prvního popouštění.
Teplota výdrže při prvním popouštění může být odlišná od teploty výdrže při dalším popouštění. V případě opakování sekvence plastické deformace a na ni navazujícího dalšího popouštění může být ve druhé sekvenci teplota polotovaru při plastické deformaci a/nebo při dalším popouštění odlišná od teploty polotovaru při plastické deformaci a/nebo při dalším popouštění v první
-2CZ 309224 B6 sekvenci. Důvody mohou být opět logistické podle uspořádání výrobní linky, anebo je rozdíl teplot žádoucí kvůli dosažení potřebných vlastností materiálu.
Objasnění výkresů
Příkladné provedení navrhovaného vynálezu je popsáno s odkazem na výkresy, kde:
na obr. 1 je znázorněno schéma kroků tepelného a deformačního zpracování s jednou sekvencí plastické deformace a dalšího popouštění se znázorněním rozdílů teplot v čase; a na obr. 2 schéma kroků tepelného a deformačního zpracování se dvěma sekvencemi plastické deformace a dalšího popouštění se znázorněním rozdílů teplot v čase.
Příklad uskutečnění vynálezu
Příkladný způsob tepelného a deformačního zpracování kovového polotovaru zahrnuje kalení 1 z kalicí teploty Tl a první popouštění 3. Rozhraní 2 mezi kalením 1 a prvním popouštěním 3 je ve formě prodlevy na teplotě okolí. Po prvním popouštění 3 se jednou provede sekvence sestávající z plastické deformace 4 pro ovlivnění materiálových vlastností polotovaru a na ni navazujícího dalšího popouštění 5. Tato sekvence navazuje na první popouštění 3.
Teplota T4a zpracovávaného polotovaru na počátku plastické deformace 4 je v tomto případě stejná jako teplota T4b na konci plastické deformace 4. Zároveň teplota T4a polotovaru na počátku plastické deformace 4 je vyšší než teplota T2 polotovaru na počátku prvního popouštění 3 na rozhraní 2 mezi kalením 1 a prvním popouštěním 3. Teplota T2 polotovaru na počátku prvního popouštění 3 je nižší než teplota konce martenzitické přeměny Mf materiálu daného polotovaru. Teplota T3 prvního popouštění 3 je nižší než teplota T5 dalšího popouštění 5.
Zpracovávaný polotovar je z pružinové oceli 54SiCr6. Mez kluzu materiálu byla tímto způsobem zvýšena o desítky procent. Proces má vliv i na ostatní mechanické vlastnosti materiálu, jako jsou mez pevnosti, tažnost, kontrakce a houževnatost. Je s výhodou aplikovatelný na velkou část ocelí určených k zušlechťování a na celou řadu hliníkových slitin určených k precipitačnímu vytvrzování. Příkladné provedení je patrné na obr. 1.

Claims (7)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob tepelného a deformačního zpracování kovového polotovaru, zahrnující kalení (1) s ochlazením na teplotu nižší, než je konec martenzitické přeměny (Mf) materiálu daného polotovaru a na toto kalení (1) přímo nebo s prodlevou navazující první popouštění (3), přičemž dále se nejméně jednou provede na první popouštění (3) navazující sekvence sestávající z plastické deformace (4) pro ovlivnění materiálových vlastností polotovaru a na ni navazujícího dalšího popouštění (5), vyznačující se tím, že teplota (T2) zpracovávaného polotovaru na počátku prvního popouštění (3) je nižší než teplota konce martenzitické přeměny (Mf) materiálu daného polotovaru.
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že teplota (T4a) zpracovávaného polotovaru na počátku plastické deformace (4) je nižší než teplota (T4b) na konci řečené plastické deformace (4).
  3. 3. Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím, že teplota (T4a) zpracovávaného polotovaru na počátku plastické deformace (4) se zvýší na teplotu (T4b) na konci řečené plastické deformace (4) deformačním teplem bez dodání tepla z vnějšku.
  4. 4. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že teplota (T4a) zpracovávaného polotovaru na počátku plastické deformace (4) je stejnájako teplota (T4b) nakonci řečené plastické deformace (4).
  5. 5. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že teplota (T4a) zpracovávaného polotovaru na počátku plastické deformace (4) je vyšší než teplota (T4b) na konci řečené plastické deformace (4).
  6. 6. Způsob podle některého z nároků 1 až 5, vyznačující se tím, že teplota (T4a) zpracovávaného polotovaru na počátku plastické deformace (4) je odlišná od teploty (T2) polotovaru na počátku prvního popouštění (3).
  7. 7. Způsob podle některého z nároků 1 až 6, vyznačující se tím, že teplota (T3) výdrže při prvním popouštění (3) je odlišná od teploty (T5) výdrže při dalším popouštění (5).
CZ2020-675A 2020-12-14 2020-12-14 Způsob tepelného a deformačního zpracování kovového polotovaru CZ309224B6 (cs)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ2020-675A CZ309224B6 (cs) 2020-12-14 2020-12-14 Způsob tepelného a deformačního zpracování kovového polotovaru
PCT/CZ2021/050149 WO2022127949A1 (en) 2020-12-14 2021-12-14 Method of heat and deformation treatment of a metal semi-finished product
SK50031-2023A SK500312023A3 (sk) 2020-12-14 2021-12-14 Spôsob tepelného a deformačného spracovania kovového polotovaru

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ2020-675A CZ309224B6 (cs) 2020-12-14 2020-12-14 Způsob tepelného a deformačního zpracování kovového polotovaru

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ2020675A3 CZ2020675A3 (cs) 2022-06-01
CZ309224B6 true CZ309224B6 (cs) 2022-06-01

Family

ID=80679459

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ2020-675A CZ309224B6 (cs) 2020-12-14 2020-12-14 Způsob tepelného a deformačního zpracování kovového polotovaru

Country Status (3)

Country Link
CZ (1) CZ309224B6 (cs)
SK (1) SK500312023A3 (cs)
WO (1) WO2022127949A1 (cs)

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3930907A (en) * 1974-12-02 1976-01-06 General Motors Corporation High strength ductile hot rolled nitrogenized steel
RU2287592C1 (ru) * 2005-07-28 2006-11-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный университет" Способ механико-термического упрочнения нержавеющих аустенитных сталей
RU2422541C1 (ru) * 2010-02-24 2011-06-27 Российская Федерация, от имени которой выступает государственный заказчик - Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) Способ комбинированной криогенно-деформационной обработки стали
CZ302917B6 (cs) * 2011-02-18 2012-01-18 Západoceská Univerzita V Plzni Zpusob výroby dutých vysokopevných teles z vícefázových martenzitických ocelí
EP2562271A1 (en) * 2010-04-17 2013-02-27 Shanghai Jiaotong University Integrative treating process for punching steel
CN109128708A (zh) * 2018-09-29 2019-01-04 徐州徐工履带底盘有限公司 一种支重轮轮轴加工方法

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109594024A (zh) * 2018-12-26 2019-04-09 中能（天津）智能传动设备有限公司 一种高耐磨性齿轮的制造工艺

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3930907A (en) * 1974-12-02 1976-01-06 General Motors Corporation High strength ductile hot rolled nitrogenized steel
RU2287592C1 (ru) * 2005-07-28 2006-11-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный университет" Способ механико-термического упрочнения нержавеющих аустенитных сталей
RU2422541C1 (ru) * 2010-02-24 2011-06-27 Российская Федерация, от имени которой выступает государственный заказчик - Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) Способ комбинированной криогенно-деформационной обработки стали
EP2562271A1 (en) * 2010-04-17 2013-02-27 Shanghai Jiaotong University Integrative treating process for punching steel
CZ302917B6 (cs) * 2011-02-18 2012-01-18 Západoceská Univerzita V Plzni Zpusob výroby dutých vysokopevných teles z vícefázových martenzitických ocelí
CN109128708A (zh) * 2018-09-29 2019-01-04 徐州徐工履带底盘有限公司 一种支重轮轮轴加工方法

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
(Nicky Kisku: Strengthening of High-Alloy Steel through Innovative Heat Treatment Routes; Welding - Modern Topics; Edited by Sadek Crisóstomo Absi Alfaro, Wojciech Borek and Błażej Tomiczek; DOI: 10.5772/intechopen.91874; https://www.intechopen.com/books/welding-modern-topics/strengthening-of-high-alloy-steel-through-innovative-heat-treatment-routes) 20.04.2020 *
(Salvetr P, Nový Z, Gokhman A, Kotous J, Zmeko J, Motyčka P, Dlouhý J." Influence of Si and Cu content on tempering and properties of 54SiCr6 steel. Manufacturing Technology. 2020;20(4): ISSN: 1213-2489; doi: 10.21062/mft.2020.079; https://journalmt.com/pdfs/mft/2020/04/16.pdf) 08.12.2020 *

Also Published As

Publication number Publication date
CZ2020675A3 (cs) 2022-06-01
WO2022127949A1 (en) 2022-06-23
SK500312023A3 (sk) 2023-07-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2946848B1 (en) Manufacturing method for hot press formed steel member
JP4063865B2 (ja) 高強度鋼構造部材の製造方法
US20180147614A1 (en) Press hardened steel with increased toughness and method for production
Winter et al. Processing Q&P steels by hot-metal gas forming: Influence of local cooling rates on the properties and microstructure of a 3rd generation AHSS
CN109804098A (zh) 高伸长度加压硬化钢和其制造
JP3017535B2 (ja) 冷間成形によって高強度鋼部材を製造する方法
US8377235B2 (en) Process for forming steel
CZ309224B6 (cs) Způsob tepelného a deformačního zpracování kovového polotovaru
Kuzmin et al. Optimization of perlite steels mechanical properties for car fasteners stamping
US11814693B2 (en) High strength steel tube and method of manufacturing a high strength steel tube
US20230235424A1 (en) Wear-resistant high-strength roll-formed components
US20030070737A1 (en) High-hardness, highly ductile ferrous articles
RU2749815C1 (ru) Способ получения упрочненных заготовок крепежных изделий из нержавеющей аустенитной стали
Lee et al. Characteristics of 8T-bolt manufactured by the yield-Ratio-Control-Steel for cold former
RU2787279C1 (ru) Способ получения упрочненных цилиндрических заготовок из нержавеющей стали аустенитного класса
RU2405840C1 (ru) Способ упрочнения аустенитной немагнитной стали
Schlegel Heat Treatment of Steel
Li et al. Sources of Heat Treatment Distortion and Approaches for Distortion Reduction during Quench Hardening Process
Opatová et al. Experimental modelling of materials properties and microstructure of new high-strength steels for press-hardening and hot metal gas forming
RU2782370C1 (ru) Способ получения упрочненных заготовок из немагнитной коррозионностойкой аустенитной стали
Woo et al. Non-Heat-Treated Steel for Manufacturing Automotive Part
CN107835861A (zh) 生产工具钢的方法
Bruschi et al. Review on sheet and tube forming at elevated temperature of third generation of high-strength steels
Jhonthong et al. Effect of warm deformation parameters on hardness and microstructure of AISI 1020 low carbon steel for near-net shape forging
VRO et al. Effect of direct cooling conditions on the microstructure and properties of hot-forged HSLA steels for mining applications

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20241214