SK281303B6 - Spôsob pyrometalurgického spracovania minerálnych materiálov - Google Patents
Spôsob pyrometalurgického spracovania minerálnych materiálov Download PDFInfo
- Publication number
- SK281303B6 SK281303B6 SK2956-91A SK295691A SK281303B6 SK 281303 B6 SK281303 B6 SK 281303B6 SK 295691 A SK295691 A SK 295691A SK 281303 B6 SK281303 B6 SK 281303B6
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- reaction zone
- melt
- mineral material
- burner
- furnace
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
- C22B5/12—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C5/00—Alloys based on noble metals
- C22C5/02—Alloys based on gold
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
- C21B13/0013—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide into a bath of molten iron containing a carbon reductant
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Polyoxymethylene Polymers And Polymers With Carbon-To-Carbon Bonds (AREA)
- Treatments Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Cephalosporin Compounds (AREA)
- Formation And Processing Of Food Products (AREA)
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
Abstract
Minerálny materiál a oxidačný plyn sa privádzajú do taveniny minerálneho materiálu alebo tesne nad ňu a oxidačné produkty sa podrobujú sulfidácii alebo redukcii v tavenine v druhom reakčnom pásme, ktoré je v styku s prvým reakčným pásmom vytvoreným vplyvom podtlaku v tavenine, v ktorom prebieha oxidácia privádzaného minerálneho materiálu vo vznášaní. Ako privádzaný minerálny materiál sa obvykle spracováva sulfidová ruda alebo jej koncentrát, alebo minerálny materiál obsahujúci oxidy olova alebo zinku a ich zmesi.ŕ
Description
Výstupný koniec horáka sa môže umiestniť nad roztaveným kúpeľom alebo v roztavenom kúpeli. Ak sa umiestni výstupný koniec horáka do roztaveného kúpeľa, vytvára oxidačný plyn v kúpeli podtlak, ktorým je definovaná αβρού časť hranice prvého reakčného pásma. Aby sa to dosiahlo, volí sa obvykle rýchlosť prúdu oxidačného plynu tak, aby nepresahovala 100 metrov za sekundu, výhodne potom 50 a 70 metrov za sekundu.
Prehľad obrázkov na výkresoch
Obr. 1 znázorňuje bočný prierez výstupného konca horáka na použitie v pyrometalurgickom spôsobe podľa tohto vynálezu a obr. 2 znázorňuje bočný prierez pece, v ktorej sa môže pyrometalurgický postup podľa vynálezu uskutočňovať.
Na obr. 1 je znázornené vyhotovenie horáka, ktoré sa môže používať pri spôsobe podľa tohto vynálezu. Na tomto obrázku je znázornený výstupný koniec horáka, ktorý sa skladá z rúrok 10,12 a 14, ktoré sú sústredné a majú rôzne priemery. Rúrka 12 je umiestnená vnútri rúrky 10 a rúrka 14 je vnútri rúrky 12. Rúrky sú obvykle vyrobené z mäkkej ocele, aj keď časť, ktorá presahuje bezprostredne koniec 32, ktorý je obvykle ponorený do roztaveného kúpeľa, môže byť vyrobený z nehrdzavejúcej ocele.
Medzi rúrkami sú tri kanály. Medzi rúrkami 10 a 12 je vonkajší kanál 16, vnútorný kanál 18 sa nachádza vnútri rúrky 14 a prostredný kanál 20 sa nachádza medzi rúrkami 12 a 14.
Víriče toku 22, ktoré vytvárajú v prúde plynu vírenie, sú umiestnené v kanáli 16. Tieto víriče priliehajú k vonkajšiemu povrchu rúrky 12.
Kanály 16, 18 a 20 sú vybavené výstupnými otvormi
24,26 a 28, ktoré ústia do miešacieho pásma 30.
Horák znázornený na výkrese sa môže používať na prívod surovinového materiálu, paliva a oxidačného plynu do zariadenia na tavenie alebo na iné pyrometalurgické postupy. Oxidačný plyn postupuje dole kanálom 16, privádzaná surovina zmiešaná s oxidačným plynom prechádza dole kanálom 18 a palivo sa privádza dole kanálom 20. Výstupný otvor 28 kanála 20 je veľmi úzky, obvykle široký asi 0,5 mm, takže ak sa privádza palivo pod vhodným tlakom smerom dole kanálom 20, vystupuje výstupom 28 vo forme rozbiehavého kužeľa, ako je na výkrese znázornené prerušovanými čiarami. Rýchly tok paliva, spôsobovaný úzkym kanálom, chráni tento kanál pred prehriatím a teda krakovaním. Výstup takto slúži ako kruhová dýza, ktorá vytvára dobre premiešanú zmes paliva s oxidačným plynom.
Obvykle sa privádzaný surovinový materiál privádza vo forme častíc do tavného zariadenia. Horák je v takom zariadení umiestnený tak, aby koniec 32 bol práve nad materiálom. Palivo sa vedie dole kanálom 20 a oxidačný plyn smerom dole kanálom 16. Miešanie nastáva v pásme 30 a zmes plynov sa potom zapáli. Vznikajúcim teplom sa častice suroviny tavia a postupne sa tak v zariadení vytvára vo zväčšujúcom sa množstve kvapalná hmota alebo roztavený kúpeľ privádzanej suroviny. Isté množstvo roztaveného materiálu sa rozstrieka na horák. Tento roztavený materiál tuhne na vonkajšom povrchu rúrky 10, ktorá je chladená oxidačným plynom postupujúcim dole kanálom 16. Chladenie sa zlepšuje pôsobením víričov na prúd oxidačného plynu. Tento stuhnutý materiál pôsobí ako izolátor a chráni rúrku 10.
Sotva sa taveninový kúpeľ vytvorí v dostatočnom množstve, môže sa horák znižiť tak, aby koniec 32 horáka zasahoval do taveninového kúpeľa. Toto je znázornené na obr. 2 priložených výkresov. Na tomto obrázku je reakčným zariadením 40 pec vyložená žiaruvzdorným materiálom, vnútri ktorej je reakčný priestor 42. Horák 44 prechádza hlavou 46 zariadenia 40 a zasahuje do reakčného priestoru tak, že výstupný koniec 48 (32 na obr. 1) siaha do taveninového kúpeľa 50 privádzaného surovinového materiálu. Taveninový kúpeľ 50 sa skladá z dvoch fáz - troskovej fázy 52 a kamienkovej fázy 54. Surovina sa privádza do horáka vstupom 56 a oxidačný plyn prívodom 58. Surovina postupuje smerom dole vnútorným kanálom horáka a oxidačný plyn smerom dole vonkajším kanálom horáka, ako je už opísané s odvolaním na obr. 1. Ak sa tavia isté sulfidové koncentráty, nie je potrebné používať v tomto stupni postupu žiadne palivo, pretože oxidačnými reakciami sa vyvíja dostatok tepla, aby sa mohla udržiavať požadovaná teplota.
Oxidačný plyn opúšťa výstupný koniec 48 horáka takou rýchlosťou, že sa vo vrstve trosky vytvára podtlak 58. Tento podtlak 58 definuje prvé reakčné pásmo, v ktorom sa privádzaná surovina, ktorá opúšťa výstupný koniec 48 horáka, podrobuje oxidácii vo vznášaní. V tomto pásme sa dosahujú výborné oxidačné rýchlosti. Oblasť alebo pásmo 60, znázornené bodkovaním, sa vytvára v troskovej vrstve 52. V tomto pásme nastáva vírenie a je ním definované druhé reakčné pásmo, v ktorom sa zoxidované reakčné splodiny a iné oxidy z prvého reakčného pásma 58 podrobujú opätovnej sulfidácii (resulfidácii) alebo redukcii, a to podľa povahy privádzaného surovinového materiálu. Takto nastáva oxidácia vo vznášaní, ktorá prebieha v pásme 58, a resulfidácia alebo redukcia v troske, ktoré prebiehajú v roztavenom kúpeli v pásme 60.
Produkty opätovnej sulfidácie alebo redukcie postupujú smerom dole troskovou vrstvou 52 do kamienkovej vrstvy 54. Vrstvy trosky a kamienka sa môžu občas vypustiť vývodom 62. Výstup 64 sa používa na výfukové plyny, ako,je oxid siričitý, ktoré vznikajú počas postupu.
Na obr. 2 je znázornené uskutočnenie, pri ktorom je výstupný koniec horáka umiestnený do troskovej vrstvy roztaveného kúpeľa. Postup sa môže uskutočňovať tiež týmto výstupným koncom umiestneným bezprostredne nad roztaveným kúpeľom. V tomto prípade je prvé pásmo definované medzi výstupným koncom 48 horáka a povrchom podtlaku, ktorý sa vytvára vo vrstve trosky. Pri týchto podmienkach však nastávajú vyššie straty prachu.
Je nutné poznamenať, že vznik dvoch pásiem, v ktorých prebiehajú rozdielne reakcie, nenastáva pri tavnom postupe, pri ktorom sa používa horák typu, ako je opísaný v austrálskom patente č. 520 351. Pri použití takého horáka vytvára prúd vystrekovaného plynu a/alebo paliva na výstupe z horáka vyšší stupeň vírenia v roztavenom kúpeli. Surovinový materiál sa neprivádza horákom, takže nenastáva oxidácia vo vznášaní. Pri postupe podľa tohto vynálezu je tavenie účinnejšie, pretože sa dosahujú väčšie reakčné rýchlosti a použitie jemne rozomletej suroviny znamená, že v troske nie je suspendovaný žiadny nevylúhovaný materiál. Ďalej, významné vírenie nastáva len v pásme 60, čo má za následok menšie opotrebenie žiaruvzdorného obloženia. Nakoniec, môže sa lepšie kontrolovať prenikanie oxidačného plynu do vrstvy kamienka, pretože sa výstupný koniec horáka môže umiestniť ďalej nad vrstvou kamienka, ako je to možné pri horáku podľa citovaného austrálskeho patentu.
Rýchlosti prúdov, tlaky a veľkosti častíc surovinového materiálu sa menia podľa povahy používaných materiálov. Príklady typických rýchlostí prúdov, tlakov a veľkosti častíc sú:
1. Rýchlosť toku hmoty privádzanej suroviny (vrátane troskotvomej prísady a uhlia): 50 až 200 kg/h pri tlaku
SK 281303 Β6 vzduchu do 200 kPa (pretlaku).
2. Objemová rýchlosť toku vzduchu obohateného kyslíkom z horáka: 50 až 200 Nm3/h pri tlaku do 200 kPa (pretlaku).
3. Objemová rýchlosť toku vzduchu, ktorý unáša tuhé látky (pozri 1.): 20 až 50 Nm3/h.
4. Objemová prietoková rýchlosť nafty: 5 až 15 litrov/h pri 20 °C do 700 kPa.
5. Veľkosť Častíc:
Sulfídový koncentrát: 70 až 80 % menej ako 74 um. Troskotvomé prísady: (buď kremeň alebo hasené vápno): 70 až 80 % menej ako 74 pm.
Uhlie alebo antracit: 80 až 90 % menej ako 74 um. Vynález je bližšie opísaný nasledujúcimi príkladmi taviacich postupov uskutočňovaných s použitím horáka a pece, ako boli opísané a zobrazené na obr. 1 a 2.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklad 1
Tavenie obvyklého meďno-nikelnatého sulfidu
Pec sa vyhrieva spaľovaním. Na začiatku postupu sa na predohriatie pece nastrekne horákom malé množstvo butánu. Sotva sa ohnisko pece ohreje na 700 °C, nahradí sa plynný bután naftou a pec sa zahreje na prevádzkovú teplotu (1350 °C) vzduchom obohateným kyslíkom. Priemerná rýchlosť prietoku nafty je 10 litrov/h pri tlaku 680 kPa. Priemerné obohatenie kyslíkom je 10 Nm3/h počas predohrievacieho cyklu. Sotva sa dosiahne prevádzková teplota, uvedie sa do činnosti pneumatická privádzacia sústava a kontroluje sa množstvo rozomletého koncentrátu a troskotvomej prísady, ktoré sa privádzajú pneumaticky ohybnou hadicou do kanála 18 horáka a do pece. Prevádzka pneumatickej privádzacej sústavy sa udržiava pri tlaku vzduchu 150 kPa a rýchlosť prúdenia vzduchu na 20 až 40 Nm3/h, čo závisí od troskotvornej prísady a zmesi koncentrátu. V roztavenom kúpeli sa vytvorí podtlakové alebo prvé reakčné pásmo 58. V tomto pásme nastáva oxidácia vo vznášaní sulfidov, ktoré sa nachádzajú v koncentráte. Splodiny tejto reakcie, t. j. zmes zásaditých kovových oxidov a sulfidov vstupuje potom do vrstvy trosky (pásmo 60), kde nastávajú ďalšie reakcie medzi zásaditými kovovými oxidmi a jemne dispergovanými globulámymi časticami roztaveného kamienka. Následkom intenzívneho miešania v pásme 60 prebiehajú reakcie rýchlo a rýchlo nastáva rovnováha, výsledkom čoho je veľmi krátky retenčný čas (zdržanie). Oxid siričitý SO2 vo výfukových plynoch sa monitoruje na výrobu kyseliny a udržiava sa pri koncentrácii medzi 5 a 15 % po privedení chladiaceho vzduchu.
Vytvára sa kvapalný kamienok, ktorý obsahuje asi 20 g železa, a kvapalná troska, ktorá obsahuje hlušinu a troskotvomé prísady. Je možné tiež znížiť hladinu železa v kamienku na akúkoľvek požadovanú hodnotu, čím sa minimalizuje potreba nákladného postupu premeny.
Pred odpichom sa stanoví obsah koncentrátu, horák sa vytiahne 0,5 až 1 m od ohniska pece, aby sa kúpeľ usadil a tým sa znížilo na minimum vniknutie kamienka do trosky. Pec sa odpichuje dúchaním kyslíka do odpichovacieho otvoru. Kamienok a troska sa odpichujú do liatinových foriem, ochladia sa, oddelia, odvážia a odoberú sa z nich vzorky na chemickú analýzu.
V tomto príklade nastáva oxidácia v pásme vznášania na povrchu rôznych častíc sulfidu, pričom sa vytvára rad oxidov. Pritom prebiehajú tieto reakcie:
FeS + 5 O2 —> Fe3O4 + 3 SO2
0,5 (Ni, FejsSg+6,87 (¾ -> 1,125 NiFezO^ 1,125 NiO+4 8(¾
CuFeS2 + 3 O2 -> 0,5 Cu2O. Fe2O3 + 2 SO2
Pretože tieto reakcie sú vysoko exotermické, môžu sa v časticiach dosahovať teploty, ktoré presahujú 1500 °C s tým výsledkom, že sa sulfid, ktorý sa nachádza pod povrchom častíc vystavených oxidácii, disociuje a taví. Príkladom je reakcia:
CuFeS2(s) —> 0,5 Cu2S(ij + FeS(i) + 0,25 S2(gj, v ktorej indexy v zátvorkách, konkrétne s, 1 a g, znamenajú jednotlivo tuhú, kvapalnú a plynnú formu. Takto sa tvoria v tavenine Cu-Fe-A bubliny (vtrúseniny). Obdobne sa tvoria bubliny Fe-S a Ni-Fe-S s inými druhmi sulfidov, ktoré sa nachádzajú v sulfidovom koncentráte.
Pri reakciách, ktoré prebiehajú v pásme vznášania, vzniká preto rad oxidov a roztavených sulftdov. Na vstupe do trosky v nej nastávajú reakcie, pri ktorých zložka FeS roztavených sulfidových bublín (vtrúsenín) reaguje so železom, niklom a meďou, resp. s ich oxidmi, ktoré vznikajú pri redukcii trojmocného železa (iónov) na dvojmocné, ako aj pri opätovnej sulfidácii oxidov niklu a medi. Prebiehajú niektoré z týchto reakcií:
FeS + 3 Fe3O4 -> 10 FeO + SO2 a FeS + Cu2O -> Cu2S + FeO
Tieto reakcie sú urýchľované prítomnosťou oxidu kremičitého, ktorý sa nachádza v sulfidovom koncentráte a urýchľuje reakcie v troske vzhľadom na výhodnosť reakcie:
FeO + SiO2-> Fe2SiO4, pri ktorej vzniká olivín železnatý (FeSiO4) ako produkt.
Príklad 2
Použitie horáka na spracovanie antimonitového koncentrátu a arzénového medziproduktového materiálu
Na bezpečné a účinné začatie prevádzaky pece sa prívod nafty do horáka dočasne nahradí prívodom plynného butánu. Plyn sa zapáli a horák sa zníži na lôžka koksu na dne pece. Sotva sa koks zahreje do červená, nahradí sa prívod butánu privádzaním nafty a pec sa potom zahreje približne na 1200 °C naftou za obohatenia vzduchu kyslíkom. Je dôležité, aby vonkajším kanálom 16 horáka prúdil neustále chladiaci vzduch. Používa sa prúd vzduchu s intenzitou 100 až 130 Nm3/h pri tlaku 120 kPa. Rýchlosť prívodu nafty kanálom 20 sa udržiava v rozsahu 5 až 15 1/h pri tlaku 680 kPa.
Keď sa pec zahreje na 1200 °C, zmení sa tlak privádzacieho zariadenia na kPa, uvedie sa do chodu rotačný lopatkový podávač a nastáva pneumatický prívod. Ak sa spracováva antimonitový koncentrát, uvádza sa antimonit do horúcej pece na konci horáka kanálom 18, pričom ihneď reaguje s kyslíkom za vzniku prchavého surového oxidu antimoničného, ktorý sa odstraňuje, kondenzuje a zhromažďuje v zachytávačom zariadení. Nečistoty, ktoré sa nachádzajú v koncentráte približne v množstve 15 %, sa tavia dole a vytvárajú troskový kúpeľ. Malé množstvo antimónu sa rozpúšťa v roztavenej troske ako oxid antimoničný. Vzhľadom na to, že približne 85 % privádzaného materiálu tvoria prchavé látky, trvá dlho, pokiaľ sa zariadenie pece naplní. Sotva sa pec naplní na približne 0,5 m, nastáva redukčný stupeň, pri ktorom sa oxid antimoničný redukuje na kov, pridaním asi 20 kg koksu počas 20 minút.
Horák je nutné zdvihnúť asi päť minút pred odpichom, aby sa kúpeľ usadil a zabránilo sa tak vniknutiu kovu do trosky. Pec sa odpichne dúchaním kyslíka do odpichového otvoru. Troska a surový kov sa vypúšťajú do liatinových foriem, ochladia sa, oddelia, odvážia a odoberú sa z nich vzorky na chemickú analýzu. Ak sa spracováva arzénový medziproduktový materiál, je postup zhodný s postupom používaným na antimonitový koncentrát. Jediným rozdielom je to, že je prítomné väčšie množstvo hlušiny a tým sa vytvára väčšie množstvo trosky.
Claims (7)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Spôsob pyrometalurgického spracovania minerálnych materiálov, pri ktorom sa minerálny materiál privádza vo forme častíc do reakčného pásma pece, ktorá je vyhrievaná na vysoké teploty, spolu s oxidačným plynom, pričom vzniká tavenina minerálneho materiálu, vyznačujúci sa tým, že sa minerálny materiál a oxidačný plyn privádzajú do taveniny minerálneho materiálu alebo tesne nad ňu a oxidačné produkty sa podrobujú sulfídácii alebo redukcii v tavenine v druhom reakčnom pásme, ktoré je v styku s prvým reakčným pásmom vytvoreným vplyvom podtlaku v tavenine, v ktorom prebieha oxidácia privádzaného minerálneho materiálu vo vznášaní.
- 2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že sa ako privádzaný materiál spracováva sulfídová ruda alebo jej koncentrát.
- 3. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že sa spracováva privádzaný materiál s obsahom oxidov olova alebo zinku, alebo ich zmesi.
- 4. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že sa tavenina v druhom reakčnom pásme uvádza do stavu vírenia.
- 5. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že sa privádza časticový minerálny materiál, ktorého priemerná veľkosť častíc nepresahuje 100 pm.
- 6. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že sa ako oxidačný plyn privádza kyslík, vzduch obohatený kyslíkom alebo vzduch.
- 7. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že sa uskutočňuje v tavenine minerálneho materiálu obsahujúceho vrstvu trosky a vrstvu kamienka a v druhom reakčnom pásme iba vo vrstve trosky.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
ZA907689 | 1990-09-26 | ||
ZA912306 | 1991-03-27 | ||
US08/149,028 US5374299A (en) | 1990-09-26 | 1993-11-08 | Pyrometallurgical process for treating a feed material |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SK281303B6 true SK281303B6 (sk) | 2001-02-12 |
Family
ID=27386782
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SK2956-91A SK281303B6 (sk) | 1990-09-26 | 1991-09-26 | Spôsob pyrometalurgického spracovania minerálnych materiálov |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5374299A (sk) |
EP (1) | EP0478322B1 (sk) |
JP (1) | JP2518570B2 (sk) |
KR (1) | KR960011796B1 (sk) |
AT (1) | ATE119581T1 (sk) |
BR (1) | BR9104116A (sk) |
CA (1) | CA2052170C (sk) |
CZ (1) | CZ281992B6 (sk) |
DE (1) | DE69107942T2 (sk) |
DK (1) | DK0478322T3 (sk) |
ES (1) | ES2069217T3 (sk) |
HU (1) | HU210396B (sk) |
PL (1) | PL169605B1 (sk) |
RU (1) | RU2086678C1 (sk) |
SK (1) | SK281303B6 (sk) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5976488A (en) * | 1992-07-02 | 1999-11-02 | Phoenix Environmental, Ltd. | Process of making a compound having a spinel structure |
CA2562321C (en) * | 2004-04-07 | 2013-08-06 | Ausmelt Limited | Process for copper converting by lance injection of oxidizing gas |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1257877A (fr) * | 1960-03-28 | 1961-04-07 | British Iron Steel Research | Dispositif de mélange de matières gazeuses et de matières divisées en particules, utilisables notamment dans la réduction des minerais métallifères |
US3462263A (en) * | 1965-08-11 | 1969-08-19 | John H Walsh | Reduction of iron ore |
GB1130255A (en) * | 1965-11-22 | 1968-10-16 | Conzinc Riotinto Ltd | Reverberatory smelting of copper concentrates |
GB1218388A (en) * | 1968-06-27 | 1971-01-06 | Steel Co Of Wales Ltd | Process for manufacture of iron from iron ore using fuel oil oxygen lance |
US3823012A (en) * | 1969-06-25 | 1974-07-09 | Commw Ind Gases | Method and apparatus for feeding particulate materials to furnaces and the like |
LU71435A1 (sk) * | 1974-12-06 | 1976-11-11 | ||
CA1107080A (en) * | 1977-05-09 | 1981-08-18 | John M. Floyd | Submerged injection of gas into liquid pyro- metallurgical bath |
DE3444962A1 (de) * | 1984-12-10 | 1986-06-12 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Verfahren und vorrichtung zur reduzierenden behandlung von schmelzfluessigen metallen und/oder deren schlacken |
JPS62124236A (ja) * | 1985-03-04 | 1987-06-05 | インコ、リミテツド | 製錬バ−ナ及び製錬方法 |
JPS62188713A (ja) * | 1986-02-14 | 1987-08-18 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 溶融還元製鋼法 |
DE3850394T2 (de) * | 1987-09-10 | 1994-11-24 | Nippon Kokan Kk | Verfahren zur herstellung von geschmolzenem rostfreiem stahl. |
JPH01290721A (ja) * | 1988-05-16 | 1989-11-22 | Mitsubishi Metal Corp | 硫化金属鉱の連続製錬方法 |
-
1991
- 1991-09-24 CA CA002052170A patent/CA2052170C/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-09-25 BR BR919104116A patent/BR9104116A/pt not_active IP Right Cessation
- 1991-09-25 KR KR1019910016706A patent/KR960011796B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1991-09-25 RU SU915001775A patent/RU2086678C1/ru active
- 1991-09-26 JP JP3247446A patent/JP2518570B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1991-09-26 DE DE69107942T patent/DE69107942T2/de not_active Revoked
- 1991-09-26 CZ CS912956A patent/CZ281992B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1991-09-26 EP EP91308780A patent/EP0478322B1/en not_active Revoked
- 1991-09-26 AT AT91308780T patent/ATE119581T1/de active
- 1991-09-26 PL PL91291844A patent/PL169605B1/pl unknown
- 1991-09-26 HU HU913080A patent/HU210396B/hu unknown
- 1991-09-26 SK SK2956-91A patent/SK281303B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1991-09-26 ES ES91308780T patent/ES2069217T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-09-26 DK DK91308780.5T patent/DK0478322T3/da active
-
1993
- 1993-11-08 US US08/149,028 patent/US5374299A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
HU210396B (en) | 1995-04-28 |
KR920006523A (ko) | 1992-04-27 |
DE69107942T2 (de) | 1995-07-13 |
PL169605B1 (pl) | 1996-08-30 |
CA2052170C (en) | 1999-03-23 |
JPH06340929A (ja) | 1994-12-13 |
CA2052170A1 (en) | 1992-03-27 |
HU913080D0 (en) | 1992-01-28 |
ES2069217T3 (es) | 1995-05-01 |
KR960011796B1 (ko) | 1996-08-30 |
AU640527B2 (en) | 1993-08-26 |
ATE119581T1 (de) | 1995-03-15 |
EP0478322B1 (en) | 1995-03-08 |
RU2086678C1 (ru) | 1997-08-10 |
CS295691A3 (en) | 1992-04-15 |
BR9104116A (pt) | 1992-06-02 |
EP0478322A1 (en) | 1992-04-01 |
JP2518570B2 (ja) | 1996-07-24 |
CZ281992B6 (cs) | 1997-04-16 |
US5374299A (en) | 1994-12-20 |
AU8468791A (en) | 1992-04-02 |
DK0478322T3 (da) | 1995-05-22 |
DE69107942D1 (de) | 1995-04-13 |
HUT59181A (en) | 1992-04-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3832163A (en) | Process for continuous smelting and converting of copper concentrates | |
US3672870A (en) | Spray refining | |
CN101321880B (zh) | 铅熔炼的方法和设备 | |
MXPA06011408A (es) | Proceso para la produccion del cobre blister. | |
TWI448557B (zh) | 鉛熔渣還原 | |
US9322552B2 (en) | Method and equipment for treating process gas | |
FI115774B (fi) | Pyrometallurginen systeemi ja vähän pölyävä menetelmä sulien kirjometallimateriaalien kylvyn sulattamiseksi ja/tai konvertoimiseksi | |
CA2387683C (en) | Continuous nickel matte converter for production of low iron containing nickel-rich matte with improved cobalt recovery | |
US4005856A (en) | Process for continuous smelting and converting of copper concentrates | |
CA1182648A (en) | Method and apparatus for smelting fusible substances such as ore concentrates | |
SK281303B6 (sk) | Spôsob pyrometalurgického spracovania minerálnych materiálov | |
CN85105034A (zh) | 水口山炼铅法 | |
KR20150064755A (ko) | 서스펜션 제련로에서 비철 금속 황화물을 제련하는 방법 및 서스펜션 제련로 | |
JPS6250532B2 (sk) | ||
US5174746A (en) | Method of operation of flash smelting furnace | |
NO781122L (no) | Fremgangsmaate til termisk behandling av faste stoffer | |
RU2124063C1 (ru) | Способ окислительной обработки расплавленного штейна |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MK4A | Patent expired |
Expiry date: 20110926 |