JPS62124236A - 製錬バ−ナ及び製錬方法 - Google Patents
製錬バ−ナ及び製錬方法Info
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- JPS62124236A JPS62124236A JP4714486A JP4714486A JPS62124236A JP S62124236 A JPS62124236 A JP S62124236A JP 4714486 A JP4714486 A JP 4714486A JP 4714486 A JP4714486 A JP 4714486A JP S62124236 A JPS62124236 A JP S62124236A
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- Japan
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- condensate
- burner
- smelting
- fuel
- conduit
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B15/00—Obtaining copper
- C22B15/0026—Pyrometallurgy
- C22B15/0028—Smelting or converting
- C22B15/003—Bath smelting or converting
- C22B15/0036—Bath smelting or converting in reverberatory furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B15/00—Obtaining copper
- C22B15/0026—Pyrometallurgy
- C22B15/0028—Smelting or converting
- C22B15/0052—Reduction smelting or converting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B23/00—Obtaining nickel or cobalt
- C22B23/02—Obtaining nickel or cobalt by dry processes
- C22B23/025—Obtaining nickel or cobalt by dry processes with formation of a matte or by matte refining or converting into nickel or cobalt, e.g. by the Oxford process
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は金属硫化物の鉱石又は凝縮物の乾式冶金工程に
係り、特に反射式の溶解炉内で二酸化硫黄（Ｓ０２）の
生成を最小にすることができる効率的な方法及びバーナ
装置に関する。
係り、特に反射式の溶解炉内で二酸化硫黄（Ｓ０２）の
生成を最小にすることができる効率的な方法及びバーナ
装置に関する。
−（従来技術及びその問題点）
硫化物、たとえば銅の原鉱、磁硫鉄鉱、硫鉄ニッケル鉱
等を含む凝縮物からニッケル及び又は銅を取り出づ際に
は、第１の乾式冶金の段階は鉄を酸化することであり、
この鉄の酸化はスラグの除去を経て最後にその抽出に導
く。この過程は、ニッケル、銅及び他の価値ある金属に
富んだ鎗を生ずる。この結果を伴う斯かる１つの溶解方
法は反射炉を利用する。
等を含む凝縮物からニッケル及び又は銅を取り出づ際に
は、第１の乾式冶金の段階は鉄を酸化することであり、
この鉄の酸化はスラグの除去を経て最後にその抽出に導
く。この過程は、ニッケル、銅及び他の価値ある金属に
富んだ鎗を生ずる。この結果を伴う斯かる１つの溶解方
法は反射炉を利用する。
簡単に言えば、反射炉内で、発掘燃料（石炭、石油又は
ガス）は！ｊ諌される物質とは分離して燃やされる。炉
は、一端に配置されたバーナを有した長い直方体の構造
である。バーナからの火炎は炉の底部（炉床）に向けら
れており、そこでは燃焼ガス内の熱の大部分が炉床下部
にある装入物に直接に放射される。同時にバーナからの
残りの熱は放射され、天壁及び側壁に反射され、それか
ら炉内で“反射する″。多用途ではあるが、反射式の製
錬は大量の燃料を必要とし、しかも窒素酸化物（ＮＯｘ
）の生成を引き起こす。
ガス）は！ｊ諌される物質とは分離して燃やされる。炉
は、一端に配置されたバーナを有した長い直方体の構造
である。バーナからの火炎は炉の底部（炉床）に向けら
れており、そこでは燃焼ガス内の熱の大部分が炉床下部
にある装入物に直接に放射される。同時にバーナからの
残りの熱は放射され、天壁及び側壁に反射され、それか
ら炉内で“反射する″。多用途ではあるが、反射式の製
錬は大量の燃料を必要とし、しかも窒素酸化物（ＮＯｘ
）の生成を引き起こす。
炉に供給された装入物は、一連の縦の耐火衷張のあるバ
イブを通して供給され、このバイブは炉の天壁を通り炉
の側方に沿って配設されている。
イブを通して供給され、このバイブは炉の天壁を通り炉
の側方に沿って配設されている。
前記装入物が溶けるとき、装入物は炉床に流れ、特有の
スラグと鎗を形成する。鉱酸化物（ロースタ内で形成さ
れる〉を包むシリカのフラックスは必要に応じて加えら
れる。スラグ（好ましくない鉄を含む化合物に富む）、
鍍（好ましいニッケル、銅及び他の金属化合物に富む）
の上にｒｌ ＜。スラグと鎗はコンバータ内でさらに処
理するために充分なタッピングｃｔａｐｐｉｎｑ ）工
程によ−）て分離される。
スラグと鎗を形成する。鉱酸化物（ロースタ内で形成さ
れる〉を包むシリカのフラックスは必要に応じて加えら
れる。スラグ（好ましくない鉄を含む化合物に富む）、
鍍（好ましいニッケル、銅及び他の金属化合物に富む）
の上にｒｌ ＜。スラグと鎗はコンバータ内でさらに処
理するために充分なタッピングｃｔａｐｐｉｎｑ ）工
程によ−）て分離される。
このテーマについて改良された変形は、酸素−燃料反射
炉である。この実施例では、多数のバーナが、実質的に
内壁に平行に天壁内に取り付けられる。純粋な酸素が、
燃焼を起こずために燃料と混合される。結果どして生ず
る火炎は装入物に直接当たる。この構造のために炉処理
量が増加し燃料消費量が減少する。給鉱はバーナとは独
立している。
炉である。この実施例では、多数のバーナが、実質的に
内壁に平行に天壁内に取り付けられる。純粋な酸素が、
燃焼を起こずために燃料と混合される。結果どして生ず
る火炎は装入物に直接当たる。この構造のために炉処理
量が増加し燃料消費量が減少する。給鉱はバーナとは独
立している。
硫化物鉱石の乾式冶金によって起こる大きな問題は、予
冷の二酸化イＡ゛つが副産物としτ′ｉｒｉ離づ゛るこ
とである。二酸化硫黄の放出のｆ１′！要度に鑑み二酸
化硫黄の減少が必須になった。したがって、副産物とし
て硫酸を生産することがしばしば好ましい。とにかく、
炉処理量を改善し、高価な燃料消費量を減らし、そして
ＳＯ２の放出を減らす゛ことは常に好ましい。
冷の二酸化イＡ゛つが副産物としτ′ｉｒｉ離づ゛るこ
とである。二酸化硫黄の放出のｆ１′！要度に鑑み二酸
化硫黄の減少が必須になった。したがって、副産物とし
て硫酸を生産することがしばしば好ましい。とにかく、
炉処理量を改善し、高価な燃料消費量を減らし、そして
ＳＯ２の放出を減らす゛ことは常に好ましい。
〔発明の概要〕
本発明は、ニッケル及び又は銅の硫化物の凝縮物が、酸
素−燃料反射炉内に伸びているバーナの中央孔を通され
、燃焼に先だって酸素よりもガス状の燃料と接触するよ
うになっている方法及びバーナを提供するものである。
素−燃料反射炉内に伸びているバーナの中央孔を通され
、燃焼に先だって酸素よりもガス状の燃料と接触するよ
うになっている方法及びバーナを提供するものである。
特に硫化物の凝縮物は、ニッケル又は銅の硫化物の凝縮
物と培焼されたニッケル又は銅の凝縮物（カル量ナイン
）との混合物であるか、又は部分的に培焼されたニッケ
ル又は銅の凝縮物である。この火炎製錬技術は、溶解炉
内で硫化物中の硫黄のＳＯ２への酸化を最小にし、炉壁
をライニングしている耐火物を損うことなく燃料効率及
び処理化を改善り゛る。加えて、ＮＯｘの生成が減る。
物と培焼されたニッケル又は銅の凝縮物（カル量ナイン
）との混合物であるか、又は部分的に培焼されたニッケ
ル又は銅の凝縮物である。この火炎製錬技術は、溶解炉
内で硫化物中の硫黄のＳＯ２への酸化を最小にし、炉壁
をライニングしている耐火物を損うことなく燃料効率及
び処理化を改善り゛る。加えて、ＮＯｘの生成が減る。
以下、本発明に係る実施例を第１図及び第２図を参照し
て説明する。
て説明する。
第１図及び第２図はバーナ１０を示し、このバーナ１０
は反射炉（図示せず）内に投首されるようになっている
。バーナ１０は給鉱口１２を含んでいる。給鉱口１２は
中央給鉱孔を構成する中央孔１４と連通しており、この
中央孔１４はバーナ１０を通って燃焼区ｌｌ１ｔ１６に
伸びている。燃料導管１８は孔１４の周囲を囲んで配設
されるとともに注入口２０を含んでいる。酸素導管２２
は燃料導管１８の周囲を囲んで配設されるとともに注入
口２４を含んでいる。冷却ジ１７ケツト２６は酸素導管
２２の周囲を囲んでいる。冷却用流体（通常水）は、注
入口２８から導入され、ジャラケット２６を流れて排出
口３０から排出される。取付板３２は、炉にバーブ１０
を固定するための取付面として作用する。検査口３４か
らバーナ及び燃焼を視覚的に観察することができる。
は反射炉（図示せず）内に投首されるようになっている
。バーナ１０は給鉱口１２を含んでいる。給鉱口１２は
中央給鉱孔を構成する中央孔１４と連通しており、この
中央孔１４はバーナ１０を通って燃焼区ｌｌ１ｔ１６に
伸びている。燃料導管１８は孔１４の周囲を囲んで配設
されるとともに注入口２０を含んでいる。酸素導管２２
は燃料導管１８の周囲を囲んで配設されるとともに注入
口２４を含んでいる。冷却ジ１７ケツト２６は酸素導管
２２の周囲を囲んでいる。冷却用流体（通常水）は、注
入口２８から導入され、ジャラケット２６を流れて排出
口３０から排出される。取付板３２は、炉にバーブ１０
を固定するための取付面として作用する。検査口３４か
らバーナ及び燃焼を視覚的に観察することができる。
火炎製錬、すなわちバーナ１０を通って火炎にカルナイ
ン材料を含む硫化物を給鉱することは反射炉の製錬効率
を増加ざゼる。この構造において、個々の小鉱は火炎の
高温により−・層晒される。大きく改善された熱伝導状
態によって耐火寿命を１ｄわずに処理化を増加できる。
ン材料を含む硫化物を給鉱することは反射炉の製錬効率
を増加ざゼる。この構造において、個々の小鉱は火炎の
高温により−・層晒される。大きく改善された熱伝導状
態によって耐火寿命を１ｄわずに処理化を増加できる。
さらに、燃料は部分的に火炎温度を下げる温度抑制剤ど
して作用し、これゆえに窒素酸化物ＮＯｘの生成を減ら
ず。
して作用し、これゆえに窒素酸化物ＮＯｘの生成を減ら
ず。
バーナ１０の中央孔１４を介して簡易に給鉱することに
より二酸化硫黄Ｓ０２として過度の硫黄の除去が起こる
。これは、給鉱が、燃料を燃焼させるために使われる酸
化（酸素）流から保護されるためである。それゆえ、バ
ーナ１０は、初めに酸素と給鉱との間で燃料を専管を通
しで送ることによって酸素と給鉱との接触が減る。燃料
は酸素から給鉱を保護し隔離しており、これゆえ炉内で
硫黄が二酸化硫黄Ｓ０２となる酸化が最小になる。
より二酸化硫黄Ｓ０２として過度の硫黄の除去が起こる
。これは、給鉱が、燃料を燃焼させるために使われる酸
化（酸素）流から保護されるためである。それゆえ、バ
ーナ１０は、初めに酸素と給鉱との間で燃料を専管を通
しで送ることによって酸素と給鉱との接触が減る。燃料
は酸素から給鉱を保護し隔離しており、これゆえ炉内で
硫黄が二酸化硫黄Ｓ０２となる酸化が最小になる。
硫化物を含有するカルサインの給鉱を保護することは、
流動床培焼により金属凝縮物の硫黄の一部を酸処理プラ
ントに供給可能な連続した強いガス流として捕捉するこ
とを目的として製錬が行われる場合には特に重要である
。
流動床培焼により金属凝縮物の硫黄の一部を酸処理プラ
ントに供給可能な連続した強いガス流として捕捉するこ
とを目的として製錬が行われる場合には特に重要である
。
溶解炉内でＳ０２としての硫黄の放出が最小であるため
、ロースタ内で硫黄の除去が最大となる。
、ロースタ内で硫黄の除去が最大となる。
この目的のために最適な操作条件がカナダ特許第１．１
５１．４３０号で記載の製錬方法に提案されている。こ
の方法においては、ニッケル凝縮物が部分的に培焼され
、リダクタントを右したカルサインが電気炉に給鉱され
る。硫黄の欠乏した鍍（放向のＦｅの全て、Ｎｉ、Ｃｕ
及びＣｏの一部は金属でおおわれている）が生産され、
これゆえ連続的な置換作用の間、硫黄の放出を極めて少
なくする。
５１．４３０号で記載の製錬方法に提案されている。こ
の方法においては、ニッケル凝縮物が部分的に培焼され
、リダクタントを右したカルサインが電気炉に給鉱され
る。硫黄の欠乏した鍍（放向のＦｅの全て、Ｎｉ、Ｃｕ
及びＣｏの一部は金属でおおわれている）が生産され、
これゆえ連続的な置換作用の間、硫黄の放出を極めて少
なくする。
前記カナダ特許で教示することを考慮して、部分的な還
元製錬（Ｆｃが部分的にのみ金属ぐおおわれた敞）が反
射炉内で実行され得る。バーナ１０によって部分的に培
焼されたカルサインとりダクタントの給鉱によって過度
の硫黄の放出から硫化物の給鉱と固体のりダククントを
保護する。
元製錬（Ｆｃが部分的にのみ金属ぐおおわれた敞）が反
射炉内で実行され得る。バーナ１０によって部分的に培
焼されたカルサインとりダクタントの給鉱によって過度
の硫黄の放出から硫化物の給鉱と固体のりダククントを
保護する。
実験例
内径１．５ｍ （５フィーｔ’−） 、高さ１．Ｆ１（
５フイート）の小さなパイロットブランＩ−ｆｆｉ気炉
が電極を除去してバーナ１０を挿入することによって部
分修正された。侵述する両テストにおいて給鉱は中央孔
１４から投入された。結果は以下のテーブルＩで示され
る。
５フイート）の小さなパイロットブランＩ−ｆｆｉ気炉
が電極を除去してバーナ１０を挿入することによって部
分修正された。侵述する両テストにおいて給鉱は中央孔
１４から投入された。結果は以下のテーブルＩで示され
る。
実験１では、酸素と燃料は、各々導管１８と２２を介し
て送られ、一方、実験２では燃料は導管１８に注入され
、酸素は導管２２に供給される。
て送られ、一方、実験２では燃料は導管１８に注入され
、酸素は導管２２に供給される。
給鉱及びガスの速度は、２０乃至２５ｍ／ｓのオーダで
ある。これは、種々の成分がバーナ１０から燃焼区域１
６に放出されるとき、いく分同心輪状の薄層の流れとな
る。燃料により給鉱から遮蔽された酸素が、燃料と会い
、それが給鉱を酸化する機会を得る前に燃焼反応が起き
、その間に消費される。燃焼反応によって生じた熱に対
して給鉱が極め′ｃ′接近すると、燃料の必要が減ると
同時に工程の効率が高まる。
ある。これは、種々の成分がバーナ１０から燃焼区域１
６に放出されるとき、いく分同心輪状の薄層の流れとな
る。燃料により給鉱から遮蔽された酸素が、燃料と会い
、それが給鉱を酸化する機会を得る前に燃焼反応が起き
、その間に消費される。燃焼反応によって生じた熱に対
して給鉱が極め′ｃ′接近すると、燃料の必要が減ると
同時に工程の効率が高まる。
テーブルエ
ｌＡ寥 シた −１
害」＆」−実験２
仄と一色ミ態巨 鹿に立入Ｓ１Ｉ
（導管１８） ガス
（導管１８）
％Ｆ ｅ ３９．１ ４１．８％Ｃｏ
Ｏ，６０，５ 石油コークス ２９４８ Ｆ ｅ ２８．３％ ２９．５％８
２４、７％ ２２．９％Ｎ ｔ
０．８７％ ０．３０駕Ｃｏ ０．３２
％ ０．１４％Ｓ ０．２％
０．８ｘ８１０２ ３５ ％ ３６ ％実
験２では、より多くの硫黄が炉の銀に定着されることに
注目すべきである。これは、ガス又は部分的に培焼され
た凝縮物に次いで他の燃料が注入されることによって燃
焼のために使われる酸素による硫化物の酸化を防ぎ、所
望の目的を達成するための特別な構造であることを示し
ている。
Ｏ，６０，５ 石油コークス ２９４８ Ｆ ｅ ２８．３％ ２９．５％８
２４、７％ ２２．９％Ｎ ｔ
０．８７％ ０．３０駕Ｃｏ ０．３２
％ ０．１４％Ｓ ０．２％
０．８ｘ８１０２ ３５ ％ ３６ ％実
験２では、より多くの硫黄が炉の銀に定着されることに
注目すべきである。これは、ガス又は部分的に培焼され
た凝縮物に次いで他の燃料が注入されることによって燃
焼のために使われる酸素による硫化物の酸化を防ぎ、所
望の目的を達成するための特別な構造であることを示し
ている。
バーナを通る給鉱内の増加したコークスと、次に注入さ
れた天然ガスとの組合せによってスラグがより多く還元
される。づなわら、スラグ中のニッケルが実質的に低下
する。これゆえ、硫化物中の硫黄とコークスとがバーナ
１０によって保護される。
れた天然ガスとの組合せによってスラグがより多く還元
される。づなわら、スラグ中のニッケルが実質的に低下
する。これゆえ、硫化物中の硫黄とコークスとがバーナ
１０によって保護される。
第１図は本発明に係る製錬バーナのｎ面図、第２図、は
第１図におけるλ−二線に沿つＣ切断した断面図である
。 １０・・・バーナ、１２・・・給鉱口、１４・・・中央
孔、１６・・・燃焼区域、１８・・・燃料導管、２０・
・・注入口、２２・・・酸素導管、２４・・・注入口、
２６・・・冷却ジャゲット、３０・・・排出口、３２・
・・取付板、３４・・・検査口。
第１図におけるλ−二線に沿つＣ切断した断面図である
。 １０・・・バーナ、１２・・・給鉱口、１４・・・中央
孔、１６・・・燃焼区域、１８・・・燃料導管、２０・
・・注入口、２２・・・酸素導管、２４・・・注入口、
２６・・・冷却ジャゲット、３０・・・排出口、３２・
・・取付板、３４・・・検査口。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、硫化物を含有する物質の還元製錬用バーナにおいて
、中央給鉱孔と、この給鉱孔の周囲を囲んで配設された
燃料導管と、この燃料導管の周囲を囲んで配設された酸
化導管と、バーナを冷却するための装置とを備えたこと
を特徴とする製錬バーナ。 ２、前記給鉱孔と燃料導管と酸化導管とが燃焼区域を画
成し、硫化物中の硫黄を二酸化硫黄に酸化することを減
少するように給鉱と酸化剤との接触が燃料によって最小
限となることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
製錬バーナ。 ３、前記バーナは反射炉に設置されることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載の製錬バーナ。 ４、給鉱口は前記給鉱孔、燃料導管及び酸化導管に固定
されていることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
の製錬バーナ。 ５、前記給鉱孔は検査口を含むことを特徴とする特許請
求の範囲第１項記載の製錬バーナ。 ６、硫化物を含有する物質の製錬方法において、バーナ
に硫化物を含有する凝縮物を導入する工程と、凝縮物に
酸化剤を注入する工程と、凝縮物と酸化剤との間に近接
して燃料を注入する工程と、それら混合物を燃焼させる
工程とからなることを特徴とする製錬方法。 ７、前記燃料は、二酸化硫黄として過度の硫黄除去から
凝縮物を遮蔽することを特徴とする特許請求の範囲第６
項記載の製錬方法。 ８、前記凝縮物は、硫化ニッケル凝縮物と硫化銅凝縮物
とからなるグループから、及び培焼されたニッケル凝縮
物と銅凝縮物とからなるグループから選択されることを
特徴とする特許請求の範囲第６項記載の製錬方法。 ９、前記凝縮物は、一部培焼されたニッケル凝縮物と銅
凝縮物からなるグループから選ばれることを特徴とする
特許請求の範囲第６項記載の製錬方法。 １０、前記凝縮物は前記バーナの中央給鉱孔から導入さ
れ、燃料はこの給鉱孔の周囲を囲む第１導管から導入さ
れ、酸化剤はこの第１導管の周囲を囲む第２導管から導
入され、前記凝縮物、燃料及び酸化剤はバーナから出て
燃焼し、前記燃料は前記凝縮物と酸化剤との間に実質的
に介在していることを特徴とする特許請求の範囲第６項
記載の製錬方法。 １１、前記製錬方法は反射炉内で行なわれることを特徴
とする特許請求の範囲第６項記載の製錬方法。 １２、リダクタントは前記給鉱孔から導入されることを
特徴とする特許請求の範囲第６項記載の製錬方法。 １３、前記燃料は気体状の炭化水素であることを特徴と
する特許請求の範囲第６項記載の製錬方法。 １４、酸化剤は酸素を含む気体であることを特徴とする
特許請求の範囲第６項記載の製錬方法。 １５、酸化剤は酸素であることを特徴とする特許請求の
範囲第１４項記載の製錬方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CA475663 | 1985-03-04 | ||
| CA475663 | 1985-03-04 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62124236A true JPS62124236A (ja) | 1987-06-05 |
Family
ID=4129951
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4714486A Pending JPS62124236A (ja) | 1985-03-04 | 1986-03-04 | 製錬バ−ナ及び製錬方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0199441A1 (ja) |
| JP (1) | JPS62124236A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2052170C (en) * | 1990-09-26 | 1999-03-23 | Johannes Jacobus Bodenstein | Pyrometallurgical process for treating a feed material |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4920444A (ja) * | 1972-06-19 | 1974-02-22 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS523886B1 (ja) * | 1968-12-07 | 1977-01-31 | ||
| US3796568A (en) * | 1971-12-27 | 1974-03-12 | Union Carbide Corp | Flame smelting and refining of copper |
| DE2203227A1 (de) * | 1972-01-24 | 1973-10-11 | Inst De Proiectari Si Cercetar | Verfahren und vorrichtung zur trennung von blei, kupfer und zink aus zink- und bleisulfidkonzentraten mit hohem gehalt an kupfer und aus kupfersulfidkonzentraten mit hohen blei- und zinkgehalten |
| US3932170A (en) * | 1974-08-19 | 1976-01-13 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Interior | Use of scavenger in recovery of metal values |
| CA1107064A (en) * | 1978-04-17 | 1981-08-18 | Charles E. Young | Burner for flash smelting furnace |
| CA1141175A (en) * | 1979-10-31 | 1983-02-15 | Canadian Liquid Air Ltd., Air Liquide Canada Ltee | Method of safely injecting oxygen reactive materials into a submerged oxygen gas stream |
-
1986
- 1986-03-04 JP JP4714486A patent/JPS62124236A/ja active Pending
- 1986-03-04 EP EP86301519A patent/EP0199441A1/en not_active Withdrawn
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4920444A (ja) * | 1972-06-19 | 1974-02-22 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0199441A1 (en) | 1986-10-29 |
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