SE533049C2 - Förfarande och anläggning för framställning av vätgas från biomassa - Google Patents

Förfarande och anläggning för framställning av vätgas från biomassa

Info

Publication number
SE533049C2
SE533049C2 SE0801369A SE0801369A SE533049C2 SE 533049 C2 SE533049 C2 SE 533049C2 SE 0801369 A SE0801369 A SE 0801369A SE 0801369 A SE0801369 A SE 0801369A SE 533049 C2 SE533049 C2 SE 533049C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
gas
reduction
biomass
synthesis gas
gases
Prior art date
Application number
SE0801369A
Other languages
English (en)
Other versions
SE0801369L (sv
Inventor
Rolf Ljunggren
Original Assignee
Cortus Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Cortus Ab filed Critical Cortus Ab
Priority to SE0801369A priority Critical patent/SE533049C2/sv
Priority to ES09762737.6T priority patent/ES2551555T3/es
Priority to PT97627376T priority patent/PT2291492E/pt
Priority to US12/996,791 priority patent/US8932374B2/en
Priority to DK09762737.6T priority patent/DK2291492T3/en
Priority to EP09762737.6A priority patent/EP2291492B1/en
Priority to CA2727263A priority patent/CA2727263C/en
Priority to PL09762737T priority patent/PL2291492T3/pl
Priority to PCT/SE2009/000296 priority patent/WO2009151368A1/en
Priority to HUE09762737A priority patent/HUE026101T2/en
Priority to JP2011513450A priority patent/JP2011522951A/ja
Publication of SE0801369L publication Critical patent/SE0801369L/sv
Publication of SE533049C2 publication Critical patent/SE533049C2/sv
Priority to JP2014165436A priority patent/JP5830142B2/ja
Priority to CY20151100964T priority patent/CY1116866T1/el

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/58—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels combined with pre-distillation of the fuel
    • C10J3/60—Processes
    • C10J3/62—Processes with separate withdrawal of the distillation products
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/22—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by diffusion
    • B01D53/229—Integrated processes (Diffusion and at least one other process, e.g. adsorption, absorption)
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/06—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of inorganic compounds containing electro-positively bound hydrogen, e.g. water, acids, bases, ammonia, with inorganic reducing agents
    • C01B3/12—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of inorganic compounds containing electro-positively bound hydrogen, e.g. water, acids, bases, ammonia, with inorganic reducing agents by reaction of water vapour with carbon monoxide
    • C01B3/16—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of inorganic compounds containing electro-positively bound hydrogen, e.g. water, acids, bases, ammonia, with inorganic reducing agents by reaction of water vapour with carbon monoxide using catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
    • C10J3/20—Apparatus; Plants
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/721—Multistage gasification, e.g. plural parallel or serial gasification stages
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/726—Start-up
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/80—Other features with arrangements for preheating the blast or the water vapour
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K3/00—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide
    • C10K3/02—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide by catalytic treatment
    • C10K3/04—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide by catalytic treatment reducing the carbon monoxide content, e.g. water-gas shift [WGS]
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2256/00—Main component in the product gas stream after treatment
    • B01D2256/16—Hydrogen
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/50—Carbon oxides
    • B01D2257/502—Carbon monoxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/042—Purification by adsorption on solids
    • C01B2203/043—Regenerative adsorption process in two or more beds, one for adsorption, the other for regeneration
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/0475—Composition of the impurity the impurity being carbon dioxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0903—Feed preparation
    • C10J2300/0909—Drying
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
    • C10J2300/0916—Biomass
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
    • C10J2300/094—Char
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
    • C10J2300/0943—Coke
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0953—Gasifying agents
    • C10J2300/0956—Air or oxygen enriched air
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0953—Gasifying agents
    • C10J2300/0973—Water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0953—Gasifying agents
    • C10J2300/0973—Water
    • C10J2300/0976—Water as steam
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/16—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant
    • C10J2300/1603—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant with gas treatment
    • C10J2300/1621—Compression of synthesis gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/16—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant
    • C10J2300/164—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant with conversion of synthesis gas
    • C10J2300/1656—Conversion of synthesis gas to chemicals
    • C10J2300/1659—Conversion of synthesis gas to chemicals to liquid hydrocarbons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
    • C10J2300/1853—Steam reforming, i.e. injection of steam only
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
    • C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams
    • C10J2300/1892—Heat exchange between at least two process streams with one stream being water/steam
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/02—Dust removal
    • C10K1/024—Dust removal by filtration
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/141—Feedstock
    • Y02P20/145—Feedstock the feedstock being materials of biological origin

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Industrial Gases (AREA)

Description

N U 20 25 30 35 533 049 2 Uppfinningens ändamål och egenskaper Det viktigaste ändamålet enligt föreliggande uppfinning är att tillhandahålla ett förfarande för framställning av en vätgas från förnyelsebar råvara i form av biomassa.
Ett ytterligare ändamål enligt föreliggande uppfinning är att eliminera kväve från förbränningsgaserna. Ännu ett ytterligare ändamål enligt föreliggande uppfin- ning är att reducera den renade gasen, dvs. gasen från vilken kväve har avlägsnats. Ännu ett ytterligare ändamål enligt föreliggande uppfin- ning är att utföra ett antal värmeväxlingssteg under förfaran- det. Åtminstone huvudsyftet enligt föreliggande uppfinning förverkligas genom ett förfarande som har givits de känneteck- nande egenskaperna enligt det bifogade huvudkravet l. Före- dragna utföringsformer enligt uppfinningen definieras i under- kraven.
Kort figurbeskrivning En föredragen utföringsform enligt uppfinningen beskrivs nedan, med hänvisning till de bifogade ritningarna, varvid: Fig. l visar ett flödesschema för ett föredraget förfarande enligt föreliggande uppfinning, varvid nämnda schema även schematiskt visar enheter vilka bildar en an- läggning för att genomföra förfarandet; och Fig. 2 visar ett flödesschema för ett föredraget förfarande för vätgasanrikning och gasseparation enligt förelig- gande uppfinning, varvid nämnda schema även schema- tiskt visar enheter vilka bildar en anläggning för att genomföra vätgasanrikning och separationsförfa- randet.
Detaljerad beskrivning av en föredragen utföringsform enligt uppfinningen I fig. dar anläggningen för att genomföra förfarandet. Ledningarna, l visas schematiskt ett antal enheter vilka bil- rören etc. vilka sammankopplar anläggningens enheter beskrivs eller visas inte i detalj. Ledningarna, rören etc. är lämpligt 10 15 20 25 30 35 533 049 3 utformade för att fullgöra sin funktion, dvs. att transportera gaser och fasta ämnen mellan anläggningens enheter.
Anläggningen innefattar en lagringsenhet 1 för biomas- san. Biomassa är vanligtvis antingen ved eller grödor vilka odlas och skördas speciellt för detta ändamål eller biproduk- ter från massa-, pappers- eller andra industrier. Lagringsen- heten 1 är utformad för att låta en ström av upphettad luft passera igenom lagringsenheten för att torka biomassan. Bio- massa har vissa nackdelar som bränsle eftersom den skördas med en mycket hög vattenhalt (fuktighet) värde och kräver torkning före användning av den. Många bipro- dukter omvandlas till pellets för att förenkla hanteringen vilken sänker dess värme- (före och efter torkning). Det är även en möjlighet att göra koks av veden och att få en renare energikälla.
Anläggningen innefattar även en reaktorenhet 3 vilken i sin tur innefattar en pyrolyskammare 5 och en efterbrännkamma- re 6, varvid båda nämnda kammare i allmänhet är utrustade med en keraminfordring. Anläggningen innefattar även en första re- generatoranordning 7 vilken är sammankopplad med efterbränn- kammaren 6 i reaktorenhet 3. Ändamålet med den första regene- ratoranordningen 7 är att värmeväxla vid extremt höga tempera- turer, dvs. i storleksordningen l500-l600°C. I allmänhet inne- fattar en regenerator kerammaterial. Den första regeneratoran- ordningen 7 är även sammankopplad med en förângare 9 vilken är inkluderad i anläggningen enligt föreliggande uppfinning. Den första regeneratoranordningen 7 och förångaren 9 bildar till- sammans ett första värmeväxlingsorgan. Förångaren 9 är samman- kopplad med en gasreningsenhet vilken även bildar en del av anläggningen enligt föreliggande uppfinning.
En luftfläkt 8 är sammankopplad med en andra 8 bildar en del av anläggningen enligt föreliggande uppfinning. Den andra regeneratoranordningen 15, varvid nämnda luftfläkt regeneratoranordningen 15 är även sammankopplad med pyrolyskammare 5 via värmeväxlaranordning 4 för att medge att luftfläkten 8 tillförs till pyrolyskammaren 5 och resterande värme från till torkning värme fràn den förvärmda luften från av biomassan i lagringsenhet 1. Detta luftflöde från den andra regeneratorn 15 via värmeväxlaranordning 4 till pyrolyskammare 5 genom torkningen i lagringsenheten 1 kommer att bära med sig W U 20 25 30 35 533 045 4 partiklar och eventuella gaser till förbränningen i efterför- bränningskammaren 6 i reaktorenhet 3.
Efter gasreningsenheterna 28 och 29 och förångaren 9 tillhandahålls en roterande fläkt ll, varvid nämnda roterande fläkt 11 utgör en del av anläggningen enligt föreliggande upp- finning. Sàlunda är gasreningsenheten 28 och 29 sammankopplad med den roterande fläkten 11 och den roterande fläkten l1 i sin tur är sammankopplad med förångaren 9 och den första rege- neratoranordningen 7.
Anläggningen enligt föreliggande uppfinning innefattar även ett reduktionsschakt 12 vilket är sammankopplat med för- bränningskammaren 5 på reaktorenhet 3. Reduktionsschaktet 12 är indelat i ett antal avdelningar 13A-13C, varvid varje av- delning 13A-13C utför ett reduktionssteg. En keramventil (ej i bild) reglerar transporten av koksbränsle fràn förbrännings- kammaren 5 till reduktionsschaktet 12. Pà bottnen av reduk- tionsschaktet 12 finns det en slaggficka 14, återstående askan och slaggen samlas upp. i vilken den I omedelbar närhet av reaktorenheten 3 och reduktions- schaktet 12 finns ett andra värmeväxlingsorgan i form av en andra regenerator 15 vilken är sammankopplade med både för- bränningskammaren 5 och reduktionsschaktet 12. Den andra rege- neratorn 15 är inkluderad i anläggningen enligt föreliggande uppfinning. Den andra regeneratorn 15 är även sammankopplad med en kompressor 17, varvid nämnda kompressor 17 är inklu- derade i anläggningen enligt föreliggande uppfinning.
Luftfläkten 8 blåser in luft i den andra regeneratorn 15 medan kompressorn 17 suger syntesgas S från den andra regeneratorn 15.
Avgaserna från reaktorenhet 3 går igenom ett reningssystem som innefattar en cyklon 20 vilken är sammankopplad med en kataly- tisk reaktor 21 vilken även är inkluderad i reningssystemet.
Den katalytiska reaktorn 21 är sammankopplad med förångaren 9 vilken även är sammankopplad med ett första filter 28 vilket företrädesvis utgörs av ett elektrofilter, varvid nämnda för- Det första filtret 28 kan vara sammankopplat med en skrubber 29 vilken är sta filter 28 är inkluderat i reningssystemet. inkluderad i reningssystemet. 10 Ü 20 25 30 35 533 049 5 I fig. 2 visas gasseparations och vattengasreaktorenhe- terna mer detaljerat. En kompressor 17 vilken är inkluderad i gasseparations och vattengasreaktorenheterna, varvid nämnda kompressor 17 är sammankopplad med ett andra filter 23 vilket är inkluderat gasseparations och vattengasreaktorenheterna.
Det andra filtret 23 är företrädesvis ett mekaniskt filter.
Det andra filtret 23 är sammankopplat med en tank 24 vilken är en del av gasseparations och vattengasreaktorenheterna. Tanken 24 är lämplig för att upprätthålla ett övertryck, varvid nämn- da övertryck i allmänhet är i storleksordningen cirka 7-ll bar. Tanken 24 är sammankopplad med ett membran 25 vilket är en del av gasseparations och vattengasreaktorenheterna. I mem- branet 25 delas den utströmmande gasen upp i kolmonoxid CO och vätgas H2. Membranet 25 är sammankopplat med en vattengasskiftsreaktor där resterande kolmonoxid får reagera katalytiskt med ånga under kraftigt förhöjt tryck och tempera- tur varvid resterande kolmonoxid oxideras av ångan till vätgas och koldioxid. Reaktionen sker företrädesvis i två olika tem- peratursteg med olika katalysatormaterial och för att full- ständigt omvandla kolmonoxiden till reaktionsprodukterna vät- gas och koldioxid. Gaserna separeras normalt med hjälp av ad- sorptionsteknik i form av PSA (Pressure Swing Adsorption) som resulterar i två helt skilda flöden med hög renhet och separa- tionsgrad.27.
I fig. l beskrivs förfarandet enligt föreliggande upp- finning med hjälp av ett flödesschema. Uppfinningstanken är att förgasa biomassa för att i ett första steg skapa en syn- tesgas S (H2/CO) med ett högt värmevärde där överhettad ånga till syntesgas S (H2/CO). l beskriver ett tillstànd när förfarandet enligt föreliggande uppfinning förlöper kontinuerligt. I praktiken är reduceras Flödesschemat för proces- sen i fig. det emellertid nödvändigt att starta processen från ett kallt tillstånd hos både biomassan och anläggningen för att genomfö- ra förfarandet enligt föreliggande uppfinning. Detta görs fö- reträdesvis genom användning av en gasbrännare. Denna brännare kommer att förvärma och lagra energi i förbränningskammarens 5 keraminfodring samt i reduktionsschaktet 12. Denna förvärmning genomförs tills den inställda temperaturen har uppnåtts (över lOOO°C) och processen uppfyller sitt eget energibehov. För- N 15 20 25 30 35 533 D49 6 värmningsbränslet är företrädesvis i gasform. I själva verket kan vilket bränsle som helst användas som kan förvärma anlägg- ningen tillräckligt.
Det kontinuerliga förfarandet enligt föreliggande upp- finning beskrivs nedan, med hänvisning till flödesschemana en- ligt fig. l och fig. 2.
Vid det första steget torkas biomassan med inkommande upphettad luft randet som beskrivs nedan. som går till ett förbränningssteg i förfa- Den torkade biomassan förs ner till pyrolyskammaren 6 på reaktorenhet 3. Detta beskrivs genom pi- len B i fig. l. ett förbränningssteg har en hög kapacitet för torkning av biomas- Den förvärmda luften till san. Vattenångan kan samlas upp och används vid ett reduk- tionssteg i förfarandet som beskrivs nedan.
Det andra steget genomförs i reaktorenhet 3 där först pyrolysen och därefter förbränning (oxidation) ramisolerade kamrarna 5 och 6. Förupphettad luft, luftfläkten 8 och den andra regeneratorn 15, hettar först upp sker i de ke- från den bränslet för att driva pyrolysen, driva bort flyktiga ämnen och delvis förbränna bränslet för att bilda en koksàterstod (som används för det tredje steget) och brännbara gaser. De lätta brännbara ämnena pyrolyseras först med upphettad luft och ofullständig förbränning tills endast kol Med insprutning av förupphettad luft, (koks) återstår. från den första luft- fullbordas förbränningen av gaserna i en efterbrännkammare 6, där över- hettad luft fullständigt förbränner alla gaser och flyktiga fläkten 8 och den andra regeneratoranordningen 15, ämnen. Luften förvärms pà ett regenerativt sätt från de ut- strömmande syntesgaserna S Förbränningsprocessen regleras genom att hålla det utströmmande syret på en bestämd nivå och temperaturen vid 1500-l600°C. Denna förbränning lämnar huvud- delen av kolet utanför reaktionen tills det förs ner till det tredje steget. Tunga komponenter (tjära) och komplicerade kom- ponenter (aromater) kan förstöras vid den höga temperaturen i efterbrännkammaren 6 och föras till i avgasfasen i form av elementär C02 och H20.
De utströmmande gaserna (C02, Ng och H20) från efter- brännkammaren 6 har företrädesvis en temperatur som är över l600°C. Nämnda utströmmande gaser passerar igenom den första 10 20 25 30 35 533 D49 7 dvs. de ut- företrädesvis till 250~300°C, medan vattenånga från förångaren 9 regeneratoranordningen 7 där en värmeväxling sker, strömmande gaserna kyls, upphettas, företrädesvis till cirka l500°C. Behandlingen av ångan beskrivs mer detaljerat nedan.
De kylda utströmmande gaserna (C02, N2 och H20) nu en föràngare 9 där en ytterligare kylning sker, vis till cirka l50°C, och från förångaren 9 flödar de utström- mande gaserna (C02, N2 och H20) till gasreningsenhetenrna 28 och 29. pâSSeIaI' företrädes- I gasreningsenheterna 28 och 29 renas de utströmmande avgaserna på partiklar och emissioner som är reglerade (N0x, S0x)..
De utströmmande avgaserna (C02, N2 och H20) från den första värmeväxlaren 7 strömmar genom cyklonen 20 för att av- lägsna det grova materialet från de utströmmande gaserna (COÜ N2 och H20). Därefter passerar de utströmmande gaserna (C02, N2 och H20) genom den katalytiska reaktorn 21, genom förångaren 9, genom det första filtret/elektrofiltret 28. reaktorn fångar in alla N02 från förbränningen. Det är nödvän- digt att hålla temperaturen på omkring 250°C och att tillsätta (NH4) reduktionen av NOX är fullbordad återstår bara rent kväve och Den katalytiska ammoniak för att driva den katalytiska reaktionen. När vattenånga. Elektrofiltret 28 fångar in alla partiklar från (C02, Nz och H20) till torkanordningen l där värmen nyttjas för torkning förbränningen. Därefter går de utströmmande avgaserna av inkommande biomassa.
Syntesgasen S går igenom den andra regeneratorn 15 och komprimeras i kompressor 17 efter vilken de passerar ge- nom ett mekaniskt filter 23 innan de kommer in i tanken 24, i vilken ett lämpligt övertryck råder. Den komprimerade syntesgasen S strömmar från tanken 24 genom membranet 25 där (C0och Hg en ren kolmonoxid vid högt tryck. Kolmonoxiden (C0) utgör cir- de utströmmande gaserna delas till en ren vätgas och ka 50% av syntesgasen medan vätgas (H2)utgör resten.
Vatten matas till en pump 2 och tvingas därefter av den förångaren 9 upp i temperatur till gasfas (ånga). Gasen kommer sedan att passera igenom den första regeneratoranord- 10 Ü 20 25 30 35 533 049 8 ningen 7 där temperaturen höjs väsentligt, företrädesvis upp till en nivå av cirka l500°C. Den upphettade ångan genomgår därefter reduktion i reduktionsschaktet 12. Reduktionen genom- förs i flera steg där varje reduktionssteg genomförs i en re- duktionsavdelning 13A-l3C.
Sålunda reduceras den upphettade ångan vid ett första reduktionssteg i den första reduktionsavdelningen 13A, varvid nämnda avdelning är den nedersta avdelningen i reduktions- schaktet 12. I den första reduktionsavdelningen 13A reagerar ångan med det koksade bränslet från förbränningskammaren 5, varvid nämnda koksade bränsle förs ner genom reduktionsschak- tet 12. I detta sammanhang skall noteras att eftersom det kok- sade bränslet har passerat genom alla de ovanstående reduk- tionsavdelningarna har det koksade bränslet utarmats under sin färd genom reduktionsavdelningarna l3C-13A i reduktionsschak- tet 12. kommer Eftersom halten av H20 emellertid är relativt högt det koksade bränslet i reduktionskammare 13A klara att genomföra en ordentlig reduktion av ångan, dvs. reduktio- nens resultat blir en delvis reducerad syntesgas S.
När ångan har behandlats vid det första reduktionsste- get, dvs. har passerat genom reduktionsavdelningen 13A, matas den delvis reducerade syntesgasen S återigen till den första regeneratoranordningen 7. När den delvis reducerade syntesga- sen S återigen passerar igenom den första regeneratoranord- ningen 7 höjs temperaturen hos den delvis reducerade syntesga- sen S till en nivå av cirka l500°C. Den upphettade delvis re- ducerade syntesgasen S genomgår återigen reduktion, varvid detta utförs genom att den delvis reducerade syntesgasen S bringas att passera igenom den andra reduktionsavdelningen l3B där en likadan reduktion sker såsom beskrivs i samband med den första reduktionsavdelningen 13A. Eftersom det koksade bräns- let är mindre utarmat i den andra reduktionsavdelningen l3B, jämfört med den första reduktionsavdelningen 13A, genomförs en ordentlig reduktion i den andra reduktionsavdelningen l3B även om gasinnehållet av H20 i den delvis reducerade syntesgasen S är lägre än under det första reduktionssteget. Den delvis re- ducerade syntesgasen S som lämnar den andra reduktionskammaren l3B kommer att återvända till den första regeneratoranordning- en 7. Den delvis reducerade syntesgasen S kommer återigen att W Ü 20 25 30 35 533 Ûåfl 9 utsättas för en temperaturstegring när den delvis reducerade syntesgasen S passerar igenom den första regeneratoranordning- en 7, företrädesvis till cirka l500°C.
Reduktionsförfarandet fortsätter nu med ytterligare ett reduktionssteg. Anläggningen som visas i fig. l har ytterliga- re en reduktionskammare l3C. Detta betyder att ett ytterligare reduktionssteg genomförs på samma sätt som beskrivs ovan.
På grund av överhettningen av den delvis reducerade syn- tesgasen S mellan varje reduktionssteg är drivkraften för re- aktionen tillräcklig och nästan all H20 kommer att reduceras till CO och H2.
När den delvis reducerade syntesgasen S har genomgått det sista reduktionssteget har den delvis reducerade syntesga- sen S utvecklats till en fullständigt reducerad syntesgas S vilken sugs genom den andra regeneratorn 15 varvid syntesgasen S kyls. Syntesgasen S utgörs av en blandning av CO och H2. na gas kan raffineras ytterligare till flytande biobränsle, t. ex. genom Fischer-Tropsch-förfarande eller liknande.
Den- Syntesgasen S komprimeras i kompressor 17, renas i filt- ret 23 och separeras över membranet 25 till en vätgas ström Gfi)och en kolmonoxidström (CO). Denna vätgasen blir hälften av den utgående produkten. Kolmonoxidströmmen körs igenom en vat- tengasskiftsreaktor tillsammans med vatten.
(CO)omvandlas till koldioxid (CO2)genom att reagera med syret i Kolmonoxiden vattenångan som i sin tur blir till vätgas. Genom att låta vattengasskiftesreaktione ske vid både hög och låg temperatur kan en näst intill fullständig omvandlig av gasen utföras.
De båda gaserna skiljs åt företrädesvis med adsorptionsteknik (PSA) till två separata strömmar där koldioxiden blir en rest- produkt och vätgasen blir den andra halvan av produktströmmen.
Det är nödvändigt att hålla spädning mellan stegen så låg som möjligt för att hålla processen effektiv. Om förbrän- ningsgaserna överförs till reduktionssteget kommer det att bli en spädning med kväve och en sänkning av de utströmmande pro- dukternas värmevärde genom detta. Detta kräver en reglering av gaser och tryck för att uppnå processens fulla kapacitet och tryckregleringen är nyckeln till detta.
Trycket i systemet används för att minimera spädningen mellan de tre stegen torkning, förbränning och reduktion. Det- W U 20 25 533 01115 10 ta är även nödvändigt när massöverföringen av fasta ämnen är öppen mellan de tre stegen. Av detta skäl är trycket i för- bränningskamrarna (steg två) det lägsta följt av reduktions- kammaren för att minimera överföringen av gaser mellan dessa två steg. Torkningen kommer att ha ett högre tryck än båda de andra stegen för att hindra heta gaser från att komma ut genom fel väg.
För att tydliggöra förfarandets effektivitet enligt fö- religgande uppfinning jämfört med en konventionell gasproduk- tionsgenerator hänvisas till tabellen nedan: Tabell 1, data för en konventionell gasgenerator jämfört med föreliggande uppfinning.
Konventionell Produktgas från Slutlig Vät- (generatorgas) förgasning av gas efter biomassa vattengas- (syntesgas) skiftreaktion och separa- tion H2 4 % 50 % 100% CO 28 0 50 % <2000 ppm C02 8 % O % N2 60 % O % värmevärde 3,92 11,37 10,62 (MJ/m3) Lämpliga modifieringar av uppfinningen Genom att tillsätta syre och berika efterbränningssteget skulle det vara möjligt att ytterligare förbättra förfarandet.
Det skulle vara nödvändigt att balansera värmebelastningen av den utströmmande gasen mot det värme som behövs vid reduk- tionssteget. En högre koncentration av C02 skulle bli resulta- tet in till gasreningen och därigenom en något enklare och mer energieffektiv rening av ett lägre massflöde.
I den utföringsform av anläggningen som visas i fig. l ingår tre reduktionskammare. Inom föreliggande uppfinnings om- råde kan emellertid antalet reduktionskammare vara fler eller färre än tre. I allmänhet ska antalet reduktionskammare inte vara färre än två och inte fler än fem.
Vid förfarandet och anläggningen som beskrivs ovan an- vänds en membranteknik för att rena de utströmmande gaserna.
W U 20 25 30 533 G43 H Inom föreliggande uppfinnings område är emellertid andra gas- separationstekniker möjliga.
Molekylsiktar (eng. Pressure Swing Adsorption (PSA)) är ett alternativt tillvägagångssätt där gaser under tryck mättar zeoliter och aktivt kol för att avlägsna kväve från gasström- mar. Gasrening genom detta tillvägagångssätt kräver att vatten avskiljs före rening och vid detta förfarande blir det nödvän- digt att återföra detta vatten till processen vid reduktions- steget.
Som ett alternativ till det första filtret/elektrofilt- ret 28 i reningsenheten kan det uppsamlade dammet matas till- baka till förbränningskammaren 5.
I den ovanstående beskrivningen av förfarandet enligt föreliggande uppfinning framställs det som ett förfarande hu- vudsakligen drivet under omgivningstryck. Vid konstruktion av en större enhet kan det och kommer det vara möjligt att öka trycket och därmed få en högre densitet för hela förfarandet.
I praktiken betyder det mindre stål och eldfast gods per pro- duktionsenhet dvs. lägre investering per producerad syntesgas- enhet.
De viktigaste förändringarna av anläggningen kommer att vara att fläktarna och blåsanordningarna måste vara kompresso- rer och turbiner. Reaktorenhet 3 kommer att bestå av ett tryckkärl. Alla rörledningar måste vara anpassade till det verkliga trycket. Regeneratorerna måste vara trycksäkra i hög- re grad och gasreningsanläggningen måste modifieras.
För att minska emissioner till omgivningen kan luft användas till torkning av ingående biomassa. Luften kommer då att vär- mas av utgående avgaser från efterförbränningssteget eller syntesgasen från förgasningen av biomassan. De partiklar och gaser som avges i torkningssteget kan då förbrännas i efter- förbränningssteget.

Claims (12)

W Ü 20 25 30 35 533 045 Û Patentkrav
1. Förfarande för framställning av vätgas (H2) med hjälp av biomassa, varvid nämnda förfarande innefattar stegen torkning av biomassan och förgasning av biomassan, varvid koksat bräns- le bildas vid pyrolys av biomassan, k ä n n e t e c k n a t av de ytterligare stegen att utsätta de utströmmande gaserna (C02, N2 och H20) från förgasningssteget för en värmeväxling, varvid (C02, N2 och H20) att i ett för- ångningssteg förànga vatten med hjälp av värmeinnehållet i de (C02, N2 och H20), upphetta den i förångningssteget erhållna vattenàngan, att re- de utströmmande gaserna kyls, utströmmande gaserna att vid värmeväxlingen ducera den upphettade vattenàngan till en syntesgas som består av vätgas och kolmonoxid, att denna reduktion sker genom reak- tion med det koksade bränslet, och att utsätta syntesgasen för gasseparation för erhållande av ren vätgas.
2. Förfarande enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att i ett ytterligare behandlingssteg utsätts kolmonoxiden för vat- tengasskiftsreaktion, och att tillförd vattenånga bildar vät- gas (H2) med koldioxid (C02) som restprodukt, och att separera vätgasen (H2) från koldioxiden (C02) i ett slutligt gassepara- tionssteg.
3. Förfarande enligt krav 1 eller 2, k ä n n e t e c k n a t av att den vid reduktionen erhållna syntesgasen utsätts för värmeväxling, varvid syntesgasen kyls och tilluften till för- gasningen upphettas.
4. Förfarande enligt något av föregående krav, k ä n n e t e c k n a t av att kylningen av de från förgas- ningen utströmmande gaserna (C02, N2 och H20) och upphettningen av vattenångan genomförs i ett gemensamt värmeväxlingssteg.
5. Förfarande enligt något av föregående krav, k ä n n e t e c k n a t av att kylningen av de från förgas- ningen utströmmande gaserna (C02, N2 och H20) med värmeväxling genomförs i två skilda steg. 10 U 20 25 30 35 533 G49 B
6. Förfarande enligt något av föregående krav, k ä n n e t e c k n a t av att reduktionen av vattenånga till syntesgasen (S) genomförs i åtminstone två steg.
7. Förfarande enligt krav 6, k ä n n e t e c k n a t av att en reaktion med koksat bränsle från förgasningen initieras vid det första reduktionssteget av syntesgasen (S), och av att nämnda koksade bränsle har deltagit i föregående reduktions- steg.
8. Anläggning för att genomföra ett förfarande för framställ- (HN läggning innefattar en lagringsenhet (1) reaktorenhet (3) ning av vätgas med hjälp av biomassa, varvid nämnda an- för biomassa och en för att genomföra pyrolys av biomassan och förbränning av pyrolysgaserna, k ä n n e t e c k n a d av att anläggningen även innefattar ett värmeväxlingsorgan (7) för (C02, N2 och H20) en gasreningsenhet (21, 28, 29) för att ta emot (C02, N2 och H20) vilka kyls i värme- (9) för att förånga vatten (H20 för att tillföra vattenångan (H20 (g)) till värmeväxlingsorganet (7), ett till reaktorenheten (3) kopplat reduktionsschakt (12) för att genomföra reduktion i flera steg UQO (9)) hållande av en syntesgas (S), och organ (WGS) att ta emot utströmmande gaser från reaktor- (3), de utströmmande gaserna (7), enheten växlingsorganet (1)), organ organ (2) av vattenångan fràn värmeväxlingsorganet (7) för er- för att utföra gasseparation av syntesgasen (S) för erhållande av vätgas (Hfi och koldioxid (C0fi.
9. Anläggning enligt krav 8, k ä n n e t e c k n a d av organ (WGS) vätgas för att reducera vattenånga med kolmonoxid (CO) till (Hz) (C02) att separera vätgasen (COQ. under bildande av koldioxid samt organ för (H2) och koldioxiden
10. Anläggning enligt krav 8 eller 9, k ä n n e t e c k n a d av att värmeväxlingsorganet innefattar en första regenerator- anordning (7). 533 G43 14
11. ll. Anläggning enligt krav 10, k ä n n e t e c k n a d av att en andra regenerator (15) är anordnad i anslutning till reduk- tionsschaktet (12) för kylning av den från reduktionsschaktet (12) avbördade syntesgasen (S).
12. Anläggning enligt något av kraven 8-ll, k ä n n e t e c k n a d av att reduktionsscnaktet (12) inne- fattar åtminstone två reduktionsavdelningar (13A till l3C).
SE0801369A 2008-06-12 2008-06-12 Förfarande och anläggning för framställning av vätgas från biomassa SE533049C2 (sv)

Priority Applications (13)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0801369A SE533049C2 (sv) 2008-06-12 2008-06-12 Förfarande och anläggning för framställning av vätgas från biomassa
PL09762737T PL2291492T3 (pl) 2008-06-12 2009-06-11 Sposób i aparatura do wytwarzania gazu wodorowego przy wykorzystaniu biomasy
PCT/SE2009/000296 WO2009151368A1 (en) 2008-06-12 2009-06-11 Method and equipment for producing hydrogen gas utilizing biomass
US12/996,791 US8932374B2 (en) 2008-06-12 2009-06-11 Method and equipment for producing hydrogen from biomass
DK09762737.6T DK2291492T3 (en) 2008-06-12 2009-06-11 METHOD AND MAKING EQUIPMENT hydrogen gas at USE OF BIOMASS
EP09762737.6A EP2291492B1 (en) 2008-06-12 2009-06-11 Method and equipment for producing hydrogen gas utilizing biomass
CA2727263A CA2727263C (en) 2008-06-12 2009-06-11 Method and equipment for producing hydrogen gas utilizing biomass
ES09762737.6T ES2551555T3 (es) 2008-06-12 2009-06-11 Método y equipo para la producción de gas hidrógeno utilizando biomasa
PT97627376T PT2291492E (pt) 2008-06-12 2009-06-11 Método e equipamento para produzir hidrogénio gasoso utilizando biomassa
HUE09762737A HUE026101T2 (en) 2008-06-12 2009-06-11 Method and apparatus for producing hydrogen gas using biomass
JP2011513450A JP2011522951A (ja) 2008-06-12 2009-06-11 バイオマスを用いて水素ガスを生成する方法および装置
JP2014165436A JP5830142B2 (ja) 2008-06-12 2014-08-15 バイオマスを用いて水素ガスを生成するための装置
CY20151100964T CY1116866T1 (el) 2008-06-12 2015-10-29 Μεθοδος και εξοπλισμος για την παραγωγη αεριου υδρογονου με την χρηση βιομαζας

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0801369A SE533049C2 (sv) 2008-06-12 2008-06-12 Förfarande och anläggning för framställning av vätgas från biomassa

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SE0801369L SE0801369L (sv) 2009-12-13
SE533049C2 true SE533049C2 (sv) 2010-06-15

Family

ID=41416924

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE0801369A SE533049C2 (sv) 2008-06-12 2008-06-12 Förfarande och anläggning för framställning av vätgas från biomassa

Country Status (12)

Country Link
US (1) US8932374B2 (sv)
EP (1) EP2291492B1 (sv)
JP (2) JP2011522951A (sv)
CA (1) CA2727263C (sv)
CY (1) CY1116866T1 (sv)
DK (1) DK2291492T3 (sv)
ES (1) ES2551555T3 (sv)
HU (1) HUE026101T2 (sv)
PL (1) PL2291492T3 (sv)
PT (1) PT2291492E (sv)
SE (1) SE533049C2 (sv)
WO (1) WO2009151368A1 (sv)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8303676B1 (en) 2008-02-19 2012-11-06 Proton Power, Inc. Conversion of C-O-H compounds into hydrogen for power or heat generation
US9698439B2 (en) 2008-02-19 2017-07-04 Proton Power, Inc. Cellulosic biomass processing for hydrogen extraction
US8667706B2 (en) * 2008-08-25 2014-03-11 David N. Smith Rotary biomass dryer
ITTO20120427A1 (it) * 2012-05-14 2013-11-15 Pierluigi Martini Apparato per la gassificazione di sostanze solide carboniose contenute in biomasse vergini e in rifiuti.
US9023243B2 (en) 2012-08-27 2015-05-05 Proton Power, Inc. Methods, systems, and devices for synthesis gas recapture
US10005961B2 (en) 2012-08-28 2018-06-26 Proton Power, Inc. Methods, systems, and devices for continuous liquid fuel production from biomass
AU2012390333C1 (en) * 2012-09-18 2017-08-17 Proton Power, Inc. C-O-H compound processing for hydrogen or liquid fuel production
FR2998483A1 (fr) * 2012-11-29 2014-05-30 Commissariat Energie Atomique Procede de sechage de gaz humide par dessicants et de regeneration des dessicants par gaz de synthese pour mise en œuvre de la reaction de gaz a l'eau
KR101890952B1 (ko) * 2012-12-26 2018-08-22 에스케이이노베이션 주식회사 기류 건조기를 포함하는 탄소 연료의 가스화 복합 설비
DE102013015539A1 (de) * 2013-09-18 2015-03-19 Linde Aktiengesellschaft Anlage und Verfahren zur zumindest teilweisen Vergasung von festem organischen Einsatzmaterial
US10144875B2 (en) 2014-01-10 2018-12-04 Proton Power, Inc. Systems, and devices for liquid hydrocarbon fuel production, hydrocarbon chemical production, and aerosol capture
US9382482B2 (en) 2014-03-05 2016-07-05 Proton Power, Inc. Continuous liquid fuel production methods, systems, and devices
US9890332B2 (en) 2015-03-08 2018-02-13 Proton Power, Inc. Biochar products and production
CN106433798B (zh) * 2016-09-19 2019-06-04 石家庄新华能源环保科技股份有限公司 一种氢电能源系统
GB2556665A (en) * 2016-10-14 2018-06-06 Linde Ag Methods for hydrogen production
AT524182A1 (de) * 2020-08-25 2022-03-15 Gs Gruber Schmidt Erzeugung von Wasserstoff mit Hilfe von Metalloxidreaktoren und Synthesegas
KR102585318B1 (ko) * 2021-11-15 2023-10-05 예상철 폐기물 분해를 통한 수소 정제 생산 시스템 및 이를 이용한 수소 가스 정제 생산 방법
KR102509945B1 (ko) * 2022-06-02 2023-03-14 (주)비에스산업개발 가연성 폐기물의 가스화 처리 시스템

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3759677A (en) * 1970-05-05 1973-09-18 Chevron Res Catalytic synthesis gas manufacture
US4497637A (en) * 1982-11-22 1985-02-05 Georgia Tech Research Institute Thermochemical conversion of biomass to syngas via an entrained pyrolysis/gasification process
JPH0496995A (ja) 1990-08-10 1992-03-30 Nkk Corp 高カロリーガスの製造方法
DE4341438C2 (de) * 1993-12-04 2000-07-13 Binsmaier Hannelore Modulkraftwerk für die Erzeugung von hauptsächlich Wasserstoff aus Sonnenenergie
US6133328A (en) * 2000-02-22 2000-10-17 Lightner; Gene E. Production of syngas from a biomass
NZ514823A (en) * 2000-02-29 2003-06-30 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Biomass gasification furnace and methanol synthesis system making use of gas produced through biomass gasification
DK200000417A (da) * 2000-03-15 2001-09-16 Cowi Radgivende Ingeniorer As Fremgangsmåde og anlæg til dekomposition, forgasning og/eller forbrænding af fugtigt brændsel.
FR2831532B1 (fr) * 2001-10-26 2007-09-07 Armines Ass Pour La Rech Et Le Procede et dispositif de generation d'hydrogene par conversion a haute temperature avec de la vapeur d'eau
JP3925481B2 (ja) * 2003-10-03 2007-06-06 新菱冷熱工業株式会社 有機質廃棄物から水素または水素含有ガスを製造する方法
EP1772511A1 (en) * 2004-06-01 2007-04-11 Japan Science and Technology Agency Solid-fuel gasification system
CA2496839A1 (en) * 2004-07-19 2006-01-19 Woodland Chemical Systems Inc. Process for producing ethanol from synthesis gas rich in carbon monoxide
US20090320368A1 (en) * 2006-03-31 2009-12-31 Castaldi Marco J Methods and Systems for Gasifying a Process Stream
DE102006032104A1 (de) * 2006-07-11 2008-01-24 Linde Ag Verfahren zur Erzeugung von Wasserstoff und Wasserstoff enthaltenden Gasgemischen
EP1918352B1 (en) * 2006-11-01 2009-12-09 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Solid carbonaceous feed to liquid process
SE531101C2 (sv) * 2006-12-14 2008-12-16 Rolf Ljunggren Förfarande och anläggning för framställning av syntesgas från biomassa

Also Published As

Publication number Publication date
EP2291492A1 (en) 2011-03-09
DK2291492T3 (en) 2015-11-02
HUE026101T2 (en) 2016-05-30
JP5830142B2 (ja) 2015-12-09
PT2291492E (pt) 2015-11-17
EP2291492B1 (en) 2015-07-29
JP2015017037A (ja) 2015-01-29
US20110117006A1 (en) 2011-05-19
WO2009151368A1 (en) 2009-12-17
CY1116866T1 (el) 2017-04-05
ES2551555T3 (es) 2015-11-19
CA2727263A1 (en) 2009-12-17
EP2291492A4 (en) 2013-02-27
SE0801369L (sv) 2009-12-13
CA2727263C (en) 2016-11-22
US8932374B2 (en) 2015-01-13
PL2291492T3 (pl) 2016-01-29
JP2011522951A (ja) 2011-08-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE533049C2 (sv) Förfarande och anläggning för framställning av vätgas från biomassa
SE531101C2 (sv) Förfarande och anläggning för framställning av syntesgas från biomassa
JP7353993B2 (ja) 都市固形廃棄物（ｍｓｗ）原料に由来する高生物起源濃度のフィッシャー－トロプシュ液体の製造プロセス
CN101016490B (zh) 一种处理包含氢及二氧化碳的气体混合物的方法
US11859517B2 (en) Power production with cogeneration of further products
AU2008237026A1 (en) Emission free integrated gasification combined cycle
BRPI0606737B1 (pt) método para reformar material carbonáceo por vapor
JP2004075779A (ja) 廃棄物ガス化システム
US12098658B2 (en) Cogeneration of chemical products
US11952277B2 (en) Conversion of solid waste into syngas and hydrogen
AU2021367829A9 (en) Conversion of solid waste into syngas and hydrogen